轮扣式高支模施工方案

*******轮扣式高支模施工方案目录第一节编制依据 2第二节工程概况 2第三节轮扣式脚手架的特点 3第四节施工要点及技术参数 3第五节轮扣式支撑的设计 5第六节施工部署及施工准备 6第七节操作工艺 7第八节模板质量标准 9第九节施工安全管理 11第十节监测措施 13第十一节针对浇捣砼输送制定的安全措施 14第十二节安全文明施工措施 15第十三节应急救援预案 17第十四节模板支撑计算书 19

第一节编制依据本工程高支模计算依据****建筑及结构图纸，及以下标准、规范：1、《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》2、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）4、《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）6、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2011）7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）8、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）9、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）第二节工程概况**工程*。该工程由**房地产开发有限公司兴建，**设计，阳江市建设监理有限公司监理，****施工。本工程分**#楼、**#楼占地面积****平方米，总建筑面积***平方米，层数**层，建筑高度***米；*＃楼、*＃楼占地面积**平方米，总建筑面积***平方米，层数**层，建筑高度***米；**＃楼占地面积***平方米，总建筑面积***平方，层数**层，建筑高度****米；**＃楼占地面积****平方米，总建筑面积***平方米，层数**层，建筑高度**米；地下室总建筑面积***平方米，地下一层与各栋楼连通。1、建筑层高：（1）地下室电梯前室及楼梯层高为5.3m。（2）地下室*#、*#骑楼层高分别为：3.95m、3.65m。（3）地下室*#、*#骑楼层高分别为：3.35m、3.05m。（4）地下室**#骑楼层高分别为：3.7m。（5）地下室*#、*#商铺层高分别为：4.35m、4.25m、3.95m、4.65m。（6）地下室*#、*#商铺层高分别为：4.35m、3.65m、3.35m、4.05m。（7）地下室**#商铺层高分别为：3.8m。（8）地下室*#骑楼层高分别为：4m。立杆LG2.1米210012.21立杆LG1.8米180010.67立杆LG1.5米15008.91立杆LG1.2米12007.41立杆LG0.9米9005.6立杆LG0.6米6004.06立杆LG0.3米3002.03横杆LG1.5米15006.28横杆LG1.2米12005.12横杆LG0.9米9003.91横杆LG0.6米6002.82横杆LG0.3米3001.673、设计荷载（1）支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200、1800㎜时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。（2）横杆设计荷载：HG－90Pmax＝6.77KNQmax＝14.80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11.11KNHG－180Pmax＝3.39KNQmax＝7.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。（3）支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN，可调早拆Pmax＝60KN。第五节轮扣式支撑的设计1、轮扣式脚手架的布置首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，楼层框架轴线间距为7.196米。2、对于局部特别是不规则的，框架9米轴线内有大梁的，则适当利用1.5米和0.9米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起600距离开始起步。3、对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，（柱模板支设加固详图附在最后），柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。4、对楼梯踏步的模板支设详见附后，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。5、对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。6、梁底采用木方上铺设80*80木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1200支撑加固。7、沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。8、中间在纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为4~6米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度~60度.第六节施工部署及施工准备1、工艺流程（1）施工工艺流程：施工准备→柱钢筋加工制作及模板的配置→柱钢筋绑扎→内架搭设→梁底模及梁侧模的安装→平板模板安装及柱模板的安装→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。（2）柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱侧模→调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种。（3）梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。2、施工准备（1）材料准备1）各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。2）根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。3）对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。4）原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。5）模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划序号名称规格单位数量进场时间118mm木胶合板915×1830块14000零层板浇筑完后分批进场2木枋80×80×2000条60000零层板浇筑完后分批进场3轮扣式立杆600~2400mm个12000零层板浇筑完后分批进场4轮扣式横杆1200、900个48000零层板浇筑完后分批进场5顶托L=740mm个6000零层板浇筑完后分批进场6钢管Ф48×3.0吨300零层板浇筑完后分批进场7步步紧1m个50000零层板浇筑完后分批进场（2）模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。2、轮扣式支撑体系范围地下室至屋面主体。3、轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下：（1）轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。（2）按规范要求（架体高度超过4个步距）每隔五跨设置剪刀撑。（3）可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm。（4）作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550m。第七节操作工艺1、支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。2、轮扣式支撑体系本工程支模体系采用轮扣脚手架支模体系。对于高支模采取最不利荷载进行验算。对层高为7.6m，板厚为150mm；梁最大截面为350×1480，跨度为7.196m进行支模体系稳定性验算。立杆和水平杆采用φ48×3.0的轮扣钢管脚手架，立杆间距为900mm×900mm，水平步距为1.2m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.0双钢管，钢管上铺80×80×2000木枋间距为@300mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过200mm。对一层结构部分每隔5跨由底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度45~60。3、模板支设的要求（1）模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。（2）模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。（3）柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm，模板间接缝高差、宽度≤2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。（4）模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。4、模板拆除（1）拆除前的准备：1）拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底。2）全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求。3）清除架体上的杂物及地面障碍物。4）拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故。（2）拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由施工班组长提交“模板拆除审批表”经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件——100（3）模板拆除注意事项1）梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足作业要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。4）当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。第八节模板质量标准1、保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。2、基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。3、允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项目允许偏差(mm)项目允许偏(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5～+2相邻两板表面高低差2截面尺寸-5～+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0～+104、模板施工应注意的质量问题（1）柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。（2）梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2‰。（3）板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。（4）梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装。（5）楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。（6）爆模或外凸原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大。2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合。3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行。2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力。3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。（7）垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模。2）安装完毕后未检查验收。3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正。2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续。3）模板安装完毕后，先由施工班组进行自检，自检合格再报项目部检查，项目部检查合格后，再通知监理、甲方进行验收，验收合格后方可进行下道工序施工。4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60°左右。第九节施工安全管理1、施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模施工专项管理小组：组长：**副组长：****组员：*****************2、安全管理措施（1）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。（2）对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规划》（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。（4）支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。（5）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。（6）高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。（7）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。（8）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（9）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（10）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。（11）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。（12）高支模安装完毕后，施工班组先自检合格再通知项目部验收，验收合格后，才报监理单位、甲方进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。（13）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）地基是否积水，底座是否松动。2）钢管、支撑等杆件是否有变形的现象。3）安全防护措施是否符合规范要求。（14）在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。（15）支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。（16）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（17）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（18）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。第十节监测措施1、安全检查（1）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（2）连接扣件是否松动。（3）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。（4）施工过程中是否有超载现象。（5）安全防护措施是否符合规范要求。（6）支架与杆件是否有变形的现象。（7）支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。2、监测设置（1）监测项目：模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。（2）监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（3）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次；在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测。监测时间应控制在高支模使用时间至终凝后。支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。第十一节针对浇捣砼输送制定的安全措施1、施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土泵送车，混凝土从低处向高处分层浇捣，浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。2、施工方法（1）准备工作1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。4)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。5)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。（2）混凝土浇筑和振捣一般要求：混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣。1)本工程一次施工完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3)使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1．5倍(50棒应为52．5cm，取50㎝；30棒应为40．5cm，取40㎝)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。4)梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。5)梁侧及梁底部位要用φ30或φ50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.5～4m刮尺刮平。6）砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主粱一端向另一端浇捣的方式施工。7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。第十二节安全文明施工措施1、预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：（1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。（2）模板支撑采用轮扣式支撑系统。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。（4）板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。（5）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、钢管、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2、预防高空坠落事故的安全技术措施（1）对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。（2）高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。（3）高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。（4）要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。（5）要按规定要求设置安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首层要设一道3～6m宽的安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。（6）要切实做好洞口处的安全防护。（7）在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者铺密竹。（8）使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以60°～70°为宜，梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持40°，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。（9）在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。（10）登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力；木电杆的根部是否腐烂。（11）不准在六级强风或大雨、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。3、文明施工措施（1）所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。（2）支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。（3）拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。（4）模板存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块大模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。（5）模板起吊前，应把吊车的位置调整适当，并检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除临时支撑，稳起稳吊，防止模板大幅度摆动或碰倒其他模板。（6）组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，位置调整好后，方可摘钩。（7）模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。（8）里外角模和临时摘挂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落。第十三节应急救援预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。火警：119公安：110医疗：120交通：1221、应急救援机构为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。组长：***副组长：***组员：******************2、应急救援机构职责（1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。（2）负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。（3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（4）当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。3、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。（4）事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。（5）事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查（6）项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。4、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。5、应急救缓药品（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。6、应急救援措施（1）高空打击急救措施1)颅脑损伤：首先，认真检查患者的头部和全身情况，特别注意患者的意识状态，如：是否休克和其它部位的复合伤。然后，把患者身体半卧或侧卧，保持呼吸道通畅。另外，防止患者受到震动，可用衣物把患者头部垫好进行运送。2)胸部损伤：①开放性气胸，可用无菌纱布棉垫包扎伤口封闭。②胸壁浮动，可用棉垫加中等压力包扎处理。③胸部伤患者有呼吸困难的宜采用半卧式，可用座椅式双人搬运法或用座椅搬运。3)腹部开放性损伤：腹腔内脏器官自伤口脱出时，可用碗等覆盖保护，再进行包扎处理。搬运患者时，应采用木板或担架让患者俯卧体位运送。（2）高空坠落急救措施1)脊柱损伤：主要是保护患者的脊髓，避免再受到损伤。由数人共同配合，用均衡协调的力量抬起患者，使身体平直，采用俯卧式把患者放置在木板或担架进行运送。2)颈部损伤：首先稳定头部，进行适当的牵引，数人共同配合，用均衡协调的力量把患者滚动并仰卧到木板或担架上。另外，颈部下垫好小枕、头部两侧用软物固定，防止头部摆动。3)骨盆部损伤：可采用侧卧位于木板或担架上，髋、膝部要屈曲，膝下垫软物，以保持体位，然后运送。（3）坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍；2)应急救援领导小组防止建筑物坍塌事故扩大的抢险安全防范措施；3)应急救援领导小组负责统一组织指挥现场抢险救灾伤员救治及转送行动；4)沉着冷静、及时观察，掌握突发事故的动态，积极组织应急救援领导小组成员进行报警，抢救伤员，疏散人员，抢修水、气泄漏和抢运贵重物品。第十四节模板支撑计算书一、边梁模板支撑计算书1、计算参数结构楼板厚150mm,梁宽b=300mm，梁高h=1200mm，层高7.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.90m板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0376kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2、梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底、侧模自重0.3kN/m2×(0.30+2.25)×1.2=0.92kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.30×1.20×1.2=10.37kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×1.20×1.2=0.65kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=12.78kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=9.95kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×12.78×3002=-120771N·mm=-0.12kN·mσ=Mmax/W=120771/16200=7.46N/mm2梁底模抗弯强度σ=7.46N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×12.78×300=2323N=2.32kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2323/(2×300×18)=0.65N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.65N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=9.95kN/m；挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×9.95×3004/(100×6000×145800)=0.59mm[υ]=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.59mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算轮扣式钢管横向间距L=600mm,a=300mm,b=600-300=300mm。第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=12.78×300/300=12.78kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=12.78×0.302×(2-0.30/0.60)2/8=0.32kN.mb、板传荷载计算板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=450/1000×300/1000×8.36=1.13kNMp=Pab/L=1.13×300×300/600/1000=0.17kN.mMmax=Mq＋Mp=0.32+0.17=0.49kN·m=490000N·mmσ=Mmax/W=490000/85333=5.74N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=5.74N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax==0.5×12.78×0.30×(2-0.30/0.60)+1.13×0.30/0.60=3.44kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3.44×103/(2×80×80)=0.81N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.81N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=9.95×300/300=9.95kN/mP=(0.15×25+0.30)×450/1000×300/1000=0.55kNX==300-3002/600/2=225mmυq==9.95×3002×6002/(24×9000×3413333)×[(2-3002/6002-2×2252/6002)×225/600+(225-300)4/300.002/6002]=0.24mmυp==0.55×103×300.00/(9×9000.00×3413333×600)×[(300.002+2×300.00×300.00)3/3]0.5=0.08mmυmax=υq＋υp=0.24+0.08=0.32mm[υ]=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.32mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算轮扣式钢管纵向间距600mm，计算跨数3跨；P=第一层龙骨(次楞)Vmax=3.44kN；第二层龙骨(主楞)采用单木枋:b=80mm,h=80mm,W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.175,Mmax=KmPL=0.175×3.44×1000×600=361200N·mm=0.36kN·mσ=Mmax/W=361200/85333=4.23N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=4.23N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.650×3.44=2.24kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.24×1000/(2×80×80)=0.53N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.53N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=1.146,P’=第一层龙骨(次楞)Vmax+P=F=3.44+0.55=3.99kNυmax=KυP’L3/（100EI）=1.146×3.99×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.32mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.32mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图3、支撑强度验算(1)荷载计算传至每个钢管立柱的最大支座力的系数为=2.156每根钢管承载NQK1=2.156×3.44=7.42kN每根轮扣式钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.60×0.60=0.50kN每根轮扣式钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK1=7.42+0.50=7.92kN轮扣式钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.0376×6.0=0.23kN水平拉杆5层,拉杆重量=5×1.20×0.0376=0.23kN支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=0.23+0.23=0.45kN钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×0.45+7.92=8.46kN(2)轮扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+2×0.40=2.00m=200cm,i=1.58cm,λ=L0/i=200/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58＜230,满足要求。(3)轮扣式钢管立杆稳定性验算=0.412,P=N/(A)=8460/(0.412×489.00)=41.99N/mm2钢管立杆稳定性计算41.99N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。4、支撑支承面验算轮扣式钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=150mm,上部荷载为：F=8.46kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=150-15=135mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+135)+2×(100+135)=940mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.57+0.25×0)×1.00×940×135]/1000=139.46kN钢管支承面受冲切承载力139.46kN＞8.46kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×3×14195×0.01=319.39kN支承面局部受压承载力F=319.39kN＞8.46kN,满足要求。5、侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×1.20=28.80kN/m2F1、F2两者取小值F=28.80kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.20m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F28.80kN/m2γG=1.234.56kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②40.16kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.228.80kN/m2（2）侧模板强度验算 取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1200×182/6=64800mm3，I=bh3/12=1200×183/12=583200mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，q=40.16×1200/1000=48.19kN/m=48.19N/mmMmax=KMqL2=-0.105×48.19×3002=-455396N·mm=-0.46kN·mσ=Mmax/W=455396/64800=7.03N/mm2侧模抗弯强度σ=7.03N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×48.19×300/1000=8.76kNτ=3Vmax/（2bh）=3×8.76×1000/(2×18×1050)=0.70N/mm2侧模抗剪强度τ=0.70N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=28.80×1200/1000=34.56kN/m=34.56N/mm，挠度系数Kυ=0.644挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×34.56×3004/(100×6000×583200)=0.52mm[υ]=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.52mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×40.16=38.15kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1200-150)/3=350mm=0.35m，N=abFs=0.60×0.35×38.15=8.01kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN对拉螺栓受力8.01kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度350mm；跨数3跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算q=40.16×300/1000=12.05kN/m=12.05N/mm；弯矩系数KM=0.100Mmax=KMqL2=0.100×12.05×3502=147613N·mm=0.15kN·mσ=Mmax/W=147613/85333=1.73N/mm2侧肋抗弯强度σ=1.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600，Vmax=KVqL=0.600×12.05×350/1000=2.53kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.53×1000/(2×80×80)=0.59N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.59N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=28.80×300/1000=8.64kN/m=8.64N/mm；挠度系数Kυ=0.677υmax=Kυq，L4/100EI=0.677×8.64×3504/(100×9000×3413333)=0.03mm[υ]=350/250=1.40mm侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图6、计算结果第一层龙骨(次楞)80×80mm单木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)80×80mm单木枋；钢管纵向@600mm，钢管横向@600mm，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40mm；底模厚度18mm，竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓2排φ12，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结1排φ14，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°-60°之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度5000mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。二、梁模板支撑计算书（350mm×1480mm）1、计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=350mm，梁高h=1480mm，层高6.25m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.73m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用轮扣式Φ48钢管2根支撑:横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2、梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.35+2.72)×1.2=1.11kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.35×1.48×1.2=14.92kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.35×1.48×1.2=0.93kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.35×1.4=0.98kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=17.94kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=14.13kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=350mm。W=bh2/6=350×182/6=18900mm3，I=bh3/12=350×183/12=170100mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×17.94×3002σ=Mmax/W=169533/18900=8.97N/mm2梁底模抗弯强度σ=8.97N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=τ=3Vmax/（2bh）=3×3261/(2×350×18)=0.78N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.78N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644；q2=14.13kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×14.13×3004/(100×6000×170100)=0.72[υ]=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.72mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算轮扣式钢管横向间距L=600mm，C=350mm，γ=350/600=0.58。第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=17.94×300/350=15.38kN/mMq=qcL(2-γ)/8=15.38×350/1000×600/1000×(2-0.58)/8=0.57kN·mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=365/1000×300/1000×7.46=0.82kNa=0.5×(L-c)=0.5×(600-350)=125mm，Mp=P×a=0.82×125.00=0.11kN·mMmax=Mq＋Mp=(0.57+0.11)×106=680000N·mmσ=Mmax/W=680000/85333=7.97N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=7.97N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×15.38×350/1000+0.82=3.51kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3.51×1000/(2×80×80)=0.82N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.82N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=14.13×300/350=12.11N/mmυq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=12.11×350×6003×(8-4×0.582+0.583)/(384×9000×3413333)=0.53mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=0.82×1000×125×6002×(3-4×0.212)/(24×9000×3413333)=0.14mmυmax=υq＋υp=0.53+0.14=0.67mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.67mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算轮扣式钢管纵向间距600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mmW=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×15.38×350/1000+0.82=3508N=3.51kN弯矩系数KM=0.175,Mmax=KmPL=0.175×3.51×1000×600=368550N·mmσ=Mmax/W=368550/85333=4.32N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=4.32N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.650×3.51=2.28kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.28×1000/(2×80×80)=0.53N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.53N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=1.146,P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×12.11×350/1000+0.82=2.94kNυmax=KυP’L3/（100EI）=1.146×2.94×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.24mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.24mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图3、支撑强度验算(1)荷载计算传至每根轮扣式钢管立柱最大支座力的系数=2.156每根钢管承载NQK1=2.156×3510=7568N轮扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.0538×4.8×1000=258N水平拉杆4层,拉杆重量=4×1.20×0.04=192N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=258+192=450N钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×450+7568=8108N(2)轮扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+2×0.50=2.20m=220cm,i=1.58cm,λ=L0/i=220/1.58=139.24钢管立杆长细比139.24＜230,满足要求。(3)轮扣式钢管立杆稳定性验算=0.353,P=N/(A)=8108/(0.353×489.00)=46.97N/mm2钢管立杆稳定性计算46.97N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。4、支撑支承面验算轮扣式钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=8.11kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.57+0.25×0)×1.00×820×105]/1000=94.62kN钢管支承面受冲切承载力94.62kN＞8.11kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×3×14195×0.01=319.39kN支承面局部受压承载力F=319.39kN＞8.11kN,满足要求。5、侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×1.48=35.52kN/m2F1、F2两者取小值F=35.52kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.48m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F35.52kN/m2γG=1.242.62kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②48.22kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.235.52kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1360×182/6=73440mm3，I=bh3/12=1360×183/12=660960mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=48.22×(1480-120)/1000=65.58kN/m=65.58N/mmMmax=KMqL2=-0.105×65.58×3002=-619731N·mm=-0.62kN·mσ=Mmax/W=619731/73440=8.44N/mm2侧模抗弯强度σ=8.44N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×65.58×300/1000=11.92kNτ=3Vmax/(2bh)=3×11.92×1000/(2×18×1360)=0.73N/mm2侧模抗剪强度τ=0.73N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q，=35.52×(1480-120)/1000=48.31kN/m=48.31N/mm挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×48.31×3004/(100×6000×660960)=0.64mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.64mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×48.22=45.81kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1480-120)/4=340mm=0.34m，N=abFs=0.60×0.34×45.81=9.35kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN对拉螺栓受力9.35kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度340mm；跨数4跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.107,q=48.22×300/1000=14.47N/mmMmax=KMqL2=0.107×14.47×3402=178982N·mm=0.18kN·mσ=Mmax/W=178982/85333=2.10N/mm2侧肋抗弯强度σ=2.10N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.607×14.47×340/1000=2.99kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.99×1000/(2×80×80)=0.70N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.70N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.632,q，=35.52×300/1000=10.66N/mm；挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.632×10.66×3404/(100×9000×3413333)=0.03mm[υ]=L/250=340/250=1.36mm侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.36mm,满足要求。计算简图及内力图如下图6、梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.143qL=1.143×14.47×0.34=5.62kN;Mmax=KmPL=0.171×5.62×0.60×106=576612N·mm=0.58kN·mσ=Mmax/W=576612/(2×4730)=60.95N/mm2檩梁抗弯强度σ=60.95N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×5.62=3.70kNτ=3Vmax/(2A)=3×3699/(2×2×450)=6.17N/mm2檩梁抗剪强度τ=6.17N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1.143qL=1.143×10.66×0.34=4.14kN=4141Nυmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×4141×6003/(100×206000×2×113500)=0.21mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0.21mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。7、计算结果底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)80×80mm单木枋@600mm；采用Φ48钢管2根支撑，立杆纵向@600mm，横向@600mm，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.50mm;竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓3排φ12@600mmΦ48×3.0双钢管，采用作为横檩梁。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°-60°之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度6250mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。轮扣式钢管排列平面示意图三、楼面模板支撑计算书1、计算参数结构板厚180mm，层高7.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm轮扣式钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2、楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.18×1.2=5.18kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.18×1.2=0.24kN/m④施工人员及施工设备荷载1.00kN/m2×1.0×1.4=1.40kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.18kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=5.78kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105剪力系数KV=0.606，M1=KMq1L2=-0.105×7.18×3502=-92353N.mmV1=KVq1L=0.606×7.18×350=1523Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2=-0.105×5.78×3502=-74345N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2=0.078×5.78×3502=55228N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.606×5.78×350=1226N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(5.78/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.16mmC施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×350=98000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KM×PL=-0.100×1.40×1000×350=-49000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN挠度系数Kυ=1.456υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.21mm2）抗弯强度验算M1=-92353N.mmM2＋M