T-CCES 31-2022 预制拼装混凝土桥墩技术规程

中国土木工程学会标准发布中国土木工程学会发布预制拼装混凝土桥墩技术规程施行日期：2022年6月1日3为T/CCES31-2022,自2022年6月1日起实施。2022年3月9日4管脚手架安全技术标准〉等12项土木工程学会标准立项编制的通知》(土标〔2019〕6号)的要求，由上海市城市建设设计研究总院(集团)有限公司和广州市市政工程设计研究总院有限公在编制过程中，编制组广泛调查研究和总结了预制拼装混凝本规程共分10章和2个附录，主要技术内容包括：1总则；2术语、符号与参考标准；3基本规定；4材料；5结构设计；6抗震设计；7构造要求；8工厂预制、吊装与运输；9现场安装；10质量检验等。本规程由中国土木工程学会学术与标准工作委员会负责管理，由上海市城市建设设计研究总院(集团)有限公司负责具体技术内容的解释。执行过程中如有修改意见或建议，请寄送上海市城市建设设计研究总院(集团)有限公司(地址：上海市浦东新区东方路3447号；邮政编码：200125;电子邮箱：lixuefeng本规程主编单位：上海市城市建设设计研究总院(集团)有限公司广州市市政工程设计研究总院有限公司5本规程参编单位：同济大学上海公路桥梁(集团)有限公司苏交科集团股份有限公司中交第一公路勘察设计研究院有限公司公司北京市市政四建设工程有限责任公司四川省公路规划勘察设计研究院有限公司上海浦东路桥(集团)有限公司湖南季兴新材料科技有限公司山西省交通规划勘察设计院有限公司上海天演建筑物移位工程股份有限公司中国建设基础设施有限公司本规程主要起草人员：周良宁平华李雪峰李国平闫兴非王志强陆元春冀振龙蒋海里桂晓明朱敏涛刘朵乐小刚李雪李方元沙丽新施曙东姚晓飞梁曾奇张涛朱长根戴昌林游选成王晟董夏鑫胡皓尹小平贾雷刚6路海俊宋开辉岳国柱蓝戊己陈文宝李清洋韩树松余顺新徐宏光张建东史方华伍小平贾俊峰7 12术语、符号与参考标准 22.1术语 2 32.3参考标准 7 4.1混凝土 4.2钢筋 4.3连接件 4.4其他 215.1一般规定 5.2承载能力极限状态计算 5.3正常使用极限状态验算 5.4短暂状况验算 32 6.1一般规定 366.2抗震验算 417.1一般规定 7.2构件连接构造 418工厂预制、吊装与运输 8.1一般规定 88.2场地要求 498.3钢筋及预埋件工程 8.4模板工程 8.5混凝土工程 518.6存放 8.7吊装与运输 52 539.1一般规定 539.2立柱安装 539.3盖梁安装 549.4灌浆 55 5610.1预制构件质量检验 10.2安装质量检验 10.3灌浆质量检验 附录A超高性能混凝土轴心抗拉性能试验方法 65本规程用词说明 69条文说明 719 1 2 2 3 7 21 21 32 37 41 48 48 49 AppendixATestMethodofDirectTensilePropertiesforUltra-HighPerformanceCo 60AppendixBTest 65 69ExplanationofProvisions 122.1.1预制拼装混凝土桥墩prefabricate2.1.3灌浆套筒groutsleeve通过水泥灌浆料的传力作用将钢筋对接连接所用的金属2.1.4灌浆套筒连接groutedsleevecoup化后形成接头，将一根钢筋中的力传递至另一根钢筋的连接2.1.7插槽式连接pocketconnection2.1.8湿接缝连接cast-in-placeconcretejoi混凝土构件预制节段之间，采用现浇普通混凝土或超高性能2.1.9砂浆填充层beddingmortar3 4Vu——弯起预应力钢筋拉力设计值在接缝截面切向的o——施工阶段接缝截面边缘混凝土的最大压应力；oa——施工阶段接缝截面边缘混凝土的最大拉应力；on——作用准永久组合下接缝截面边缘混凝土的拉σ——截面受压区预应力钢筋合力点处混凝土正应力等og——永存预加力下接缝截面边缘混凝土的压应力，或全部预应力钢筋在受拉区体内预应力钢筋合力点o——施工阶段接缝截面的平均压应力；o——预应力钢筋的永存应力；σx——作用频遇组合下接缝截面边缘混凝土的拉应力；oφ——预加力和作用频遇组合下接缝位置混凝土的主拉o——施工阶段构件中心轴处接缝位置混凝土的主拉rx——施工阶段剪力键根部截面混凝土的剪应力。2.2.3几何参数有关符号5A',——截面受压区预应力钢筋的截面面积；A,——截面受拉区纵向连续普通钢筋的截面面积；A',——截面受压区纵向连续普通钢筋的截面面积；Aw——斜截面范围内一个间距内箍筋各肢的总截面amin——T形截面剪压区高度最小时压力合力作用点至截b——矩形截面的宽度、带翼板截面的肋板或腹板垂直be——矩形截面的有效宽度、带翼板截面的肋板或腹板bí——矩形截面的宽度或带翼形截面受压翼板的有效bi。——矩形截面的宽度或带翼板截面受压翼板的抗剪有bí——受压翼板承托或加腋的宽度；b₁——矩形截面的宽度、带翼板截面的肋板或腹板沿厚e——轴向压力作用点至截面受拉侧或受压较小侧的纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋合力点的H——悬臂柱的高度或塑性铰截面到反弯点的距离；6h₀——截面受拉区纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的合力点至截面受压边缘的距离，或核心混凝土受压he——减去受拉侧纵向普通钢筋保护层厚度的截面抗剪h,——截面受拉区纵向连续普通钢筋合力点至截面受压hw——矩形截面的高度、带翼板截面扣除上下翼板厚度0——弯起预应力钢筋的合力与构件轴线的夹角，或弯θ₀——在E2地震作用下，潜在塑性铰区域的塑性2.2.4计算系数及其他有关符号7K——延性安全系数；k₄——施工阶段接缝连接材料界面粘结强度的折减P——截面受拉区纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的配a₁——异号弯矩影响系数；y₀——结构重要性系数；te——接缝对抗压承载力的折减系数；3《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB/T10《胶粘剂拉伸剪切强度的测定(刚性材料对刚性材838《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》3.0.1本规程采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，采3.0.2在桥墩的预制拼装方案设计阶段，应统筹考预制、运输、连接之间的关系，并应根据实际工程情况确定合理3.0.3预制拼装混凝土桥墩应进行下列两类极限1承载能力极限状态：对应于结构及其构件达到最大承载2正常使用极限状态：对应于结构及其构件达到正常使用3.0.4预制拼装混凝土桥墩应按下列状况进行相应的极限状态1持久状况：适用于桥梁结构使用时的正常情况，该状况应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计，荷载组合应2短暂状况：适用于桥梁结构出现的临时情况，包括结构施工和维修时的情况等，该状况应进行承载能力极限状态设计，必要时进行正常使用极限状态设计，荷载组合应采用基本组合或3偶然状况：适用于桥梁结构出现的异常情况，包括结构遭受撞击时的情况等，该状况只需进行承载能力极限状态设计，4地震状况：适用于桥梁结构遭受地震时的情况，该状况3.0.5预制拼装混凝土桥墩的桥梁设计基准期应为100年。安全等级应符合现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土 3.0.7预制拼装混凝土桥墩的耐久性设计应符合现行行业标准《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》JTG/T3310的规定。4.1.1预制拼装混凝土桥墩中，混凝土强度等级不宜低于C40。4.1.2混凝土的轴心抗压强度标准值fa、轴心抗拉强度标准值fk、轴心抗压强度设计值fa和轴心抗拉强度设计值fu应按表4.1.2采用。混凝土的弹性模量E.宜按表4.1.2采用；当有可靠注：当采用引气剂及较高砂率的泵送混凝土且无实测数据时，表中C50～C80的E.值应乘以折减系数0.95。4.1.3混凝土的剪切模量G.可按弹性模量E.的0.4倍采用；混凝土的泊松比v.可采用0.2;混凝土的温度线膨胀系数a可取为HRB500、HRBF400和RRB400钢筋，并应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB/T1499.2和4.2.2普通钢筋的抗拉强度标准值fx应按表4.2.2采用。公称直径d(mm)中业4.2.3普通钢筋的抗拉强度设计值fa和抗压强度设计值fa应按表4.2.3采用，并应符合下列规定：1钢筋混凝土轴心受拉和小偏心受拉构件的钢筋抗拉强度设计值大于330MPa时，应按330MPa取用；在斜截面抗剪承载或间接钢筋等横向钢筋的抗拉强度设计值大于330MPa时，应按2构件中配有不同种类的钢筋时，每种钢筋应采用各自的4.2.4普通钢筋的弹性模量E,可按表4.2.4采用。4.2.5预制拼装混凝土桥墩中采用的钢绞线、钢丝和精轧螺纹钢筋应分别符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224、《预应力混凝土用钢丝》GB/T5223和《预应力混凝土用4.2.6预应力钢筋的抗拉强度标准值f应按表4.2.6采用。消除应力φ”5794.2.7预应力钢筋的抗拉强度设计值fa和抗压强度设计值fa应按表4.2.7采用。1×7(七股)4.2.8预应力钢筋的弹性模量E,可按表4.2.8采用。4.3.1灌浆套筒按加工方式可采用铸造灌浆套筒和机械加工灌浆套筒。采用灌浆套筒连接的钢筋直径不宜小于12mm,且不宜大于40mm。4.3.2铸造灌浆套筒宜采用高强球墨铸铁制作，其材料应符合现行国家标准《球墨铸铁件》GB/T1348的规定，材料性能应符合表4.3.2的规定。断后伸4.3.3机械加工灌浆套筒宜采用优质碳素结构钢制作，其材料应符合现行国家标准《优质碳素结构钢》GB/T699的规定，材料性能应符合表4.3.3的规定。表4.3.3钢灌浆套筒的材料性能屈服强度RL(MPa)抗拉强度Rm(MPa)断后伸长率A(%)4.3.4灌浆套筒与水泥灌浆料的连接性能应符合现行行业标准4.3.5灌浆波纹钢管可采用直缝电焊钢管和无缝钢管制作。直缝电焊钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793的相关规定，无缝钢管应符合现行国家标准《结构用无缝钢管》4.3.6灌浆波纹钢管应采用Q235钢及以上牌号的钢材，封可选用Q235钢，其质量应符合现行国家标准《优质碳素结构钢》4.3.7波纹钢管加工可采用机械加工成型或达到同等要求的其4.3.8预应力钢筋应选用钢绞线、钢丝和预应力螺纹钢筋；装配式墩柱连接用预应力钢筋宜采用预应力钢绞线或预应力螺纹4.3.9连接所用预应力钢筋和锚具组装件的连接性能应符合现行国家标准《预应力钢筋用锚具、夹具和连接器》GB/T143704.4.1灌浆套筒或灌浆波纹钢管中使用的水泥灌浆料应采用高强无收缩水泥灌浆料，其主要性能要求应符合表4.4.1的规定。表中技术指标的试验方法应符合现行行业标准《钢筋连接用套筒灌浆料》JG/T408的要求。检测项目流动度(mm)抗压强度(MPa)竖向自由膨胀率(%)28d自干燥收缩(%)氯离子含量(%)泌水率(%)04.4.2环氧胶接缝采用的环氧树脂胶主要性能要求及试验方法应符合表4.4.2的规定。性能项目物理性能可施胶时间(min)可粘结时间(min)续表4.4.2性能项目物理性能固化速度(低限温度条件)12h抗压强度(MPa)24h抗压强度(MPa)7d抗压强度(MPa)瞬时瞬时涂胶层厚度(mm)不挥发物含量(固体含量)(%)吸水率(高限温度条件)(%) 水中溶解率(高限温度条件)(%)0℃≤适用温度<10℃10℃≤适用温度<30℃30℃≤适用温度<60℃力学性能抗压强度(MPa)(ISO法)》GB/T17671与混凝土的正拉粘结强度(MPa)续表4.4.2性能项目化学性能的环境条件下老化90d后常温条件下钢-钢5%氯化钠溶液、喷雾压力一次、每次0.5h、作用注：1表中所列指标均为胶体在适用温度范围内；2当环氧树脂胶的蠕变对结构性能的影响不可忽略时，应满足表中带“*”1应采用高强无收缩砂浆。在同尺寸试块加载试验下，高强无收缩砂浆1d的抗压强度不应小于30MPa,28d的抗压强度不应小于60MPa且应高出被连接构件5MPa以上，28d竖向膨胀率应为0.02%～0.10%。2砂浆初凝时间宜大于2h。4.4.4连接中采用超高性能混凝土的性能要求及试验方法应符合表4.4.4的规定。表4.4.4超高性能混凝土性能要求及试验方法性能项目抗压强度标准值(MPa)弹性极限抗拉强度(MPa)性能项目极限抗拉强度(MPa)极限拉应变(μe)弹性模量(GPa)方法标准》GB/T50081扩展度(mm)5.1.1预制拼装混凝土构件进行承载能力极限状态计算、正常5.1.2预制拼装混凝土受弯构件应进行接缝位置正截面抗弯承载力、斜截面抗剪承载力及接缝截面抗剪弯承载力等计算；预制5.1.3预制拼装混凝土构件接缝截面的承载力计算可采用平截5.1.4预制拼装预应力混凝土受弯构件不应按B类预应力混凝土设计，当构件无纵向连续普通钢筋时应按全预应力混凝土5.1.5预制拼装混凝土构件无接缝区段的设计计算，应符合现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》5.1.6预制拼装混凝土构件耐久性设计应符合现行国家标准5.2.1预制拼装盖梁接缝位置正截面抗弯承载力应满足下式式中：y₀——结构重要性系数，按现行行业标准《公路桥涵设计M₄——截面弯矩设计值(N·mm);中——接缝对抗弯承载力的折减系数，接缝界面取为0.95;Mu——受弯构件的截面抗弯承载力设计值(N·mm),按现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362的相关规定计算。计算时5.2.2预制拼装混凝土盖梁的抗剪截面应满足下式的要求：y₀V₄≤0.23a*fab₆h₆+0.95oAsinθ(5.2.a₃——截面形状影响系数，当b₁/hw>1.0时取b₁/hw=1.0,当b;/hw<0.1时取b,/hw=0.1;b,——矩形截面的宽度、带翼板截面的肋板或腹板沿厚h——矩形截面的高度、带翼板截面扣除上下翼板厚度的肋板净高度或扣除顶底板厚度的腹板净高度(mm),当肋板或腹板倾斜时取斜向尺寸；*。——接缝对截面抗剪承载力的折减系数：当无纵向连续普通钢筋且构件腹部无跨接缝体内预应力钢筋时取0.85;当有纵向连续普通钢筋或构件腹部有跨接缝体内预应力钢筋时取0.90;当无接缝时取1.0;fa——混凝土的轴心抗压强度设计值，接缝位置取接缝be——矩形截面的有效宽度、带翼板截面的肋板或腹板沿厚度方向的有效宽度(mm),取扣除1/2后张he——减去受拉侧纵向普通钢筋保护层厚度的截面抗剪og——预应力钢筋的永存预应力(MPa);A——弯起预应力钢筋的截面面积(mm²);θ——弯起预应力钢筋与构件轴线的夹角()。5.2.3预制拼装混凝土盖梁的斜截面抗剪承载力计算应满足下式的要求(图5.2.3):图5.2.3盖梁斜截面抗剪承载力计算图式a₁——异号弯矩影响系数：简支受弯构件取1.0;连续和悬臂受弯构件的中支点截面取0.9,其他截面取1.0;P——截面受拉区纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的配筋率，当P>2.5时取P=2.5;fu.k——边长为150mm的混凝土立方体抗压强度标准值的组合设计值，当m<1.5时取1.5;b₁——剪压区对应正截面处，矩形截面的宽度、带翼板截C——斜截面的水平投影长度(mm),取一个节段长度fwa——箍筋的抗拉强度设计值(MPa);Aw——斜截面范围内一个间距内箍筋各肢的总截面面积b——矩形截面的宽度，带翼板截面的肋板或腹板垂直于h'——截面受压区翼板有效宽度内的平均厚度(mm);A,——截面受拉区纵向连续普通钢筋的截面面积(mm²);A,——截面受拉区预应力钢筋的截面面积(mm²);M₃——与Va工况对应的弯矩设计值(N·mm)。5.2.4剪压区为矩形截面的预制拼装混凝土盖梁，接缝截面的抗剪弯承载力计算应符合下列规定(图5.2.4):1当剪弯比符合下列条件之一时，可不进行抗剪弯承载力图5.2.4剪压区为矩形截面盖梁的接缝截面抗剪弯承载力计算图式2当剪弯比同时不符合式(5.2.4-1)和式(5.2.4-2)的条件时，抗剪弯承载力应满足下列公式要求：其中te、σ、x应按式(5.2.4-5)～式(5.2.4-7)联立计算：Nt=fuA,+fmA,-fuA;-(fn-dn)A,Vu——跨接缝弯起预应力钢筋拉力设计值在接缝截面切Nsa.t——受弯构件全部纵向连续普通钢筋和预应力钢筋合hga.t——Ngd.的作用点至截面受压边缘的距离(mm);φ——接缝对混凝土抗剪强度的折减系数：当为设剪力键的环氧胶接缝时取0.85,当为不设剪力键的环氧胶接缝或设剪力键的现浇混凝土接缝时取0.7;当界面粗糙化处理后现浇混凝土或填充砂浆时取0.6,当界面不粗糙化处理现浇混凝土或填充砂浆时取0.3;bí.——矩形截面的宽度或带翼板截面受压翼板的抗剪有re——接缝截面剪压区混凝土的剪应力设x——接缝截面剪压区的高度(mm);bí——矩形截面的宽度或带翼板截面受压翼板的有效宽h₀——截面受拉区纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的合0——跨接缝弯起预应力钢筋的合力与接缝截面法向的A'——截面受压区预应力钢筋的截面面积(mm²);bí——受压翼板承托或加腋的宽度(mm),当无承托或加腋时或当宽度小于翼板根部厚度的2倍时，取翼板根部厚度的2倍。5.2.5剪压区为T形截面的预制拼装混凝土盖梁，接缝截面的抗剪弯承载力计算应符合下列规定(图5.2.5):1当剪弯比符合下列条件之一时，可不进行抗剪弯承载力计算：2当剪弯比同时不符合式(5.2.5-1)和式(5.2.5-2)的条件时，抗剪弯承载力应满足下列公式要求：γ₀V₄≤0.95r₄[bx+(bí-b)h(]+Va(5.2.5-N(h₀-haat)}(5.2.5-4)其中re、σe、x应按式(5.2.5-5)、式(5.2.5-6)及本规程式(5.2.4-6)联立计算：式中：amn——T形截面剪压区高度最小时压力合力作用点至截5.2.6预制拼装墩柱接缝位置正截面抗压弯承载力计算应满足φe——接缝对抗压承载力的折减系数：大偏心受压时取0.95,其他情况取1.0;Nu、Mu——受压构件的截面抗压承载力设计值(N)、抗弯承载力设计值(N·mm),按现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362的相关规定计算，计算时仅计入跨接缝的纵e——轴向压力作用点至截面受拉侧或受压较小侧的纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋合力点的距离(mm)。5.2.7剪压区为矩形截面的预制拼装混凝土大偏心受压墩柱，接缝截面的抗剪弯承载力计算应满足下列公式的要求(图5.2.7):其中re、σ₆、x应按式(5.2.7-3)和式(5.2.7-4)及本规程式(5.2.4-6)联立计算：Ndc=faA,+fmA₀-fuA',-(fa-oo)A,N₄——与Vα对应工况的轴向压力设计值(Ne—受压构件纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的合力设5.2.8剪压区为T形截面的预制拼装混凝土大偏心受压墩柱，接缝截面的抗剪弯承载力计算应满足下列公式的要求(图5.2.8):y₀Va≤0.95r₆[bx+(bí,其中ze、σe、x应按本规程式(5.2.4-6)和下列公式计算：5.3.1在使用阶段作用标准值组合下，节段预制拼装预应力混2接缝部位混凝土的最大主压应力5.3.2在使用阶段作用标准值组合下，预制拼装预应力混凝土2预应力螺纹钢筋的最大拉应力5.3.3节段预制拼装预应力混凝土构件的接缝位置应按下列规2)配置纵向连续普通钢筋的A类预应力混凝土构件Osx—Opx≤0.5f1)全预应力混凝土构件2)配置纵向连续普通钢筋的A类预应力混凝土构件式中：σ₄——作用频遇组合下接缝截面边缘混凝土的拉应力ow—永存预加力作用下接缝截面边缘混凝土的压应力fk——混凝土轴心抗拉强度标准值，取接缝两侧强度较低on——作用准永久组合下接缝截面边缘混凝土的拉应力oφ——预加力和作用频遇组合下接缝位置混凝土的主拉应5.3.5预制拼装混凝土构件的截面刚度按现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362的规定计算。5.3.6预制拼装混凝土盖梁和大偏心受压构件应考虑接缝对其变形增大的影响，提高系数可取1.1。5.4.1在施工阶段作用标准值组合下，接缝截面边缘混凝土的2钢筋混凝土构件式中：o——按短暂状况计算时截面预压区边缘混凝土的压f'æ——施工阶段混凝土的轴心抗压强度标准值。5.4.2在施工阶段作用标准值组合下，接缝截面边缘混凝土的1受拉区体内纵向连续钢筋的配筋率不小于0.2%时2受拉区体内纵向连续钢筋的配筋率大于0.4%时3受拉区体内纵向连续钢筋的配筋率在0.2%和0.4%之间时容许的σ按以上规定的线性插值取用。受拉区体内纵向连续钢筋的配筋率小于0.2%时不得出现拉应力。4全体外预应力混凝土构件的接缝截面不允许出现拉应力。5.4.3在施工阶段作用标准值组合下，钢筋混凝土构件中心轴5.4.4设置剪力键的环氧胶接缝，当环氧胶固化前无临时抗剪措施时，在施工阶段作用标准值组合下剪力键根部截面混凝土的式中：tx——施工阶段剪力键根部截面混凝土的剪应力Vr——施工阶段计入动力影响系数作用标准值组合在接Ac.;——第i个键块根部的截面面积(mm²),位于顶板和o₄—施工阶段接缝全截面的平均压应力(MPa)。5.4.5在上部结构架设完成前，不设剪力键或仅设少量定位键式中：V^——施工荷载标准值(考虑动力系数)产生的剪力土用钢绞线》GB/T5224的公称直径为15.2mm的高强度低松2钢绞线吊环宜伸出预制构件200mm以上，伸出部分宜应小于80mm。锚固端应按P锚设置，埋深应大于1m。钢绞线3只存在垂直吊工况时，钢绞线的拉应力不应大于4对于存在翻转工况时，翻转次数不大于3次时，钢绞线的拉应力不应大于280MPa;翻转次数超过3次时，吊环的允许应力应通过现场同工况试验确定，安全系数不应小于3。1预埋锚固钢筋应采用400MPa以上钢筋，钢板及耳板宜2预埋锚固钢筋的锚固长度应符合现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3锚固螺栓轴向抗拉承载力、吊耳的抗剪承载力及焊缝强5.5.5当预制构件采用预留吊装孔时，应按局部承5.5.6预制构件的吊点距离预制构件边缘的最小边距应大于15cm,吊点处混凝土可根据现行行业标准《混凝土结构后锚固5.5.7当预制构件的吊点个数超过3个时，应按3个进行计算。6.1.1预制拼装混凝土桥墩的抗震设计除应执行本规程规定外，尚应符合现行行业标准《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166、《公路工程抗震规范》JTGB02、《公路桥梁抗震设计规范》JTG/T2231-01的相关规定。6.1.2预制拼装混凝土桥墩应用于抗震设防烈度为VⅢ和IX度地区的桥梁结构，宜采用减隔震设计。6.1.3采用减隔震设计时，E2地震作用下，预制拼装桥墩可发生局部轻微损伤，但仍应处于弹性状态。6.1.4在进行预制拼装混凝土桥墩抗震分析时，E1地震作用下，墩柱抗弯刚度可按毛截面计算，并应计入墩身内灌浆套筒对桥墩刚度的影响；E2地震作用下，潜在屈服墩柱的有效截面抗弯刚度应按下式计算：I——墩柱有效截面抗弯惯性矩(m⁴);My——墩柱屈服弯矩(kN·m);qy——等效屈服曲率(1/m),按现行行业标准《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166规定计算。6.1.5El地震作用下，预制拼装墩柱应在弹性范围内工作，应校核其强度；E2地震作用下，预制拼装墩柱可发生损伤，应校核墩柱塑性变形能力。6.1.6预制拼装混凝土桥墩中的盖梁和基础应按能力保护原则设计，在E2地震作用下基本不发生损伤。6.2.1E2地震作用下，预制拼装墩柱应按式(6.2.2)验算潜在塑性铰区域沿顺桥向、横桥向的塑性转动能力；对于规则桥梁，可按式(6.2.3)验算桥墩柱顶的位移。6.2.2E2地震作用下，应按下式验算墩柱潜在塑性铰区域沿顺桥向、横桥向的塑性转动能力：式中：0——在E2地震作用下，潜在塑性铰区域的塑性转角；θ——塑性铰区域的最大容许转角，按本规程第6.2.4条的规定计算。6.2.3在E2地震作用下，规则桥梁中的预制拼装墩柱可按下式验算柱顶的位移：式中：△a——E2地震作用下柱顶的位移(cm);△——墩柱容许位移(cm),可按本规程第6.2.5条或第6.2.6条的规定计算。6.2.4塑性铰区域的最大容许转角应根据极限破坏状态的曲率能力，可按下式计算：L,=0.08H+0.022fyd,≥0.06.2.7条的规定计算；qu——极限破坏状态的曲率能力(1/cm),可按本规程第6.2.8条的规定计算；K——延性安全系数，灌浆套筒位于柱身潜在塑性铰区域时取2.5,灌浆套筒或灌浆波纹钢管位于承台或盖梁内时，取2.2,其他连接方式的取值，应进行Lp——等效塑性铰长度(cm),可取式(6.2.4-2)和式(6.2.4-3)计算结果的较小值。H——悬臂柱的高度或塑性铰截面到反弯点的距离b——矩形截面的短边尺寸或圆形截面直径(cm);fy——纵向钢筋抗拉强度标准值(MPa);d₃——纵向钢筋的直径(cm)。6.2.6对于预制双柱墩、框架墩(图6.2.6),其顺桥向的容许位移可按式(6.2.5)计算；横桥向的容许位移△。可通过在盖梁处施加水平力F,进行非线性静力分析获得；当墩柱的任一塑性铰达到其最大容许转角时，对应的盖梁处的横桥向水平位移值即6.2.7理想弹塑性弯矩一曲率(M-φ)曲线的等效屈服曲率qy,可根据图6.2.7中两个阴影面积相等求得，计算中应考虑最不利筋达到折减极限应变,或纵向钢筋达到折减极限应变en时相6.2.9对于计算长度与矩形截面计算方向的尺寸之比小于2.5或墩柱的计算长度与圆形截面直径之比小于2.5的预制拼装矮墩，顺桥向和横桥向E2地震作用效应和永久作用效应组合后，应按现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362相关规定验算桥墩的强度，在验算矮墩抗弯强度6.2.10预制拼装墩柱塑性铰区域沿顺桥向和横桥向的斜截面抗Pc≤0Pe>0fa——混凝土抗压强度设计值(MPa);A₄——墩柱塑性铰区域截面全面积(cm²);μa——墩柱位移延性系数，为墩柱地震位移需求△₄与墩Pe——墩柱截面最小轴压力，对于框架墩横向需按本规程第6.2.6条计算(kN);Aφ——螺旋箍筋面积(cm²);Av——计算方向上箍筋面积总和(cm²);fu——箍筋抗拉强度设计值(MPa);D'——螺旋箍筋环的直径(cm);h₀——核心混凝土受压边缘至受拉侧钢筋重心的距离q——抗剪强度折减系数，φ=0.85。7.1.1预制拼装墩柱的拼接缝不宜设置7.1.2预制拼装混凝土桥墩可采用灌浆套筒、灌浆波纹钢管、式可根据结构形式、施工条件等因素按表7.1.2选用。1墩柱与盖梁、墩柱与承台、墩柱节段间23墩柱与承台45墩柱与承台、墩柱节段间、盖梁节段间6墩柱与盖梁、墩柱与承台、墩柱节段间、盖梁节段间7.1.3灌浆套筒、灌浆波纹钢管等连接件可布置于同一截面。1全灌浆套筒一端为预制安装端，另一端为现场拼装端，套筒中间应设置钢筋限位装置；预制安装端及现场拼装端钢筋伸入长度均不应小于10d₂,d,为被连接钢筋直径；现场拼装端应设置压浆口，预制安装端应设置出浆口，压浆口下缘与端部净距应大于30mm,且不宜大于50mm。2半灌浆套筒的钢筋机械连接端为预制安装端，另一端为现场拼装端；现场拼装端长度不应小于10d,,d,为被连接钢筋直径；现场拼装端下端应设置压浆口，上端应设置出浆口，压浆口下缘与端部净距应大于30mm,且不宜大于50mm(图7.2.1)。3预制墩柱中纵向钢筋宜采用大直径钢筋，纵向钢筋之间的中心距不宜大于200mm,且至少每隔一根宜用箍筋或拉4灌浆套筒之间净距宜大于25mm和被连接纵向钢筋直径5应在预制构件中灌浆套筒压浆口下缘处设置一道箍筋。6灌浆套筒的保护层厚度应符合现行行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362的相关规定，当预制构件中预埋灌浆套筒后导致纵向主筋保护层厚度大于图7.2.1墩柱与承台灌浆套筒连接1钢筋锚固长度不应小于24d,,d,为被连接纵向钢筋直于30mm,且不应大于50mm(图7.2.2)。3灌浆波纹钢管之间净距应大于50mm和管道直径的较4应在预制构件中灌浆波纹钢管压浆口下缘处设置一道图7.2.2墩柱与盖梁灌浆波纹钢管连接7.2.3采用灌浆套筒或灌浆波纹钢管连接时，预制构件间的拼装接缝可采用砂浆填充层或环氧树脂胶接缝；砂浆填充层厚度宜为10mm～30mm,环氧树脂胶接缝厚度宜为1mm～3mm。1预制墩柱插入承台的深度应由计算确定，并且插入段纵2预制墩柱插入段表面与承插孔壁表面应均匀设置键槽，键槽深度h不宜小于30mm。键槽凹面和凸面的长度b宜为深度h的2倍。承插孔壁上端预制墩柱键槽的起凹点距离承插孔台顶面的距离c应大于50mm。3承台插槽底板厚度不应小于30cm,并应配置纵筋以及抗4预制墩柱与承插孔壁的最小间隙宽度不宜小于50mm,其间可采用小石子混凝土或高强灌浆料填充密实，填充材料强度应高于墩柱及承台一个等级(图7.2.4)。1插槽孔壁可通过设置钢波纹管或采用带齿键模板形成剪力键，盖梁或承台主筋在插槽孔内应保持连续并避免与预制墩柱2插槽孔内宜填充高强度混凝土，并宜掺入适量膨胀剂。3插槽孔内预制墩柱预留钢筋长度应满足最小锚固长度的规定(图7.2.5)。图7.2.5墩柱与盖梁插槽式连接7.2.6采用超高性能混凝土湿接缝连接的装配式墩柱应符合下2搭接宜采用U形筋的搭接形式，搭接长度应大于12d,d为纵向主筋直径；相互搭接的U形筋净距不宜小于1.5l,l为超高性能混凝土中钢纤维的长度；U形筋至超高性能混凝土内外表面的净距不宜小于3cm;3搭接也可采用直端、弯钩端或墩头端钢筋搭接，直端钢筋搭接长度应大于20d,弯钩端或墩头端钢筋搭接长度应大于15d,d为纵向主筋直径(图7.2.6)。7.2.7采用普通混凝土湿接缝连接的装配式墩柱，其钢筋的连1接头的实际抗拉强度不应小于1.15倍连接钢筋极限抗拉且在经历拉压循环后，其抗拉强度仍应符合第1款的规定；3接头的变形性能应能满足表7.2.8的要求。单向拉伸残余变形(mm)最大力总延伸率(%)续表7.2.8残余变形(mm)残余变形(mm)u₄≤0.3且ug≤0.68.1.1构件生产宜采用新型、高效的预制技术及工艺，以保证8.1.2施工前应根据技术特点和条件编制施工组织设计和专项施工技术方案，内容应包括构件制作、运输、安装的施工方案、8.1.3构件预制用钢筋笼胎架、钢筋笼定位板、预制台座、模8.1.4构件钢筋笼加工、灌浆套筒或灌浆波纹钢管安装定位、8.1.5预制构件的拼接面应凿毛；凿毛深度应为5mm～10mm,8.1.6应根据混凝土性能制定具体养护方案，构件预制完成后应及时洒水养护，养护时间不应小于7d,混凝土养护用水的品质应符合现行行业标准《混凝土用水标准》JGJ63的规定，不8.1.7预制构件生产企业宜在构件生产过程中运用信息化管理8.1.8预制构件生产企业应对原材料、半成品和成品等进行标8.2.1应根据工程量、工程进度等因素综合考虑工厂的生产能8.2.3预制厂场地地基处理应充分考虑预制台座、存放台座、机械设备和其他生产工具的荷载大小，应具有足够的承载能力，8.2.4预制厂场地规划和布置应进行专项设计，应考虑预制构件的预制工艺和运输吊装工艺，应设置钢筋8.3.1主要受力钢筋的下料长度应严格控制，允许偏差为8.3.2钢筋笼应在专用胎架上制作加工成型，胎架上支撑定位8.3.3钢筋笼应安装立柱成品吊装所需的吊点预埋件、现场调2钢筋骨架吊点布置应合理，应采用专用吊具多点平衡4当墩柱与其上的盖梁采用灌浆套筒或灌浆波纹钢管连接时，预留连接钢筋应采用定位板固定，定位允许偏差不应超过2mm;当立柱与其上的盖梁采用现浇混凝土连接时，墩柱钢筋骨架预留连接钢筋定位允许偏差可为±5mm。8.3.5灌浆连接套筒工厂内安装前应检查出厂合格证、型式检验报告、套筒外观质量、尺寸和配件等，并连接套筒与高强无收缩水泥灌浆料组合体系单向拉伸强度试验的8.3.6灌浆套简现场拼装端应安装在装有定位销的定位板上，定位板固定在底模上，连同底模一道固定在钢筋胎架的一端(立柱)或下部(盖梁),以此为基准安装骨架的主筋和其他钢筋。灌浆套筒应垂直于底模，安装位置允许偏差为±2mm。8.3.7整体灌浆连接型套筒预制安装端应放入止浆塞，并应确8.3.8灌浆套筒和灌浆波纹钢管的压浆管、出浆管和对应的压浆口、出浆口连接应密封牢固，压浆管、出浆管长度应根据承8.3.9灌浆套筒与箍筋连接应采用绑扎，不得采用焊接连接。灌浆套筒压浆口和出浆口应通过添加定位钢筋和钢筋骨架整体进8.3.10构件拆模完成后，应及时检查灌浆套筒和灌浆波纹钢管内腔是否干净通畅，确保无水泥浆等杂物，如有漏浆或杂物，应8.3.11波纹钢管可采用内衬钢管等措施保证预制过程中不8.4.1构件模具宜采用专门设计的钢模具，应考虑反复使用的8.4.2模板安装前，应在模板表面涂刷专用的隔离剂，保证构8.4.3模板系统中各模板在预制台座拼装时，连接应紧密、牢8.4.4浇筑前，应对模板的安装质量与空间位置、钢筋骨架的8.4.5模板拆除应在混凝土达到强度要求后进行，拆除顺序应1脱模时间应符合设计要求。当设计无要求时，宜在混凝土抗压强度达到设计强度标准值的75%后拆除内外模板；3构件拆模完成后应及时进行检查验收，灌浆金属波纹管8.5.1墩柱预制高度应计入拼接面填充层8.5.3盖梁采用节段预制时，其节段应采用匹配预制；盖梁混凝土应一次性浇筑完成，浇筑时宜先行浇筑以及对混凝土性能的要求，提出详细合理的养护方案，报监理及3冬季宜采用蒸汽养护，养护宜分为静停、升温、恒温、降温四个阶段；静停期间应保持环境温度不低于5℃;升温速度不宜大于10℃/h;恒温期间混凝土内部温度不宜超过60℃,不应超过65℃;降温速度不宜大于10℃/h。8.6.2预制构件应按吊运及安装次序进行堆放，且应有一定的通道。必要时应采取支护措施；存放宜采用枕木、橡胶板等弹性支撑物8.6.4叠放层数应符合设计要求，设计无要求时，堆叠层数不8.6.5预制构件存放时间应符合设计规定。当设计未规定时，不宜少于14d,预应力混凝土的存放不宜少于28d且不宜超过38.7.1应综合预制构件参数、桥涵道路运输条件、限制条件等8.7.2应复核运输路线的通行能力，运输方案应符合道路交通8.7.3预制构件运输吊装前应按现行行业标准《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33的要求编制吊装运输方案并报送相关单8.7.4各类钢筋骨架、构件的吊装方案应进行专项设计。8.7.5吊装设备应符合使用要求；使用前，应检查8.7.6起吊前应进行试吊装；起吊时，混凝土抗压强度应满足脱模起吊时吊点和构件的受力安全；构件在翻身时应设置措施防8.7.7运输车起步和运行应缓慢，平稳前进，严禁突然加速或9.1.1安装前应由勘测设计单位对控制性桩点进行现场交桩，并应在复测原控制网的基础上，根据施工需要适当加密、优化，9.1.2安装前，施工单位和监理单位应对安装方案中的材料及9.1.3安装前应按管理规定对各级人员进行施工工艺和安全风9.1.5进行构件安装后下一工序施工前，灌浆套筒或灌浆波纹钢管内灌浆料强度应达到设计要求；当设计无要求时，不应小9.1.6立柱安装就位后灌浆料强度未达到35MPa之前，应根据9.1.7在有管线及地下构筑物范围，应与权属单位协商制定保9.1.8当施工气温低于5℃时，应对高强无收缩水泥灌浆料进行保温，温度应不小于10℃且不大于40℃;同时应对拌合所需的水进行加热，温度应不小于30℃且不大于65℃;拌合灌浆料成品工作温度应不小于10℃。9.2.1构件安装前应进行匹配试安装，同时应对明显锈蚀钢筋9.2.2接缝采用砂浆填充层时，应采用高强无收缩水泥基砂2拌制垫层砂浆时，在一个批次材料的前提下，每个台班施工的每3个拼接部位应制取不少于3组试件；在不同批次材料的前提下，每个拼接部位应制取不少于3组试件；3安装过程中，砂浆填充层拼接面处应一次完成坐浆，且1安装构件时，应在预应力钢筋管道口处采取临时密封2环氧树脂胶安装施工应符合本规程的有关规定；3预应力钢筋的张拉顺序和张拉控制应力应符4预应力钢筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行规定时，其偏差应控制在±6%以内。清除尘土、油脂等污染物及松散混凝土与浮浆，确保表面无油、9.3.1盖梁分节段预制安装前，应对节段拼接缝进清除尘土、油脂等污染物及松散混凝土与浮浆，确保表面无油、9.3.2当盖梁节段采用的环氧树脂胶接缝时，应符1应根据不同的使用环境，通过试验选定环氧树脂胶，主要性能指标应满足本规程第4.4.2条的规定；2环氧树脂胶应采用机械拌合，涂抹方式应根据环氧树脂胶的产品特性确定，环氧树脂胶应涂抹均匀并覆盖整个匹配面，涂抹厚度宜为3mm;3涂抹环氧树脂胶时，应对预应力钢筋管道口采取防护措4在施加临时预应力后，应确保环氧树脂胶能够在全断面5涂刷前、后均应采取防雨、雪、尘措施；冬期施工时应1预应力钢筋张拉力应符合设计要求，并应满足反复多次2节段拼接面的混凝土应均匀受力，不宜小于0.3MPa;3临时预应力应在永久预应力张拉完成且波纹管内灌浆料9.3.4临时预应力钢筋和永久预应力钢筋的布置、预应力钢筋9.4.1灌浆前应再次检查灌浆套筒或灌浆波纹钢管，确保内腔2应采用专用设备进行搅拌和灌浆，并严格控制搅拌、灌4宜在出浆口接弯折管，使停止灌浆且灌浆料回落后，出5灌浆时，应逐个灌浆点保留影像资料备查。9.4.3灌浆施工应保持连续，为预防压浆过程中遭遇停电等突发状况，现场应配备应急发电设备或高压水枪10.1.1预制构件混凝土浇筑前，应对灌浆套筒定位进行检查，满足表10.1.1中的要求。表10.1.1混凝土浇筑前模板及预埋件安装允许偏差允许偏差灌浆套筒或灌浆套筒定位(mm)士2台座平面高差(mm)士2模板表面平整度(mm/2m)20.1%,且≤5mm垂直度测量仪测不少于3处模板尺寸(mm)士3灌浆套筒的主筋(mm)2匹配件(mm)水平向士2竖直向士2325士5吊孔(mm)210.1.2墩柱、盖梁预制构件出场前应进行质量检验，其精度应符合表10.1.2的规定。表10.1.2墩柱、盖梁预制允许偏差混凝土抗压强度(MPa)在合格标准内构件尺寸(mm)宽度高度钢管定位(mm)2钢管的主筋(mm)255±0.1%,且≤6mm节段间错台(mm)轴线偏位(mm)3顶面高程(mm)相邻墩、柱间距(mm)士510.3.1灌浆套筒灌浆质量检测可分为灌浆饱满度检测和灌浆强度检测。灌浆饱满度检测可采用内窥镜法、法和阵列超声成像法等；灌浆强度检测可采用预埋钢丝拉拔法和取芯法等。新的检测方法在经过试验验证，并通过行业相关机构套筒均应进行灌浆饱满度检测；环境类别应按现行行业标准《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》JTG/T3310确定。10.3.3灌浆套筒灌浆质量检测应委托第三方检测机构进行检测，检测应符合本规程附录B的规定。按批抽样检测时，符合1采用内窥镜法检查套筒内是否有异物时，同一检验批抽取数量不宜少于5%,且不宜少于3个；2采用预埋钢丝拉拔法检测灌浆套筒灌浆质量时，同批灌浆套筒灌浆质量抽样检测数量不应少于5%,且不应少于3个；3同批灌浆套筒灌浆饱满度抽样检测数量不宜少于50%,且不应少于15个；10.3.5灌浆套筒灌浆质量检验批次及合格判定标准应按表10.3.5执行。单根墩柱的不合格率应小于10%,不合格时应表10.3.5批量检测符合性判定0=合格判定数+1。附录A超高性能混凝土轴心抗拉性能试验方法A.1.1轴拉试件尺寸平面尺寸如图A.1.1所示，厚度可采用50mm和100mm两种。设计单位或供需双方可根据需要选择轴拉试件的厚度。当超高性能混凝土中钢纤维长度不大于16mm时，宜采用厚度为50mm的试件；当超高性能混凝土中钢纤维长度大于16mm时，宜采用厚度为100mm的试件。不同厚度试A.1.2每组试件数量应为6个。A.2.1试件的浇筑和成型应符合本规程第7章有关规定。A.2.2宜在试件变截面段侧面粘贴碳纤维布或铝片，亦可采取其他可靠措施强化变截面段受力，且碳纤维布或铝片宜伸入等截面段15mm。A.2.3超高性能混凝土梁式桥主梁构件采用高温蒸汽养护时，超高性能混凝土的轴拉试件养护方式应采用标准高温蒸汽养护方2当采用位移传感器或千分表时，其测量精度应为±0.001mm;当采用激光测长仪或引伸仪时，其测量精度应为尺寸进行计算。试件承压面的不平整度误差不得超过边长的机上夹头固定，升降拉力试验机至合适高度A.4.3当采用位移传感器或千分表测量变形时，应将位移传感器或千分表固定在变形测量架，并由标距定位杆进行定位，然后A.4.4开动试验机进行预拉，预拉荷载相当于弹性极限荷载的15%～20%。预拉时，应测读应变值，计算偏心率，计算方法应符合现行国家标准《混凝土物理力学性能试验方法标准》GB/T50081的轴向拉伸试验方法。当试件偏心率大于15%时，应对试A.4.5预拉完毕后，应重新调整测量仪器，进行正式测试。拉伸试验时，对试件进行连续、均匀加荷，宜采用位移控制加荷，加荷速率宜取0.2mm/min。当采用位移传感器测量变形时，试件测量标距内的变形应由数据采集系统自动记录，绘制荷载-变形曲线。试件初裂前，数据采样频率不宜小于2Hz;试件初裂后，数据采样频率不宜小于5Hz。1试件进入拉伸应变软化阶段后拉应力低于峰值荷载的30%时。2试件的拉应变达到10000×10-6时。A.5.1弹性极限点的选取应符合下列1宜取位移传感器和数据采集系统绘制的荷载-变形曲线2当荷载-变形曲线中线性段转为非线性段的点不明显时，可取拉应变为200×10-⁶对应的曲线上的点作为弹性极限点。A.5.2极限抗拉点的选取应符合下列1位移传感器和数据采集系统绘制的荷载-变形曲线在弹性极限点后呈现应变硬化时，极限抗拉点宜取轴拉试验荷载达到最大值时对应的点。2位移传感器和数据采集系统绘制的荷载-变形曲线在弹性极限点后呈现应变软化时，极限抗拉点宜取试件拉伸变形达到0.30mm时对应的点。A.5.3弹性极限抗拉强度和应变应按下列公式进行计算：式中：fe——弹性极限抗拉强度(N/mm²),计算结果精确至F——弹性极限荷载(N),取弹性极限点处的荷载；bm、hm——轴拉试件中部截面的宽度、厚度(mm);eu——弹性极限拉应变，计算结果精确至10×10~⁶;l——弹性极限点处拉伸变形(mm);L——测试标距(mm)。A.5.4极限抗拉强度和应变计算应符合下列规定：计算结果应精确至Fg——极限抗拉荷载(N),应取极限抗拉点的荷载，即应变硬化型超高性能混凝土应取轴拉试验过程中的最大荷载，应变软化型超高性能混凝土应取拉伸变形0.30mm时对应的荷载；em——极限拉应变，计算结果应精确至10×10-⁶;fik=fu,m—tS,(A.5.5)S,——n组试件的标准差(N/mm²),计算结果应精确3456789t值附录B灌浆质量检测方法B.1.1检测设备可采用拉拔仪、钢丝及配件，并应符合下列1拉拔仪量程不应小于10kN,分度值不应大于0.1kN,示值误差不应大于2%;2钢丝采用光圆高强不锈钢钢丝，抗拉强度不应低于600MPa,直径应为5mm±0.1mm,端头锚固长度应为30mm1组的40mm×40mm×160mm灌浆料试样，并应采用标准养护B.1.6灌浆料试样和灌浆构件养护3d后，应按现行行业标准《钢筋连接用套筒灌浆料》JG/T408进行灌浆料试样抗压强度测试；如3d抗压强度不满足现行行业标准《钢筋连接用套筒灌浆料》JG/T408的规定，则判定灌浆料质量不合格，不再进行预埋钢丝拉拔；反之，则采用预埋钢丝拉拔法进行灌浆套筒饱满度检测。B.1.7应连续均匀地施加荷载进行拉拔检测。拉拔仪受力方向制在0.15kN/s～0.5kN/s,直至钢丝被拔出；记录极限拉拔荷载，应精确至0.1kN。B.1.8预埋钢丝拉拔法检测结果的评定标准应按下列规定1取同一批测点极限拉拔荷载中3个最大值的平均值，该平均值的40%记为a,该平均值的60%记为b;2如测点数据高于b,且不低于1.5kN,则判定测点对应3如测点数据在a～b之间，则需进一步用取芯法进行4如测点数据低于a或低于1.0kN,则直接判断测点对应B.1.9如对预埋钢丝拉拔法检测结果存在疑问，可采用取芯法B.2.1检测设备可采用封装芯片和读写设备，并应符合下列1封装芯片应具有独立可识别性，具备无源的独立接收和2读写设备应具备足够强的发射能量，保证芯片能及时接B.2.5灌浆节点应采用自然养护方式进行，灌浆完成3d后，B.3.1检测设备可采用压力计，压力计的测量范围不应低于100kPa,测量准确度不宜低于0.2%。B.3.5对同一构件且灌浆高度相同的压力值取平均值，若低于平均值的85%,则判定测点灌浆饱满度不合格。B.3.6如对压力传感器法检测结果存在疑问可采用阵列超声成B.4.1检测设备可采用具备A-scan、B-scan及三维成像功能的阵列超声成像仪，B-scan成像深度不应小于200mm,三维成像的分辨率不应小于40mm。阵列超声成像仪宜采用40kHz~B.4.2灌浆饱满度检测前应进行以下准备工作：2记录工程名称、构件编号、灌浆套筒编号、检测人员等信息。B.4.3灌浆节点应采用自然养护方式进行，灌浆结束7d后，应先清理检测区域表面，检测时应使传感器紧贴于混凝土表面，施加力方向与混凝土表面应保持垂直，应保面接触完好；采用B-scan检测时，成像截面宜与灌浆套筒竖向B.4.4整个灌浆套筒区域的超声三维成像，应保证每次检测的区域重叠率不小于10%。B.4.5阵列超声成像法检测应根据不同深度的相对振幅图，并结合相对振幅平面成像图，综合分析后进行评定。当检测部位的相对振幅大于或等于完全脱空条件下的相对振幅阈值时，可判定该测点灌浆饱满度不满足要求；当检测部位的相对振幅小于完全脱空条件下的相对振幅阈值但大于完全密实条件下的相对振幅阈值时，可判定该测点为灌浆饱满度缺陷疑似部位，需进一步采用3)表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用2规程中指明应按其他有关标准执行时的写法为“应符中国土木工程学会标准《预制拼装混凝土桥墩技术规程》T/CCES31-2022,经中国土木工程学会2022年3月9日以学标〔2022〕3号函文批准墩的调查研究，总结了我国预制拼装混凝土桥墩领域的实践经验，同时参考了相关先进技术法规、技术标准，通过试验取得了在使用本规程时能正确理解和执行条文规定，本规程编制组按章、节、条顺序编制了本规程的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需注意的有关事项进行了说明。需要注意的是， 752术语、符号与参考标准 76 794.1混凝土 4.2钢筋 4.3连接件 804.4其他 81 835.1一般规定 5.2承载能力极限状态计算 5.3正常使用极限状态验算 925.4短暂状况验算 94 986.1一般规定 986.2抗震验算 99 7.1一般规定 7.2构件连接构造 8工厂预制、吊装与运输 8.1一般规定 8.2场地要求 8.3钢筋及预埋件工程 8.4模板工程 8.5混凝土工程 8.7吊装与运输 9现场安装 9.1一般规定 110 1109.4灌浆 111 10.1预制构件质量检验 10.3灌浆质量检验 附录A超高性能混凝土轴心抗拉性能试验方法 到概念解释与表达统一的目的。符号按材料性能、作用与效应、计算系数等几个部分列出。主体符号参照国家现行规范，以达3.0.1按照极限状态法进行设计是现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153的基本要求。极限状态分为承载度、疲劳、结构整体稳定等。正常使用极限状态涉及桥梁的使用条件及耐久性，包括结构的变形、抗裂性等。桥梁结构满足两种极限状态，保证了结构的安全性、适用性及耐久性，使桥梁结构指标满足目标指标，结构安全是指在统计基准期中概率意义上的3.0.2桥梁桥墩预制拼装方案和预制能力、运输能力、拼装场地条件、吊装能力等因素关系密切，因此在设计阶段必须加强和尽量统一，使得预制拼装技术真正实现标准化、集裂性及应力等验算。应力验算是用工程实践经验来控制结构的正短暂状况一般可以采用应力控制，但对于结构受力状态比较期应为100年。4.1.1本条规定了预制拼装混凝土桥墩用混凝土强度等级的下限。考虑到预制拼装混凝土桥墩的预制件为工厂制造，度较高，因此混凝土等级比现行行业标准《公路钢筋混凝土及预4.1.2、4.1.3混凝土的物理力学指标同现行行业标4.2.1考虑到预制拼装混凝土桥墩中混凝土强度等级的提高，4.2.2普通钢筋的强度标准值取自相应国家标准的钢筋屈服点(具有不小于95%的保证率)。4.2.3普通钢筋的强度设计值为强度标准值除以材料分项系数1.2并取整，满足目标可靠指标的要求。4.2.4本条规定了普通钢筋弹性模量的取值，与现行有关国家4.2.5预应力钢筋通常采用钢绞线及钢丝，中小型构件中也采4.2.6钢绞线与钢丝的抗拉标准强度取自现行国家标准的抗拉极限强度，精轧螺纹钢的抗拉标准强度取自相关标准的材料屈服点。均有不小于95%的保证率。4.2.7预应力钢筋的强度设计值，与极限状态下的应力有关。一般认为，体内配置的预应力钢筋在极限状态下能达到其屈服点(或条件屈服点),所以体内配置的预应力钢筋强度设计值为材料钢绞线以标准强度的0.85倍作为条件屈服点，故其强度设计值为标准强度乘0.85除以材料分项安全系数1.25。如标准强度(极限强度)为1860MPa的钢绞线，其强度设计值为1860×0.85/1.25=1264.8MPa,取整为1260MPa。以材料分项系数(1.20),如标准强度为785MPa的精轧螺纹钢筋，其强度设计值为785/1.20=654.2MPa,取整为650MPa。需要说明的是，对于体外配置的预应力钢束(或体内的无粘结筋),由于其极限状态下的极限应力与结构的整体有关，一般达不到屈服点，故承载能力公式中的强度设性能，因此铸造灌浆套筒建议采用球高强墨铸铁。此外45号钢作为一种优质碳素结构钢，其制成灌浆套筒也能满足实际应用的规程的基础上，选用经接头型式检验证明符合现行行业标准《钢筋套筒灌浆连接应用技术规程》JGJ355中接头性能规定的材在工厂预制安装部分可采用现场灌浆连接或者直接采用机械连接。全灌浆套筒指一端为预制安装端，另一筒中间应设置钢筋限位挡板，套筒下端应设置压浆口，套筒上端应设置出浆口，见图1(a)。半灌浆套筒指钢筋机械连接端为预制安装端，另一端为现场拼装端，现场拼装端下端应设置压浆口，上端应设置出浆口，见图1(b)。出浆管套筒拼装端钢筋/出浆管出浆管图1灌浆套简用于装配式桥梁的连接套筒，需满足现行行业标准《钢筋套筒灌浆连接应用技术规程》JGJ355中对连接套筒性能的要求，即套筒灌浆连接接头应能经受规定的高应力和大变形反复度仍不应小于连接钢筋抗拉强度标准值，且4.4.1高强无收缩水泥灌浆料是两种连接模式均需使用的填充5.1.2接缝存在将直接影响构件的破坏形态和承载力，接缝截抗弯或抗压承载力计算，还应对接缝截面进行抗剪弯承载力5.1.3接缝对构件截面承载力和应力存在不可忽略的不利影响，5.1.4国内外大量的试验和理论研究结果表明，节段预制预应5.1.5预制拼装混凝土桥墩除接缝部位除需要满足本章的要求外，其余部分可按现行行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTGD60、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.1根据试验得到的预制拼装受弯构件以破坏时的截面受力状态建立平衡方程，导出承载力计算公式。国内及国外的试验结果表明，预制拼装受弯构件的正截坏主要在接缝截面、破坏裂缝集中在接缝，加之节段端面部位的混凝土强度也可能低于其他部位，从而导致受压混凝土更早压5.2.2受弯构件在各种受力状态下的截面抗剪承载力设计值均编制组收集了大量相关试验研究资料，并提取了357根发生斜压破坏梁的试验数据。为了分析上述3个桥梁设计规范公式的计算值与试验数据之间的关系，将3个规范计算公式中的混凝土强度等统一成定义一致的代表值，把357根梁的试验数据分别与预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362的计算值与试验值比值在此基础上，编制组对混凝土强度的形式、抗剪截面尺寸、腹板高厚比、剪跨比等357根试验梁的试验规律进行对比，并采据。在拟合曲线达到包络95%试验数据的保证率后，除以材料分项系数和乘以受力模式不确定系数后得到了计算公式。为了验证该公式是否适合我国常用混凝土桥梁截面的形式和配筋情况，和变高度大箱梁，分别按其典型的截面尺寸和配筋情况设计了26个试件进行了试验验证。结果表明，在公式取用95%试验数据保证率、材料分项系数及受力模式不确定以保证的。有关接缝对抗剪承载力上限值影响的问题，目前此外，国内验证试验表明，当有预应力钢筋跨过破坏裂缝时，预应力钢筋的拉力对抗剪承载力上限值有提高作用。因此，坏属于脆性破坏，破坏时预应力钢筋拉力的增量很小，故计算时5.2.3预制拼装受弯构件达到弯剪极限受力状态时可能出现斜向破坏裂缝，这种破坏形态虽与整体浇筑的受弯构件相似，斜裂缝角度和截面承载力与接缝构造、截面素有较大关系，如：导致斜截面破坏的荷载与接缝的相对位置、接缝处普通钢筋连续情况、腹板或肋板的厚度以及预应力钢筋配比变化等因素。本规定中的公式采用同济大学混凝土桥梁研的系列验证试验成果和经过验证的结构全过程非线性数值分析结剪切破坏脱离体建立平衡方程，体内钢筋达到相应的抗拉强度设计值、体外预应力钢筋达到极限应力设计值参与截面受力平衡。其中：混凝土的抗剪贡献偏安全地按试验和理论数据的97.5%保证率取值；箍筋的抗剪贡献受接缝与荷载相对位置的影响较再乘以折减系数0.6;体内钢筋的抗剪贡献按设计要求的保证率大，而体外预应力的二次效应在构件弯剪段通常使受力更为有接缝及荷载的相对位置关系密切，破坏斜裂缝不跨接缝，即破坏斜裂缝的水平投影长度不超出一个节段的长5.2.4预制拼装受弯构件到达剪弯极限受力状态时，也可能出现沿着接缝的破坏裂缝，是一种与整体浇筑构件不同的破坏形时仍被计入进去了。同济大学混凝土桥梁研究室及国内外大量试验结果表明，在剪力和弯矩共同作用下，由于接缝处纵向普通裂缝在接缝处集中发展，接缝一旦开展到一定高度后，腹板不再可能出现破坏斜裂缝。因此，受弯构件可能以接缝开展的形式发生剪切(剪弯)破坏，在这种情况下剪弯区的混凝土将在剪压应力作用下达到其极限强度，传统设计方法已无法对该破坏形态下的截面承载力进行计算。根据试验结果，考虑接缝对混凝土抗剪强度的折减、混凝土剪-压复合强度准则及假定条件，采用条文中的计算图式进行接缝截面承载力计算方程的推导，经试验验证后再按要求的设计可靠度提出了式(5.2.4-3)～式(5.2.4-7)。将体外预应力钢筋的极限应力设计值取为其永存预应力并不考虑由于受弯构件的接缝截面抗剪弯承载力计算性关联的，建议采用数学迭代计算方法或采用计算机软件直接求解方程组。下面介绍一种将混凝土剪-压复合强度准则曲线用分由于无法预先知道剪压区为矩形截面还是T形截面，因此需要先假定其是矩形截面开始试算，若计算得到的x>hí则应按本规程第5.2.5条剪压区为T形截面的规定进行计算。按式(5.2.4-1)和式(5.2.4-2)判断是否符合按矩形截面若不符合以上条件则不需要按矩形截面进行抗剪弯承载力将式(5.2.4-6)表示的计入接缝对抗剪强度折减的混凝土id,/fd适用区间12345假定公式(3)的适用区间(首次计算取i=2或3对应区间),然后与式(5.2.4-5)和式(5.2.4-7)联立求解可得：将(4)的解代入(5.2.4-5),整理后得：判断σ/fa是否在假定的适用区间内，不在时更换a;、b;(i=1～5)重新用式(4)计算x。若在假定区间内，用式(3)最后用式(5.2.4-3)和式(5.2.4-4)验算截面承载力(若式(4)求得的x>h。则取x=h。代入式(5.2.4-3