润滑油加氢处理装置常压岗位操作法

润滑油加氢处理装置常压岗位操作法

一、常压岗位的任务及要求

（一）、任务：

1、根据100单元加氢处理来的进料性质和产品质量规

格，生产出合格的塔顶及侧线产品。

2、按计划平稳切换各生产方案，优化常压蒸储系统操

作。提高产品质量和收率。

3、投用好各项工艺措施，降低装置综合能耗。

4、与其它岗位及时联系，相互配合协作，实现全装置

安、稳、长、满、优运行。

5、负责常压岗位的塔、换热器、空冷、冷却器等设备。

6、负责汽包操作。

（二）、要求：

1、产品质量稳定并有提高。

2、分馈效果好，产品收串不断提高。

3、全培物料及热量分配合理。

二、操作因素分析

物料平衡操作法，是分储系统的设计思想和依据，是分

播系统必须遵循的原则：

（一）、脱H2s塔C101

H2s汽提塔的主要目的是减少反应生成油中硫化氢含量,

这可使对其下游分储设备不须考虑H2s的腐蚀问题。在分储

时，提H2s很近似于提储丙烷.所以用水蒸汽提掉H2s的同时,

也汽提掉丙烷或比丙烷更重一些的液态烧类。当塔的操作压

力恒定时.塔的操作温度是一重要操作参数。若塔顶温度太

低时，部分水蒸汽会在塔顶冷疑下来回流到塔下部被热油再

次汽化，这样引起大量的水一汽一水的内循环，最终造成液

泛。若塔顶温度过高.就会有大量的汽油组份进入回流罐做

为不合格产品(S含量高)而损失掉，降低了收率。所以正确

的操作温度应是即不太高也不太低，尽可能在设计条件范围

内操作。

1、操作因素分析

(1)进料温度，由于100单元加氢处理工段采用热分系

统，分福产物进热高分温度控制为200℃,下游直到至C101

无温度控制，所以C101进料温度基本维持在200℃左右不变。

(2)回流罐V107温度

在控制一定的塔顶温度下提高回流罐温度，将加大塔顶

回流量，这有利于塔的分储操作，但回流罐温度太高会有较

多的C5煌组份进入含硫气体管网。设计回流罐温度为40℃。

(3)汽提蒸汽流率

提高汽提蒸汽流率有利于H2s脱除。但往塔内吹入过多

的汽提蒸汽时会导致水蒸汽在塔内冷凝，而且高的汽提蒸汽

量也会带来液泛。因此应调节硫化氢汽提塔的汽提蒸汽量达

到即有足够的蒸汽量来脱除油中的H2S,又能低至足以避免水

的冷凝，保持塔底油中H2s含量0.5ppm以下，设计汽提蒸汽

量为350kg/ho

(4)塔顶压力

高的操作压力不利于H2s的脱除，但能增加C3以上液态

煌的冷凝回收,塔的操作压力必须能将V107的排放气压入含

硫气体管网，去两酸装置脱S处理。塔的操作压力由V107

所相排出线上的PIC136来调节，根据PIC-136的输出信号,

通过控制排放气量来维持脱H2s塔压力。

2、操作因素调节

⑴进料温度

影响因素调节方法

热高分V103进口与反应岗位联系稳定热高分

温度波动V103入口温度

反应生成油带水加强冷高分V104和中分

V105的界面脱水

⑵塔顶温度

影响因素调节方法

进料温度波动查明原因稳定进料温度

顶回流波动a检查顶回流泵P105是否正常

b确认顶回流控制阀好用

C检查V107液位正常

回流带水加强V107界面脱水

⑶塔压

影响因素调节方法

进料温度变化查明原因稳定进料温度

顶温变化-查明原因稳定顶温

PIC136控制回联系仪表解决

路故障

(4)产品质量调节

a；后部产品腐蚀不合格

影响因素调节方法

塔底吹汽量不足适当提高汽提蒸汽量

顶温度偏低塔内适当提高顶温

产液泛

生成油带水加强V104、V105界面脱水

b；V107酸性气带油

影响因素调节方法

V107液位超迅速降低V107液位

高

塔C101压力提高C101操作压力至设计压力

偏低

回流罐温度高提出回流罐温度

（二）、常压分储塔

1、常压塔目的是分离出100单元反应生成油中的石脑油、

煤油、柴油储份，影响产品回收的操作参数，包括有：闪蒸

段温度、塔操作压力、过汽化量、回流取热分配和侧线汽提

塔的操作。下面就这些参数分别进行讨论。

（1）闪蒸段温度

当塔的操作压力一定时，进料在闪蒸段的汽化量决定于

闪蒸段的温度，提高闪蒸段温度可增加储出物产率，亦增加

过汽量，提高产品分离精度。闪蒸段温度是受常压塔进料加

热炉H201调节，由设于H201出口温控TIC229（调节火咀燃

料气量）控制出口温度。为了防止油品高温缩合变质，常压炉

出口温度应小于380℃o

（2）塔压力

塔的操作压力是通过设在回流罐顶压控PIC—216,分程

控制来维持（低于塔操作压力充N2,高于塔操作压力排火炬

线）。在塔的储出物收率和汽化量一定时，改变塔的压力，就

改变加热炉负荷。反之，加熟炉负荷一定时（炉出口温度一

定），降低塔压力，可增加汽比率，因而有较好的分储而改善

常压塔溜出物收率。降低塔压力也可增加塔内上升蒸汽的数

量，相应增加塔顶系统负荷。降低塔压力，塔顶系统须在较

低温度下操作，设计塔顶压力为0.08MPa(g)。

(3)过汽化量

当进料油是以部分汽化状态进入闪蒸段，而汽化部分的

量仅等于塔顶及各侧线产品的量时，最下一个侧线到闪蒸段

之间的塔板将产生干板现象。因此进料油入闪蒸段后的汽化

量、除了包括塔顶和各侧线产品外，还应有部分额外的汽化

量，这就是过汽化量.塔的过汽化量决定柴油与塔底产品之

间分离的分储精度.增加过汽化量能改善这个分离的分储精

度。过汽化油也可防止离开闪蒸段的蒸汽所携带的高沸点重

偏分进入塔上部回收的产品中。过汽化量应适当，过大将增

加进料加热炉负荷。提高闪蒸段温度，同时也增加了中段回

流以至塔面冷凝冷却器负荷。

(4)汽提水蒸汽量

汽提水蒸汽是经H201对流室过热的0.9MPa(g)低压蒸

汽.并由FIC-201调节进入常压塔汽提段第40层塔板下方。

增加汽提水蒸汽可提高产品馆出物的收率，同时降低塔底油

中轻质福份含量，但高的注汽量含增加塔内气体负荷，增加

塔顶冷凝冷却器负荷，也导致增加要处理的含油污水。

根据100单元所加工原料的种类LVGO、HVGO、DA0。200

单元常压塔底设计注汽量分别为：650kg/h、100kg/h.

1000kg/ho最佳的注汽量应根据产品分福精确度和塔顶冷却

负荷等操作经验来确定。

(5)常压塔回流取热分配

常压塔有塔顶冷回流取热、中段循环回流取热两个取热

系统。在这两个系统中能做到恰当的取热分配，就能使分储

塔具有良好的操作状态。在首次操作期间，塔的操作条件应

尽量按设计值进行操作，随着操作经验的积累如需要时，可

根据情况改变取热负荷。

a、塔顶冷回流取热系统

塔顶设有空冷器A201和后冷却器E209,用以冷凝冷却

全部塔顶产物，所冷凝的石脑油组分一部分常一线抽出线上

TIC-120作为回流送回塔顶部第一层塔盘以控制塔顶温度，

该塔顶回流决定石脑油与常一线某油之间的切割点。

b、中段循环回流取热系统

中段循环回流从常压塔第26、28层塔盘抽出，返回第

25层塔盘通过在E201中重沸煤油汽提塔塔底油和在E202中

产生蒸汽来取热。

c、回流取热对常压塔操作的影响

增加中段回流取热量有如下的影响：

减少了中段回流段以上塔盘上的气相和液相负荷。减少了中

段回流段以上塔盘上的分储作用，降低了切割精确度。降低

中段回流的取热则有直接相反的影响。

⑹侧线汽提塔的操作

常压塔共有两个侧线，上部从第11、13层增盘抽出常

一线煤油储分，在流量控制FIC1201控制下进入煤油汽提塔

C202o下部从第26、28两层塔盘抽出的柴油溜分在柴油汽提

塔C203塔底液位LIC—208控制下进入C203。

侧线汽提塔的作用是在汽提塔中通过对产品的加热重

沸和汽提除去其中较轻的组分（返回主塔C201）,以使产品质

量符合规格要求。

a、侧线产品的抽出

煤油侧线的抽出是流量调节，煤油产品出装置是根据汽

提塔C202塔底液位调节，产品出装置进行流量调节。

可以通过对流量调节器的适当设定来改变侧线产品的

产量和质量。

改变任一侧线储分流率，会使一个或更多的其它分储塔

工艺参数相应变动。

影响别的侧线储分产量和产品性质变化。

影响分储塔的取热，改变了塔内气相和液相的流通量，

将会改变产品之间的分储质量。

影响分储塔过汽化油量。

为此须对受影响的工艺参数重新调整。

b、煤油汽提塔C202塔底重沸器的负荷。

重沸器的负荷愈高.则煤油和石脑油之间就分割得愈精

确，精确的分割意味着煤油在满足闪点规格的同时其产率达

到最大限度，重沸器的负荷通过温度控制TIC-211控制热源

流量来调节。

C、柴油汽提塔C203塔底吹汽量

C203塔底吹汽量由FIC-207调节进入C203第6层塔盘

下方，增加汽提水蒸汽可降低塔底油中轻质产品含量，改善

塔底油闪点。但高的水蒸汽流率将增加汽提塔及常压塔的气

相负荷。

2、操作因素调节

⑴进料温度

影响因素调节方法

燃料油压力波动联系相应岗位稳定燃料油压力。

常压塔进料量波稳定100单兀汽提塔C101液面。

动稳定常压炉两路进料流量，必要

时打手动。

常压塔进料性质观察100单元进料线上与100单

变化元汽提塔底线上的两台在线密

度表记录情况并与反应岗位联

系，了解反应产物性质变化情况

后做相应调节。

常压炉注汽量波稳定常压炉管注汽量。

动（在HVGO、DAO

两方案下）

(2)C201压力

影响因素调节方法

塔顶回流罐压联系仪表校验PIC—216。

控

PIC-216发

生故障

塔顶冷凝冷却a联系钳工、电工修复A201空

器故障冷风扇

b压力超高时可适当开PV216付

线

常压炉出口温联系相应岗位控制好炉出口温

度波动、原料度。

进塔汽化量大

导致压力上升

塔底吹汽量波稳定塔底吹汽量。

动

C201塔顶回流应加强V201界面脱水。

带水后塔顶压

力急剧上升

(3)常压塔C201塔顶温度

影响因素调节方法

C201进料温查明原因，稳定进料温度

度变化

回流量波动a检查回流罐V201液位

b检查顶回流泵P201运行情况

c联系仪表校验FIC—1202\

FIC210

回流温度上升检查空冷A201及后冷E209发现

异常及时联系处理

回流带水加强V201界面脱水

中段回流量或稳定中段回流

返塔温度波动

进料性质变轻a相应提高各侧线抽出量

b适当增加中段回流流量

塔压力波动查明原因稳定塔压力

(4)常压塔塔底液面

控制原理：

常压塔底液面是由塔底液位表L1C-201与减压炉进料

流量表FIC—213、FIC—213A进行串级的作用，调节减压炉

两路进料控制阀的开度而实现自动控制的。

影响因素调节方法

常压炉出口温度严格控制常压炉H—201出口

变化直接影响液温度

面身低

减压炉进料量波应稳定减压炉H-202进料量

动

塔顶压力波动压力低使塔底液面卜降，应严

格控制操作压力

液回计L1C一联系仪表排除故障，必须首先

201失灵或FV—改付线调节

213、FV—213A应根据原料性质及时调整侧

下进料性质变化线抽出量

(5)常压塔产品质量调节

a、常顶石脑油干点

石脑油干点有效的控制手段是改变塔顶温度，塔顶回流比。

影响因素调节方法

塔顶温度波动塔顶温度升高，石脑油干点高；

塔顶温度低，石脑油干点低。根

据石脑油干点调节塔顶温度

塔顶压力波动压力升高，石脑油干点变低、压

力降低，

石脑油干点升高，应查明原因，

稳定塔压

塔顶回流带水，塔顶温度回流罐紧急脱水，控制好界面，

低，压力升高，造成携带使适当降低塔底吹汽量

汽油干点升高

塔顶石脑油与常一线煤油适当提回流罐温度或塔顶回流量

重叠较多

b、常一线煤油（1003及灯油）初储点（10%点）与闪点调节

影响因素调节方法

常一线储出口温度低，热严格控制常一线储出温度及热虹

虹吸返塔温度吸返塔温度；一般通过常一线播出

温度，调节控制初福点，达到闪点

合格。

汽提塔分储效果差检修时处理。

上卜两个储出口分配不合适当调整上下两个镭出口阀门开

理。度。

c、1003及灯油9S%干点调节

影响因素调节方法

抽出量过大适当降低一线抽量，必要时可调整上

下抽出口抽出比率。

整个镭程轻先提一线抽出温度，再根据实际情况

加大抽出量，（若整个储程重做相反

调节）。

热蚀吸换热器检修E201。

E201漏

初播点高93%应降一线温度，加大一线抽出量。

轻时

d、1003冰点调节

影响因素调节方法

航煤98%点温度降彳『线抽出量，控制98%点储

高温度确保冰点合格。

航煤10%点温度调节常一线抽出温度，控制初储

高镭程变重点及10%点温度。

100单元反应转化因航煤是本装置的副产品，所以

率低提不提100单兀反应温度要考虑

多方面因素，若冰点确实调不合

格，则常一线应改灯油方案。

e、常二线质量调节

常二线生产0'-10%10#柴油。主要控制初储点和90%

点温度或350c含量。

柴油初储点及闪点的调节

影响因素调节方法

柴油侧线抽出温常二线初储点的高低一般由常一线抽出量，

度低或中段回流返塔温度来调节，若初储点低，

则提高一线抽出量或提高中回返塔温度

汽提塔C203塔底适当加大C203塔底吹汽量，但不宜过大，

吹汽量不足否则C203汽相超负荷，造成液泛

柴油与航煤重叠常压塔内液相或气相负荷过大都宜引起产

轻严重品重叠（女gLVGO方案下），应视具体情况进

行调整，若气相负荷过大则稍提中段回流

量，稍降塔底吹汽量，若液相负荷过大则降

低，中段回流量提高一线抽出量

柴油90%点温度或350c含量及倾点的调节

影响因素调节方法

柴油侧线抽出量过大降低侧线抽出量

常压塔C201底吹汽压稳定过热蒸汽的压力

力和温度变化和温度

常压炉总出口温度波动炉出口温度要求控制

在指标以内

过汽化量太小适当提高常压炉出口

温度或降低侧线抽出

量

塔压降低稳定分储塔压力

三、常压岗位的正常原料切换操作

（一）、脱H2s汽提塔

切换操作前C101维持平稳操作，操作条件不做调整。

切换原料后，待反应部分操作平稳，调整回流量，使汽提塔

底物符合要求，但应尽量少塔顶气CH含量。

（一）、常压塔

1、常压塔部分操作条件（设计值）

常压塔C201第一侧线汽提第二侧线汽

塔C202提塔C203

方II、IVIII、IVIII、IV

案IIIIIIIin

塔顶温度℃135129108

塔进料温340355367

度。C

塔底温度℃32834236122222222626269243

7

中段回流入212235214

塔温度℃

塔底吹汽6501001002015050

量,kg/h000

中段回流323237192

量,kg/h779199

塔顶回流149104368

量,kg/h21278

侧线抽出100528216163492164

量,kg/h2820030

注I：装置加工原料为LVGO,II、III装置I原料为HVGO,IV

装置加工原料为DAOo

加热炉

IIIW

III

加热炉出口温度℃340355367

注汽量kg/h0750400

2、常压炉(H201)切换操作条件

⑴加热切换顺序

自方案Xf方常压塔进料温度常压炉注汽量变

案Y变化℃化，ks/h

I-IIIII340f355(+15)0-750

IIIII-I355—340(—15)750fo

IIIII-IV355—367(+12)750f400

w-nin367—355(-12)400f750

⑵切换操作注意事项

a、当方案切换需要提高温度时，升温速度应斗8C/h,

一次升温V4C。

b、当方案切换需要降低加热炉出口温度时，降温速度

应生8℃/h,一次降温V4C。

c、当方案切换需要改变加热炉炉管注汽量时，应首先

注意平稳操作后，再逐步增加或减少注汽量，ion、in方

案切换时，每次增减量6250kg/h,应》750kg/h。IkIII

aw方案切换时每次增减量》175kg/h,应主350kg/ho

d、加热炉炉管注汽量应视加热炉出口温度和操作状况

进行调整。当加热炉出口温度超过切换方案的设计值时，应

逐步提高注汽量，当加热炉出口温度低于切换方案设计值

时，应逐步降低注汽量。

e、当加热炉操作出现异常时，应降低炉出口温度并逐

步降低炉管注汽量，以便查找原因。

3常压炉对流段过热蒸汽在切换时可不做调整。

3、常压塔切换操作

⑴常压塔切换操作顺序

占

常压塔各八、、温度℃

自;板

塔顶温塔进料塔底中段回流返

Y

度温度温度塔温度

I-II、III135-1340-35328-242-235

295342

n、in-i129fl355f34342―235->242

350328

n、in-iv129-1355f36342f235-214

087361

iv-n、in108—1367->35361-

295342214—235

自方案X一常压塔各点流量kg

方案Y/h

塔顶回流量中段回流塔底吹汽量

量

IfII、III14900—10432400-2650^1000

003800

n、ni-110400—14923800-*31000-650

00240C

n、in-10400—37023800-11000-1000

IV0930C

w-n、in3700-104019300-21000—1000

0380C

⑵切换操作注意事项

a、当装置切换原料时，按100单元预计的置换时间，

并参照100单元汽提塔底在线密度计AI-1103打点曲线变

化，常压塔应与常压炉改变操作条件同步进行。

b、当方案切换需要改变塔顶温度，中段回流返塔温度

时，可通过分几次改变给定值来实现。

c、当方案切换需要改变吹汽量时，应首先注意平稳操

作后，再逐步增加或减少吹汽量，每次增减量生175kg/h,

应生350kg/h。

4、常一线汽提塔C202切换操作条件

⑴常一线汽提塔切换顺序

自方案X一方案Y侧线出装置量，塔度温

kg/h度℃

I-II、III10028—5282222—222

H、III-I5282fl0028222—222

II、III-IV5282-1612222f226

IV-II、III1612-5282226f222

(3)切换操作要领

a、侧线抽出量每次增减42500kg。

b、切换操作时，若常一线抽出不能维持航煤(1003)

质量规格，则常一线应从航煤改灯油。等分析合格后，再切

入航煤产品罐。

5、常二线汽提塔C203切换操作条件

(1)常二线汽提塔切换顺序

自方案x+侧线出装置塔底温塔底吹汽量，

方案Y量kg/h度℃kg/h

i-n、in6300—4924267-2200fl50

69

n、ni-i4924f6300269f2150f200

67

ii.in-4924-1640269-2150-50

IV48

IV-II.Ill1640f4924248f250-150

69

(2)切换注意事项

a、塔底吹汽量每次增减450kg。

b、侧线抽出量每次增减才2500kg。

c、切换操作时，不合格柴油改至轻不合格油线，产品分

析合格后，切入柴油产品罐。

四、常压岗位的非正常操作

1、100单元脱H2s汽提塔C101

C101进料带水

C101进料带水，会使塔顶压力急骤上升，塔底液面

下降，回流罐脱水量显著增大，严重时C101塔底泵抽空，

塔顶安全阀跳开，冲塔冒油。

处理方法：C101进料带水主要是因为100单元冷高

分V104和中分V105界面超高造成生成油带水，可通过调整

界面来解决。必要时可降低塔底吹汽量。

2、常压塔不正常操作

(1)进料带水

进料带水会造成常压塔进料温度降低，同时由于相同重

量的水蒸汽的体积是油气体积的10倍左右，因此进塔的原

料由于带水会使塔内气相负荷大幅度增加，同时也使塔压上

升，塔顶冷凝冷却器负荷增加。由于塔内气相负荷大幅增加

会使塔内产生雾沫夹带现象，使精储效果变差，同时带水严

重时，会有可能产生冲塔，安全破坏精储操作。

处理方法：

加强前部V104、V105、C101系统脱水。

适当降低C101、C201塔底吹汽量。

稳定进料温度，顶温和塔顶压力。

带水严重时，可将侧线产品改污油，加强前部脱水，逐

步稳定操作。

(2)进料变轻

因为分储部分进料为反应生成油，其性质随反应转化率

变化而产生较大变化，由于反应进料性质变化生成油变轻对

分储系统操作有较大影响。

进料变轻，加热炉负荷增加，瓦斯量增加，塔顶回流量

增加，油晶在塔内汽化率增加，会增加塔内气相负荷。

处理方法：

增加侧线抽出量和中段回流量。

减少塔底吹汽量。

稳定塔压和顶温。

(3)顶回流带水

现象：塔顶压力上升，塔顶温度突然下降，严重时侧线

不来油，塔底泵抽空，安全阀顶开，冲油等事故，塔顶回流

量大幅度降低。

处理方法：

迅速脱掉回流罐V201水，维持界面偏低。

塔顶空冷，水冷全负荷投用，降低塔压。

塔顶回流打手动，降回流量，提起塔顶温度。

（4）常压塔进料中断和常压炉进料流量低低。

五、汽包操作

（一）、汽包操作的任务

利用装置200单元常压塔中段循环回流余热自产0.9MPa

低压蒸汽。汽包E202由上下两个叠置的换热器组成，下面

的用来产生蒸汽，上面的用来过热蒸汽，产生的过热蒸汽送

入装置管网。

（二）、原理流程

软化水从供排水车间V204液位表LIC-1201控制下收入

V204,V204压力由P力一12n分程控制,定压值0.2MPa（即:

大于0.2MPa充氮气,小于O2MPa排火炬）,用泵P203A/B

抽出，经换热器E206壳程与减压塔底油换热后在L1C-203

控制下进入E202下面蒸汽发器壳程。常压塔中段回流在常

一线汽提塔底热虹吸换热器E201与常一线换热后，首先进

入E202上面换热器过热蒸汽后进入E202下面换热器发生蒸

汽。

（三）、汽包开工操作

1、了解开工步骤、改好有关流程，包括减臣塔底油，常

压塔中段回流、软化水，蒸汽先改排大气。

2、检查应加拆盲板是否处理好，联系仪表检查校验仪表。

3、装置冷油运后，检查减压塔底油流程，常压中段回流

流程是否正确。

4、V204进软化水，保持V204顶部压力0.2MPa,控制V204

水位。

5、启动P203A/B给汽包E202上水，控制E202水位在

玻璃板液面计三分之一至三分之二之间，不能装满及缺水，

待压力升至0.3〜0.4MPa时，对汽包系统全面热紧，到正常

液位时，投用液位自动控制，系统预热锅炉。

6、随热油升温，蒸汽发生量增加，在保持排汽情况下，

逐步控制压力使汽包压力接近0.9MPa；水位控制平稳，装置

操作正常后，汽包E202顶蒸汽并入装置0.9Mpa蒸汽管网系

统。

7、在升温送汽过程中，应密切注意V204、E202水位、

压力和温度的变化，发现问题及时处理。

（四）