中骏·四季花城高层住宅碗扣架模板方案

中骏·四季花城工程碗扣式支撑架模板工程专项施工方案福建省桃城建设工程有限公司2023年10月1、工程概况中骏·四季花城工程位于市晋江市池店镇霞福村，刺桐大桥收费站西南侧，福厦高速公路西侧，交通方便。占地面积52489m2,建筑占地面积18896.04m2总建筑面积224604.65㎡。地下一层,建筑面积36929.34m2，地上由于6幢32层、27层、30层、33层各2幢、1幢29层和1幢2层商业建筑组成,建筑面积187675.31m2，建筑高度为：33层99.6m，32层98.5m，30层建筑92.5m，29层建筑87.6m，27层83.5m，2层商业建筑8.5m。层高标准层为3m,地下室层高4.20、5.1m。结构设计为剪力墙结构。本工程上部标准层主体结构部分:剪力墙厚度匀为200㎜,标准层梁截面尺寸为200×550㎜,200×400㎜,350×600㎜等,板厚为100㎜，110mm，120mm，140mm。2、本方案编制依据1、本工程施工图2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2023；3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2023；4、《混凝土结构施工与验收规范》GB50204-2023（2023年版）；5、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2023。6、《混凝土结构设计规范》GB50010-20237、《钢结构设计规范》GB50017-20233.1模板配置方案总体安排本工程质量目的为：符合《工程施工质量验收规范》合格标准。结合本工程特点，比照施工质量目的，模板方案以实用、经济、科学、先进性作为编制规定。本工程单体（一栋）使用三套模板施工，悬挑结构使用三套半模板，模板龙骨及支模架等材料均应符合有关验收标准；选用材料较好的模板材料。模板作为一种周转性材料，对施工工期、成本投入、质量控制均是重要性项目。通过对已施工工程的记录，模板的用工量将占到总用工量的三分之一左右，工期约占结构的50％~70％，可见其在施工中的关键性作用。模板配置安排为保证工程质量，针对本工程特点，拟定如下施工方案：（1）剪力墙采用塑钢模板，压骨采用方木，地下室墙体和附墙柱采用止水螺栓对拉，上部剪力墙用一般螺栓对拉。（2）楼板及梁模板是模板工程中最大的部分，重要分板面和支撑两部分。板面采用胶合板。标准层高的楼层有梁板均采用碗扣式钢管支撑体系。3.2施工准备（1）审图施工前认真查阅图纸（涉及与建筑图相应情况）、做好图纸审查记录、设计变更洽商记录、设计交底记录、方案及相关安全质量规范，找出模板工程中施工难点（柱和墙、墙和墙截面变化处、柱头处等）、安全质量施工注意点等，做到施工中重点突出。（2）管理人员及劳务人员研讨及交底会项目部除按规定对项目相关部门及配属队伍进行方案措施研讨、交底（涉及书面和口头）外，由配属队伍管理层向其模板操作层进行方案、措施交底（涉及书面和口头），并由项目技术组参与。（3）测量准备根据平面控制网线，在垫层（涉及防水保护层）上放出底板控制轴线。板（涉及底板）砼浇注完毕支设竖向模板前，在板（涉及底板）上放出该层平面控制轴线。待竖向钢筋绑扎完毕后，在每层竖向钢筋上部标出标高控制点（4）流水段划分施工区段均以后浇带为界划分。3.3模板施工工艺:模板放样模板放样墙梁板模板制作墙梁板模板制作墙模板安装墙模板安装模板清理运送模板清理运送模板技术复核梁板模板安装模板技术复核梁板模板安装梁板钢筋绑扎梁板钢筋绑扎模板加固浇水养护模板加固浇水养护梁板周边侧模及预留孔洞模板安装梁板周边侧模及预留孔洞模板安装同条件养护砼试块达成设计规定同条件养护砼试块达成设计规定拆模拆模砼结构的模板工程是砼构件成型的一个十分重要的组成部分。因此施工管理人员应严格按照设计图纸及规范和模板设计方案，认真准确做好模板放样、安装工作，做到工程结构和构件各部份形状尺寸和互相位置的对的，并具有足够的强度、刚度和稳定性接缝严密、装拆方便。3.4模板安装：3.4.1模板安装时，应先在基础面（或楼面）上弹柱轴线及边线，同一墙列应先弹两端墙轴及边线，然后拉通线弹出中间部份柱的轴线及边线。按照边线先把底部方盘固定好，然后再对准边线安装墙模板，为了保证墙模的稳定，墙箍之间要用水平支撑、剪刀撑等互相接结固定。剪力墙安装是为了保证其保护层厚度每隔500mm安装内撑条。3.4.2梁模板安装时要校正柱模的位置，安装后要拉中线进行检查、复核梁模中心，校正是否对正，校正后才进行次梁模板安装。3.4.3楼模板安装时，要校正柱模板的两侧外侧弹水平线，水平线的标高应为平板底标高减去平板模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线相齐，再把搁栅在托木与牵杠之上，等分搁栅间距，最后在搁栅上铺钉楼板模板同时要调整钢管可调螺旋栓使楼板模平整度达成规定。3.4.4柱模的施工顺序及施工要点：（1）弹轴线及边线→测定标高→搭设支架→立柱模→加柱箍→支设侧面斜撑→浇捣砼→拆柱模3.4.5墙模板的施工要点及细部解决：①墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。为了保证墙体的厚度对的，在内墙两侧模板之间，上下两道采用3cm短角钢加焊Φ10钢筋做撑头，水平间距@500，中间对拉螺栓两头加焊垫片。②针对墙模与梁板模板接缝处，以往工程出现砼表面平整度偏差较大，有蜂窝、砂带夹层现象。因此，本工程将采用如下几点措施，来避免此现象发生：在满足设计规定的前提下，第一次浇捣的砼位于对拉螺栓上方30～50mm；在第二次浇筑砼之前，先把接缝处下方30～50mm的对拉螺栓夹紧；在施工缝处模板增设钢管斜撑；严格按照施工规范，要第二次浇筑砼前，按规范规定进行施工缝解决，即先在施工缝处浇筑与墙砼同配合比的水泥砂浆50～100mm厚；用电钻在施工缝处钻孔，以便排除墙头积水。eq\o\ac(○,3)清理孔留设：为了清理干净墙内垃圾、锯末、木屑等，在墙一侧模底留出100×200清扫洞口，从而保证浇捣质量。3.4.6楼梯模板楼梯模板1、楼梯模板施工前应根据实际层高放样，拟定楼梯板底模高度和踏步平面、立面位置。2、搭设竖向脚手架和水平连系杆。3、搭设支底模的纵横向钢管，铺楼梯底模，模板采用12mm厚胶合板。4、等绑扎好楼梯钢筋后安装楼梯外帮侧板，钉好固定踏步侧板的挡木。5、在侧板处用套板画出踏步位置线。6、安装踏步立模，模板高度为楼梯踏步高度减去模板厚度，模板顶为踏步平面，将踏步立模和两边侧模固定。7、安装踏步水平面模板，模板宽度为踏步宽加上两倍的模板厚度，使模板与踏步水平线一致，并分别与侧板立模固定牢。8、在踏步模上每米固定三角木，三角木成一条直线，三角木的两直角，边长分别为踏步高度和宽度，并将木枋固定在三角木上，每隔三个踏步用对拉螺栓φ14将楼梯底板和踏步模板拉紧固定，为周转使用，对拉螺栓套上PVC管。3.4.8悬挑梁模板安装（1）、安装钢管立柱→安装顶托→调整顶托高度→安装托梁、主次搁栅→铺钉胶合板及拼板→梁板轴线标高调整→刷隔离剂→质检→下道工序（2）、在梁底板下每隔一定间距用顶撑支设。夹木设在梁模两侧板下方，将梁侧板与底板夹紧，并钉牢在支柱顶撑上。次梁模板还应根据支设楼板模板的搁栅的标高，在两侧板外面钉上托木（横档）。在主梁侧板上留缺口，并钉上衬口档，次梁的侧板和底板钉在衬口档上。顶撑的间距要根据梁的断面大小拟定。（3）、当梁高在600mm以上，其混凝土侧压力随梁高的增大而加大，因此，常在梁的中部用螺栓将两侧模板拉紧（对拉螺栓），防止模板下口向外爆裂及中部膨胀。为了方便深梁绑扎钢筋，在梁底模与一侧模板撑好后先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。（4）、次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才干进行。（5）、梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正。待箍板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。（6）、平板模板铺设在搁栅上，搁栅两头搁置在托木上，搁栅用断面40mm×90mm的方木，间距为150mm。当搁栅跨度较大时，应在搁栅中间立牵杠撑，并铺设通长的龙骨，以减少搁栅的跨度。牵杠撑用40mm×90mm的方木两个并用。平板模板应垂直于搁栅方向铺钉。（7）、平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外侧弹水平线，水平线的标高应为平板模板厚度及搁栅高度，然后按水平线钉上托木，托木上口与水平线相齐。再把靠梁模旁的搁栅先摆上，等分搁栅间距，摆中间部分的搁栅。最后在搁栅上铺钉平板模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。如中间设有牵杠撑及牵杠时，搁栅摆放前先将牵杠撑立起，将牵扛铺平。（8）、悬挑梁的砼强度达成100%后才干进行模板拆除。3.4.8碗扣式钢管脚手架性能指标重要构配件性能指标应符合下列规定：上碗扣抗拉强度不应小于30KN；下碗扣组焊后剪切强度不应小于60KN；横杆接头剪切强度不应小于50KN；横杆接头焊接剪切强度不应小于25KN；底座抗压强度不应小于100KN。3.4.9、重要构配件制作质量及形位公差规定重要构配件制作质量及形位公差规定：名称检查项目公称尺寸(mm)允许偏差检测量具立杆长度（L）900±0.70钢卷尺1200±0.851800±1.152400±1.403000±1.65碗扣节点间距600±0.50钢卷尺下碗扣与定位销下端间距114±1游标卡尺杆件直线度-1.5L/1000专用量具杆件端面对轴线垂直度-0.3角尺（端面150mm范围内）下碗扣内圆锥与立杆同轴度-φ0.5专用量具下碗扣与立杆焊缝高度4±0.50焊接检查尺下套管与立杆焊缝高度4±0.50焊接检查尺横杆长度（L）300±0.40钢卷尺600±0.50900±0.701200±0.801500±0.951800±1.152400±1.40横杆两接头弧面平行度-≤1.00-横杆两接头与杆件焊缝高度焊接检查尺上碗扣螺旋面高端φ53+1.00深度游标卡尺螺旋面底端φ400-1.0上碗扣内圆锥大端直径φ67+0.8-0.6游标卡尺上碗扣内圆锥大端圆度φ670.35游标卡尺内圆锥底圆孔圆度φ500.30游标卡尺内圆锥与底圆孔同轴度-φ0.5杠杆百分表下碗扣高度（H）28（铸造件）25（冲压件）+0.8+0.1深度游标卡尺底圆柱孔直径φ49.5±0.25游标卡尺内圆锥大端直径φ69.4+0.5-0.2游标卡尺内圆锥与底圆孔同轴度φ69.40.25游标卡尺内圆锥与底圆孔同轴度-φ0.5游标卡尺横杆接头高度20（18）±0.50游标卡尺与立杆贴合曲面圆度φ48+0.50-3.5模板工程质量保证措施：3.5.1模板制作安装必须按计划设计、按交底进行，所有墙、梁、板、梯模板均要由项目部施工员进行画图设计，班组制作后应予以妥善按图编号，施工班组应按设计拼装就位，不得随便乱装、乱改或任意更改拼装位置。3.5.2进场原材料经质检人员检查认可，不合格材料绝不允许进场。3.5.3施工班组在模板制作时对原材料必须进行挑选或修改；松板、松滑应过刨；同梁、同板松方木断面尺寸应一致，竹胶板应挑选，同柱、同梁、同跨楼板的竹胶板厚度应基本一致，偏差应在控制在±1mm以内。拼装缝隙应严密、平整、为防止漏浆，板模拼缝应贴胶纸带。3.5.4模板安装前及安装过程中应注意板面清理及涂刷隔离剂这两道工序，木部施工人员和质检员对此应予以认真检查监督。3.5.5模板制作安装质量须经班组自检，施工员复检，质检员复核三关，质检内容涉及：模板原材料；制作安装工艺；模板支撑；模板整体刚度和稳定性；模板外观和接缝；轴线、标高、截面尺寸、表面平整实测等。模板工程竣工后必须要有自检记录和质量评估，方可进行下一道工序的施工。3.5.6项目部施工员必须配合水电施工员进行水电预埋工作，项目部施工员必须在墙柱查设计时标明墙柱拉结钢筋及其他构造预埋钢筋、软件的位置、木工班组必须按设计给予钻洞或设立，拉结钢筋位置不得漏设，否则将给予重罚。3.6现浇混凝土模板的拆除3.6.1现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时，混凝土强度应符合有关规定规定：1）侧模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除。2）底模：在砼强度符合下表规定后，方可拆除。现浇砼结构底模拆除时砼强度规定结构类型结构跨度（m）达成设计的混凝土立方体强度标准植的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100悬臂构件——≥1003.6.2拆模时间拟定：根据数年经验5、6、7月份当前泉州地区的气温，砼强度在浇筑4天后可达设计值的50%，7天后可达70%，20天可达成100%，但为了保证安全起见和贯彻执行《强制性标准文献》，应在砼浇筑时多留两组试块，进行同条件养护；一组用于达成设计的混凝土立方体强度标准值的75%以上拆模，申请另一组用于悬挑构件的拆模申请，关键部位的模板拆除具体时间以试块的实验强度为准。3.6.3拆模程序一般是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重部位，后拆承重部位，拆除跨度较大的梁下支撑时，应先从跨中开始，分别拆向两端。3.6.4上层楼板正在浇筑砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，再下层楼板的支撑仅可除一部分；梁下均应保存支撑，其间距不得大于3米。3.6.5在模板拆除过程中，如发现同砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，近解决后方可继续拆除。3.6.6已拆模板及其支撑的结构，应在砼强度达成设计强度后，才允许承受所有计算荷载，当承受施工荷载大于设计荷载时，必须通过验算，加设临时支撑。3.6.7拆模时不要过急，不可用力过猛，拆下来的模板要及时清运；拆下来后，要清洗干净，板面应刷油，然后分类堆放整齐。3.7安全技术规定3.7.1进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须系好安全带，并绑扎牢固；高空作业人员应进行体格检查，不适宜高空作业的人员不得安排高空作业；高空作业人员工作时应穿软底鞋，防止高空滑落和钉子扎脚。3.7.2工作前应先检查是用的工具是否牢固，扳手等工具须用绳链系在身上，以免滑落伤人。3.7.3进入操作面后，应先检查操作面是否安全，如悬浮钢管、探头板等安全隐患，要及时消除；天天上班前应抽出一定期间召开班组安全会，加强安全教育。3.7.4五级以上大风，应停止模板的吊运作业；六级以上大风应停止室外高空作业；雨天施工，应检查操作面是否光滑，雨过大时应停止作业。3.7.5高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有可行的施工方法和安全措施。3.7.6满堂支撑搭设完毕应严格检查，发现严重变形、扣件松动等情况及时修复。3.7.7转送模板、工具应用运送工具或绳子系牢后升降，不得乱扔；材料吊运时，应上下有人，指挥得当；起吊前应检查钢丝绳是否损伤，并将卸扣拧紧，材料栓牢；一次起吊不要过重；不得在钢管脚手架上和模板平台上堆放大批材料；对于在浇筑完毕时间不长的砼板面上起吊材料，应轻起轻放已防损伤砼。3.7.8支模过程中，如半途间歇，应将支撑、搭头、面板、柱子板等固定牢固，防止忽然滑落，倒塌伤人；已拆模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。3.7.9拆除模板应有施工技术人员批准，操作时应按顺序分段进行，拆除模板一般应用长撬杆。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，严禁操作人员站在正在拆除的模板上，竣工前，不得留有松动和悬挂的模板；拆下的模板应及时运到指定地点或堆放，防止钉子扎脚。3.7.10模板上留有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好，砼拆除后，随即将洞口盖好。3.8模板的设计3.8.1楼板模板设计本工程楼板厚为：0.1m，根据具体情况对100mm的板进行计算楼板的模板及支撑设计：（1）、对于板厚为100mm的模板采用18胶合板（915×1830），次龙骨采用100×100（50×100两根并用）松木顺胶合板短边方向布置间距366mm，主龙骨采用100×100（50×100两根并用）松木条间距1000，支撑采用碗扣式钢管进行支撑，支撑间距1200×1000mm。E：木材弹性模量取（9-10）103N/mm2,[σ]：木材抗弯强度设计值，松木取13N/mm2详楼模板支撑图。 各材料的验算如下：（以板厚100为验算依据）1、胶合板验算荷载（KN/m2）取1米板宽进行计算①模板结构自重：0.5×1=0.5②新浇钢筋砼自重：25×0.1=2.5③施工人员及施工设备荷载：2.5恒荷载：q=1.2×（0.5+3）=4.20（KN/m）活荷载：1.4×2.5=3.5(KN/m）楼板模板是双向板（按三跨连续梁），其计算简图如下:q(恒载)366366366(1)、活荷载按均布荷载考虑,(按最不利组合进行布置),其计算简图如下:q1(活荷载)366366366Mmax=(0.1×4.2+0.117×3.5)×0.3662=0.11（KN.m）Vmax=(0.600×4.2+0.617×3.5)×0.366=1.71（KN）(2)、活荷载按集中力考虑按弯矩最不利组合布置其计算简图如下:F（活荷载）F（活荷载）366366366按剪力最不利组合布置F（活荷载）F（活荷载）366366366Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×4.2×0.3662+0.213×3.5×0.366=0.32（KN.m）Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×4.2×0.366+0.675×3.5=3.28（KN）故取（1）（2）的大值M=0.32(KN.m)V=3.28(KN)进行强度验算(3）抗弯强度的验算Wx=(bh2)/6=(915×182)/6=49410(mm3)σ=Mmax/Wx=0.32×106/49410=6.48(MPa)<〔fm〕=13(MPa)所以抗弯强度满足规定（4）抗剪强度的验算τ=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3×3.28×103/(2×915×18)=0.30(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)所以抗剪强度满足规定（5）挠度的验算，其计算简图如下：q（活荷载不考虑振捣砼产生的荷载）366366366q=4.5KN/m2I=(bh3)/12=(915×183)/12=444690(mm4)，Kw查《建筑施工手册》第四版缩印本P51-52W=(Kwql4)/(100EI)=0.677×4.2×3664/（100×9000×444690）=0.13mm<366/400=0.915mm所以挠度满足规定2、次龙骨验算次龙骨采用100×100，间距366mm恒荷载的计算简图如下：q(恒荷载)100010001000活荷载按均布考虑：其计算简图如下：q’(活荷载)100010001000q=4.2×0.366=1.54(KN/m)q’=3.5×0.366=1.28(KN/m)查表得Mmax=(0.100×1.54+0.117×1.28)×1.02=0.31（KNm）Vmax=(0.600×1.54+0.617×1.28)×1.0=1.71（KN）活荷载按集中力考虑按弯矩最不利组合布置,计算简图如下FF100010001000按剪力最不利组合布置,计算简图如下FF100010001000查表得Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×1.54×1.02+0.213×1.28×1.0=0.40（KNm）Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×1.54×1.0+0.675×1.28=1.79（KN）故取(1)、（2）的大值M=0.40(KNm)V=1.79（KN)进行强度验算(3)、抗弯强度的验算Wx=(bh2)/6=(100×1002)/6=166666.67(mm3)σ=Mmax/Wx=(0.40×106)/166666.67=2.40(MPa)<〔fm〕=13(MPa)所以抗弯强度满足规定(4)、抗剪强度的验算：τ=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3×1.79×103/(2×100×100)=0.27(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)所以抗剪强度满足规定（5）、挠度的验算，其计算简图如下（本工程存在单跨的现象，单跨的挠度最大，按单跨计算）q（活荷载不考虑振捣砼产生的荷载）1000q=4.2×0.366=1.54KN/mI=(bh3)/12=(100×1003)/12=8333333.33(mm4)，Kw查《建筑施工手册》第四版缩印本P51-52W=(5ql4)/(384EI)=〔5×1.54×10004〕/（384×9000×8333333.33）=0.27mm<〔w〕=1000/400=2.5mm所以挠度满足规定3、主龙骨的验算主龙骨采用100×100，S=1000(mm)恒荷载计算简图如下：FFFFFF F F F F 120012001200（2）活荷载a、按弯矩最不利布置组合FFFF F F F F 120012001200b、按剪力最不利布置组合FFFFFF F 120012001200（3）强度验算F=4.2×0.366×1.0=1.54KNF活=3.5×0.366×1.0=1.28KNMmax=(0.244×1.54+0.289×1.28)×1.2=0.89（KNm）Vmax=(1.267×1.54+1.311×1.28)=3.63（KN）σmax=Mmax/Wx=0.89×106/〔1/6×100×1002〕=5.34(MPa)＜〔fm〕=13(MPa)τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×3.63×103)/(2×100×100)=0.54(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)故强度满足规定（4）挠度的验算，其计算简图如下：（本工程存在单跨的现象，单跨的挠度最大，按单跨计算）FFFF 1200Wmax=(Fa(3l2-4a2)/(24EI)=〔1.54×0.4×103×(3×12023-4×4002〕/〔24×9000×（1/12）×100×1003〕=1.26(mm)<〔w〕=1200/400=3(mm)所以挠度满足规定3.8.2梁模板设计：本工程的梁截面尺寸有：200×400、200×550、350×600等,梁模板采用18厚胶合板，底模横楞采用100×100mm的中方，间距500mm、600mm，纵楞采用100mm×100mm，间距500mm、600mm，碗扣式钢管支撑，间距1200、1500mm，横楞采用100mm×100mm,具体详梁模板构造图，穿梁螺栓的水平间距为1000mm。本组织针对三种梁进行350×600mm2进行验算。（其计算简图按三跨连续梁计算）一、针对200×550mm2的梁进行计算1、底模计算(1)底模验算a.强度验算：底板承受荷载：底模板自重：0.5×0.20=0.10（KN/m）钢筋砼自重：25×0.35×0.6=5.25(KN/m)振动荷载：2.0×0.20=0.4(KN/m)恒载:：q=（0.10+3）×1.2×1=3.72(KN/m)活载：q1=0.4×1.4×1=0.56(KN/m)其计算简图如下：q(恒载)600600600a、强度的验算（活荷载最不利荷载布置）其计算简图如下：q1(活荷载)600600600Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56)×0.62=0.26（KNm）Vmax=Kvql=(0.6×3.72+0.617×0.56)×0.6=1.55（KN）Wx=(bh2)/6=(915×182)/6=49410(mm3)σmax=Mmax/Wx=(0.26×106)/49410=3.24(MPa)<〔fm〕=13(MPa)τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×1.55×103)/(2×915×18)=0.14(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)所以强度满足规定b、挠度的验算，其计算简图如下：q(活载)600600600Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×5.58×6004〕/〔100×9000×915×183×（1/12）〕=1.22mm<〔w〕=600/400=1.5mm所以挠度满足规定（2）次龙骨验算强度验算：q=3.72+0.56=4.28（KN/m）q,=3.72（KN/m）（用于挠度计算）按单跨计算，其计算简图如下：（500mm为梁宽各边加100mm） 400Mmax=（1/8）ql2=（1/8）×4.28×0.42=0.09（KNm）Vmax=0.5ql=0.5×4.28×0.4=0.86（KN）σmax=Mmax/Wx=(0.09×106)/〔（1/6）×100×1002〕=0.54(MPa)<〔fm〕=13(MPa)τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×0.86×103)/(2×100×100)=0.13(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)所以强度满足规定b.挠度验算Wmax=5ql4/(384EI)=5×4.28×4004/〔384×9000×（1/12）×100×1003〕=0.02(mm)<〔w〕=400/400=0.75(mm)所以挠度满足规定（3）主龙骨验算其计算简图如下：q(恒载)150015001500强度的验算（活荷载最不利荷载布置）其计算简图如下：q1(活荷载)150015001500Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56)×1.52=0.98（KNm）Vmax=Kvql=(0.8×3.72+0.617×0.56)×1.5=3.87（KN）Wx=(bh2)/6=(100×1002)/6=166666.67(mm3)σmax=Mmax/Wx=(0.98×106)/166666.67=5.88(MPa)<〔fm〕=13(MPa)τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×3.87×103)/(2×100×100)=0.58(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)所以强度满足规定b、挠度的验算，其计算简图如下：q(活载)150015001500Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×3.72×15004〕/〔100×9000×100×1003×（1/12）〕=1.70mm<〔w〕=1500/400=3.75mm所以挠度满足规定2、侧模的验算（1）胶合板的验算a.侧压力F=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×24×〔(200)/(20+15)〕×1.15×21/2=49.07（KN/m2）P=25H=25×0.8=15（KN/m2）取两者较小值P=15（KN/m2）计算振捣荷载4（KN/m2）恒载q=1.2×15=18（KN/m2）活载q1=1.4×4=5.6（KN/m2）b.强度验算：按二跨连续梁进行计算，其计算简图如下：q(恒荷载)250250弯矩活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下：q1(活荷载)250250剪力活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下：q(恒荷载)250250Mmax=Kmql2=(0.125×18+0.063×5.6)×0.252=0.16（KNm）Vmax=Kvql=(0.625×18+0.625×5.6)×0.25=3.69（KN）Wx=(bh2)/6=(600×182)/6=32400(mm3)σmax=Mmax/Wx=(0.16×106)/32400=4.93(MPa)<〔fm〕=13(MPa)τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×3.69×103)/(2×600×18)=0.51(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)所以强度满足规定c.挠度验算，其计算简图如下：q(恒荷载)250250Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.521×18×2504〕/〔100×9000×（1/12）×100×1003〕=0.49(mm)<〔w〕=l/400=250/400=0.63(mm)所以挠度满足规定（2）横楞的验算恒载q=0.3×15×1.2/2=2.7（KN/m）活载q1=0.3×4×1.4/2=0.84（KN/m）强度验算：按三跨连续梁进行计算，其计算简图如下：q(恒荷载)100010001000活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下：q1(活荷载)100010001000Mmax=Kmql2=(0.1×2.7+0.117×0.84)×12=0.37（KNm）Vmax=Kvql=(0.8×2.7+0.617×0.84)×1=2.14（KN）Wx=(bh2)/6=(100×1002)/6=166666.67(mm3)σmax=Mmax/Wx=(0.37×106)/166666.67=2.22(MPa)<〔fm〕=13(MPa)τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×2.14×103)/(2×100×100)=0.32(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)所以强度满足规定挠度验算，其计算简图如下：q(恒荷载)100010001000Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×2.7×10004〕/〔100×9000×（1/12）×100×1003〕=0.24(mm)＜〔w〕=1000/400=2.5(mm)所以挠度满足规定(3)穿梁螺栓的计算验算公式如下：N＜[N]=f×AN—穿梁螺栓所受的拉力A—穿梁螺栓有效面积（mm2）f—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.00N/mm2查表得：穿梁螺栓的直径：12mm穿梁螺栓有效面积：9.85mm穿梁螺栓有效面积：A=76mm2穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18×0.6×1=10.8KN穿梁螺栓最大允许拉力值：[N]=170×76/1000=12.92KN＞N3.8.3柱模板设计（一层裙房）柱的尺寸有：500×500等。柱模板采用18mm厚塑钢板，竖楞采用（50×100并用）100×100mm2；对拉螺栓φ12，并用两根100×100方木加顶托和底座进行拉模板支撑，柱箍间距600mm，对拉螺栓间距400、600mm；在浇楼面砼时在离柱边2500mm处预埋2φ16钢筋，具体柱模板构造图1、本组织对500×500的柱模进行验算：柱模板采用18mm厚塑钢板，竖楞采用100×100mm2，间距250mm、230mm；对拉螺栓φ14，并用两根100×150方木加顶托和底座进行拉模板支撑，横楞间距600mm，对拉螺栓间距400mm，具体柱模板构造图由于本工程的底层、标准层、顶层层高有多种类型，所以取较矮的3.0m进行计算。（1）柱模受到的砼侧压力为：F=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×24×〔(200)/(20+15)〕×1.2×1.2×21/2=61.44（KN/m2）P=25H=25×（3.0-0.4）=65（KN/m2）取两者较小值F=49.07（KN/m2）作为计算值恒载q=1.2×49.07=58.88（KN/m2）活载q1=1.4×4=5.6（KN/m2）（2）塑钢板验算a.强度验算，其计算简图如下：q(恒荷载)250250250活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下：q1(活荷载)250250250查表得Mmax=Kmql2=(0.1×58.88+0.117×5.6)×0.2502=0.41（KNm）Vmax=Kvql=(0.6×58.88+0.617×5.6)×0.250=9.70（KN）Wx=(bh2)/6=(915×182)/6=49410(mm3)σmax=Mmax/Wx=(0.41×106)/49410=8.30(MPa)<〔fm〕=13(MPa)τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×9.70×103)/(2×915×18)=0.88(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)所以强度满足规定b.挠度的验算，其计算简图如下：q(恒荷载)250250250Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×58.88×2504〕/〔100×9000×915×183×（1/12）〕=0.39mm<〔w〕=250/400=0.63mm所以挠度满足规定竖楞的验算（按三跨连续梁），其计算简图如下：q(恒荷载)600600600活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下：q1(活荷载)600600600次龙骨采用100×100，间距250mm、230mm恒载q=58.88×0.250=14.72（KN/m2）活载q1=5.6×0.250=1.4（KN/m2）a.强度的验算：Mmax=(0.1×14.72+0.117×1.4)×0.62=0.59（KNm）Vmax=(0.6×14.72+0.617×1.4)×0.6=5.84（KN）σmax=Mmax/Wx=(0.59×106)/〔（1/6）×100×1002〕=3.54(MPa)<〔fm〕=13(MPa)τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×5.84×103)/(2×100×100)=0.88(MPa)<〔ft〕=1.4(MPa)所以强度满足规定b.挠度的验算，其计算简图如下：q(恒荷载)600600600Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×14.72×6004〕/〔100×9000×100×1003×（1/12）〕=0.17mm<〔w〕=600/400=1.5mm所以挠度满足规定（4）柱箍验算，其计算简图如下：：F=（14.72+1.4）×0.6=9.67（KN）FFFFFFF 693693为了计算方便将其转化为均布力进行计算：q(恒荷载)693693q=9.67×3.5/0.693=48.84（KN）a.强度验算：Mmax=0.125×48.84×0.6932=2.93（KNm）Vmax=0.625×48.84×0.693=21.15（KN）σmax=Mmax/Wx=(2.93×106)/〔（1/6）bh〕=(2.08×106)/〔（1/6）×100×1502×2〕=2.77（MPa)<〔fm〕=13(MPa)τmax=（3Vmax）/(2bh)=(3×21.15×103)/(2×100×150×2)=1.05(MPa)＞〔ft〕=1.4(MPa)所以强度满足规定b.挠度的验算，Wmax=0.521ql4/(100EI)=〔0.521×48.84×6934〕/〔100×9000×100×1503×（1/12）×2〕=0.12mm<〔w〕=693/400=1.73mm所以挠度满足规定（5）对拉螺栓验算柱箍用2Φ14螺栓固定，每根受到拉力为N=（58.88+5.6）×0.693×0.4=17.87（KN）穿墙螺栓螺栓的直径：14mm螺栓有效面积：11.55mm螺栓有效面积：A=105mm2穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2螺栓最大允许拉力值：[N]=170×105/1000=17.85×2=35.7（KN）＞N所以对拉螺栓满足规定。3.8.4剪力墙计算由于本工程的底层、标准层、顶层层高有多种类型，所以取较矮的3.0m进行计算，墙厚200mm。1、侧压力计算F=0.22×24×〔(200)/(20+15)〕×1.15×21/2=49.07（KN/m2）F=25H=25×3=75KN/mm2取小值F=49.07KN/mm2振捣时产生侧压力4KN/mm2总侧压力=49.07+4=53.07KN/mm2则F=0.9×53.07=47.76KN/mm22、墙模板验算墙模板采用双面釉光18mm厚915×1830胶合板，立档用100×100松方木，间距S=305mm荷载计算结构简图(按三跨连续梁计算)墙模板抗弯强度验算：强度验算，其计算简图如下：q(恒荷载)305305305Mmax=0.10×47.76×0.3052=0.44KN.mω=bh2/6=915×182/6=49410mm3σ=Mmax/ω=0.44×106/49410=8.90<[fm]=13N/mm2（满足规定）墙侧模抗剪强度验算V=Kv.ql=0.600×47.76×305=8740.08KNτmax=3×8740.08/2×915×18=0.80N/mm2<fv=1.4N/mm2（满足规定）墙模板挠度ω验算：q=1.2×47.76×0.915=52.44KN/mω=0.677×52.44×3054/100×9×103×（915×183/12）]=0.77mm＜305/400=0.76mm所以挠度基本满足规定3、立档的验算立档采用100×100松方木S=305mm横档采用100×100松方木S=600mm荷载计算结构简图(按三跨连续梁计算)a.强度验算，其计算简图如下：q(恒荷载)600600600q=47.76×0.305=14.57kN/mMmax=0.1×14.57×0.6002=0.52KN.mω=bh2/6=100×1002/6=166666.7mm3σ=m/ω=0.52×106/166666.7=3.12<[fm]=13N/mm2（满足规定）抗剪强度验算V=0.6×14.57×0.457=4.00KNτmax=3×4.00×103/2×100×100=0.6＜fv=1.4N/mm2（满足规定）挠度ω验算：q=(49.07×0.9)×0.305=13.47KN/mω=0.677×13.47×6004/[100×9×103×（100×1003/12）]=0.16mm<600/400=1.5mm（满足规定）4、横档的验算，穿墙螺栓的水平间距为600mm荷载计算结构简图(按集中力三跨连续梁计算)a.强度验算，其计算简图如下：FFF600600600抗弯强度验算：F=47.76×0.305×0.6=8.74kNMmax=0.175×8.74×0.6=0.92KN.mω=bh2/6=100×1002/6=166666.7mm3σ=Mmax/ω=0.92×106/2×166666.7=2.76<[fm]=13N/mm2（满足规定）抗剪强度验算：V=0.617×8.74=5.39KNτmax=3×5.39×103/2×2×100×100=0.40N/mm2＜fv=1.4N/mm2（满足规定）挠度ω验算：P=1.2×47.76×0.305×0.6=10.49KNω=1.146×10.49×1000×6003/[100×9×103×（100×1003/12）]=0.35mm<600/400=1.5mm（满足规定）4.螺栓的验算墙箍用2Φ14螺栓固定，每根受到拉力为N=47.76×0.915×0.6=26.22（KN）穿墙螺栓螺栓的直径：14mm螺栓有效面积：11.55mm螺栓有效面积：A=105mm2穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2螺栓最大允许拉力值：[N]=170×105/1000=17.85×2=35.7KN＞N所以对拉螺栓满足规定。3.8.5．楼梯板段模板及支撑设计梯段模板采用18厚胶合板，次龙骨采用100×100松木条顺楼梯段短边方向布置间距457mm。主龙骨采用100×100松木条沿楼梯段长边方向布置，间距915mm。支撑采用碗扣件式钢管脚手架支撑，间距1500mm。各种材料验算如下：（楼梯板厚100mm，楼梯踏步折算板厚为66mm）胶合板验算，其计算简图如下：q(恒载)457457457恒载q=(0.5+25×0.266)×1.2=8.58(KN/m2)活载q’=2.5×1.4=3.5(KN/mm2)活载按均布荷载考虑，按三跨连续梁计算，其计算简图如下：活荷载最不利荷载布置，其计算简图如下：q1(活荷载)457457457查表得：Mmax=(0.1×8.58+0.117×3.5)×0.4572=0.26(KN/m)Vmax=(0.60×8.58+0.617×3.5)×0.457=3.34(KN)活载按集中力考虑，其计算简图如下（按弯矩最不利布置）：FFF457457457Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.080×8.58×0.4572+0.213×3.5×0.457=0.48(KN/m)故取Mmax=0.48(KN/m)为验算弯矩其计算简图如下（按剪力最不利布置）FFF457457457Vmax=0.600ql+0.65F=0.600×8.58×0.457+0.675×3.5=4.72(KN)故取Vmax=4.72为验算剪力Mmax0.48×106σmax=────=──────=9.71(N/mm2)<[f]=13(N/mm2)Wx1/6×915×1823Vmax3×4.72×103τmax=────=────────=0.43(N/mm2)<[fv]=1.4(N/mm2)2bh2×915×18故强度满足规定挠度验算，其计算简图如下：q(恒载)457457457ql40.677×8.58×4574ωmax=KW───=─────────────=0.21mm<[ω]=457/400=1.14mm100EI100×9000×1/12×915×183故挠度满足规定（2）次龙骨验算主龙骨采用100×100，间距1500布置。强度验算，其计算简图如下：1500q=8.58×0.457=3.92(KN/m)q’=3.5×0.457=1.60(KN/m)Mmax=(3.92+1.6)×1/8×1.52=1.55KNVmax=(3.92+1.6)×1/2×1.5=4.14KNMmax1.55×106σmax=────=──────=9.3(N/mm2)<[f]=13(N/mm2)Wx1/6×100×10023Vmax3×4.14×103τmax=────=────────=0.62(N/mm2)<[fv]=1.4(N/mm2)2bh2×100×100b)挠度验算5ql45×3.92×15004ωmax=───=─────────────=3.45mm<[ω]=1500/400=3.75mm384EI384×9000×1/12×100×1003故挠度满足规定主龙骨验算，其计算简图如下：q(恒载)915915915次龙骨采用100×100，间距457mm活荷载按均布荷载考虑，其计算简图如下（按弯矩最不利布置）：q1(活荷载)915915915q=8.58×0.457=3.92(KN/m)q’=3.5×0.457=1.60(KN/m)查表得：Mmax=(0.100×3.92+0.117×1.60)×0.9152=0.48(KN/m)Vmax=(0.600×3.92+0.617×1.60)×0.915=3.06(KN)2）活载按集中力考虑，其计算简图如下（按弯矩、剪力最不利布置）：FFF(活荷载)915915915查表得：Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×3.92×0.9152+0.213×1.60×0.915=0.57(KN/m)Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×3.92×0.915+0.675×1.60×0.915=3.14(KN)故取Mmax=0.57(KN/m)，Vmax=3.14KN进行强度验算：3）强度验算：Mmax0.57×106σmax=────=──────=3.42(N/mm2)<[f]=13(N/mm2)Wx1/6×100×1002故抗弯强度满足规定3Vmax3×3.14×103τmax=────=────────=0.47(N/mm2)<[fv]=1.4(N/mm2)2bh2×100×100故抗剪强度满足规定挠度验算，其计算简图如下：q(恒载)915915915ql40.677×3.92×9154ωmax=KW───=─────────────=0.25mm<[ω]=915/400=2.29mm100EI100×9000×1/12×100×1003故满足规定(4)支撑验算：F=(8.58+3.5)×0.915×1.5=16.58KN模板支撑采用φ48×3.5的碗扣式钢管进行支撑,根据榕建筑[2023]4号文的补充文献，采用φ48×3.5的钢管脚手架模板支架支撑，其支撑承载力及稳定性验算时钢管壁厚应按小于等于3.0mm计算.其截面几何特性：A=4.24cm2,i=（I/A）1/2=1.59cm,h0=1800,f=205N/mm2h+2a=1800+2×100=2023mmk1=1.167k2=1.000（支撑高度小等于4m），k1,k2系数查《建筑施工手册》第四缩印本中脚手架结构模板支撑的构造和设计P240。l0=k1×k2×(h+2a)=2334mmλ=l0/i=2334/15.9=147查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2023附录E可得Ψ=0.32Nd=Ψ×A×f=0.32×424×205×10-3=27.81KN＞N=16.58KN所以钢管支撑稳定性满足规定。3.8.6采用碗扣式钢管脚手架本工程标准层层高3.0m。1、楼板的模板支撑对于层高为3.0米，采用碗扣式钢管脚手架，支撑间距为1200×1000查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2023可得钢管截面几何特性参数为A=4.24cm2，i=（I/A）1/2=1.59cm,f=205N/mm2支架立杆步距h=1800mm（根据层高设立一步距）取a=650mmh+2a=1800+2×650=3100mmk1=1.167k2=1.000，k1,k2系数查《建筑施工手册》第四缩印本中脚手架结构模板的构造和设计P240。l0=k1×k2×(h+2a)=3618mmλ=l0/i=3618/15.9=228查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2023可得Ψ=0.14Nd=Ψ×A×f=0.14×424×205×10-3=12.17KN＞N=11.16KN所以钢管支撑稳定性满足规定。梁的模板支撑(3.72+1.4×3)×1.5=11.88KN对于层高为3.0米，可采用φ48×3.5的碗扣式钢管脚手架模板支架支撑，其计算如下（假设梁的高度为400mm）：查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2023可得截面几何特性A=4.24cm2，i=（I/A）1/2=1.59cm,f=205N/mm2支架立杆步距h=1800mm取a=350mmh+2a=1800+2×350=2500mmk1=1.167k2=1.000,k1,k2系数查《建筑施工手册》第四缩印本中脚架结构模板支撑的构造和设计P240。l0=k1×k2×(h+2a)=2918mmλ=l0/i=2918/15.9=183查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2023可得Ψ=0.214Nd=Ψ×A×f=0.214×424×205×10-3=18.60KN＞N=7.68KN所以钢管支撑稳定性满足规定。3.9模板的安装规定3.9.1碗扣式脚手架模板支撑的安装规定（1）模板支撑采用碗扣式钢管脚手架，钢管的规格应为φ48×3.5mm，钢管壁厚应不小于3.5mm。（2）可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，可调托撑钢板厚度不得小于5mm。（3）可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。（4）悬挑板、悬挑梁、后浇带的模板支撑应独立进行支撑，悬挑结构部位严禁出现短木支撑的现象。（5）模板支撑架立杆上端伸出顶层横向水平杆的长度小于或等于0.7m。(6)每层模板安装前应画出模板支撑平面布置图，并按平面布置图进行布设。（7）模板支撑应按规定设立扫地杆（纵横向）形成井字型，高度为楼面上来250mm处。（8）模板安装、模板支撑的设立，拆模时间，拆模顺序和方法，应严格按模板设计方案及相关的规范规定规定进行，如有新规定应严格按新规定执行。（9）对模板支撑架斜杆设立规定，当立杆间距大于1.5m时，应在拐角处设立通高专用斜杆，中间每排每列应设立通高八字形斜杆或剪刀撑；当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设立竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设立竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。(11)当模板支撑架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设立水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设立间距应小于或等于4.8m。（12）剪刀撑的斜杆与地面夹角应在450~600之间，斜杆应每步与立杆扣接。3.9.2、柱模板安装规定柱模板的安装应符合下列规定：1）、现场拼装柱模时，应及时加设备临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60°，不能将大片模板系于柱子钢筋上。2）、四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。3）、若为整体预组合柱模，吊装时应采用卡环和柱模连接，不得用钢筋钩代替。4）、柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺丝的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以保证整体稳定。当柱模高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽敞于500mm应每边在同一标高上不得少于两根斜支撑或水平撑。斜撑与地面的夹角为45°~60°，下端还应有防滑移的措施。5）、边、角柱模板的支撑，除满足上述规定外，在模板里面还应于外边相应的点设立既能承拉又能承压的斜撑。3.9.3独立梁和整体楼盖梁结构模板安装规定独立梁和整体楼盖梁结构模板的安装应符合下列规定：1）、安装独立梁模板时应设操作平台，高度超过3.5m时，应搭设脚手架并设防护栏。严禁操作人员站在独立梁底模或柱模支架上操作及上下通行。2）、底模与横楞应拉结好，横楞与支架、立柱应连接牢固。3）、安装梁侧模时，应边安装边与底模连接侧模多于两块高时，应设临时斜撑。4）、起拱应在侧模内外楞连接牢固前进行。5）、单片预组合梁模，钢楞与面板的拉结应按设计规定制作，并按设计吊点试吊无误后方可正式吊运安装，待侧模与支架支撑稳定后方准摘钩。6）、支架立柱底部基土应按规定解决；单排立柱时，应于单排立柱的两边每隔3m加设斜支撑，且每边不得少于两根，斜支撑与地面的夹角应为60°。3.9.4、其他结构模板安装规定其他结构模板的安装应符合下列规定：1）、安装阳台、雨篷及挑檐等模板进，其支撑应独立设立，不得支搭在施工脚手架上。2）、安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架或悬挑工作台，并应设立防护栏杆和安全网。作业处的下方不得有人通行或停留。3）、在悬空部位作业时，操作人员应系好安全带。3.10模板安装检查验收1、对承重杆件（重要为支撑立杆的钢管）的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检查，并随机抽取外观检查不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。2、施工过程中检查项目应符合下列规定：立柱底部基础应符合规定；垫板应满足设计规定；底座位置应对的，顶托螺杆或钢管伸出长度应符合规定；立杆的规格尺寸和垂直度应符合规定，不得出现偏心荷载；扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设立应符合规定，固定可靠；各种安全防护设施符合规定。3、模板支撑系统搭设过程和完毕后，施工单位应采用扭力扳手对扣件螺栓拧紧扭力矩进行检查并形成书面记录，并请监理单位实行旁站监理。抽样方法应按随机分布原则进行，适当加大受力较大部位的抽检数量。抽检的数量为扣件数量的10％，不合格率超过抽检数量10％的应全面检查，直至合格为止。对梁底支撑的扣件应进行100%检查。4、扣件式钢管支架的扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，扣件螺栓的扭力矩应达成45-60N.m。5、支撑系统搭设安全完毕，施工单位应按规定组织验收，验收合格后，方能进行钢筋安装。验收中提出的整改意见，应认真组织整改。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，确保支撑系统处在安全状态。6、模板支撑系统必须符合规范和本方案设计规定，检查验收内容应涉及：立杆底座、立杆纵横向间距；扫地杆、水平拉杆设立；水平拉杆步距；剪刀撑设立；顶托螺杆伸出长度；扣件螺栓拧紧扭力矩；固结点等。模板安装质量控制规定：施工质量验收规范的规定轴线位置5mm底模上表面标高±5mm截面内部基础±10mm尺寸柱、墙、梁+4,-5mm层高/垂直度小于5m6mm相邻两板表面高低差2mm表面平整度 5mm4.5混凝土浇筑施工方案1、混凝土施工基本规定：（1）应精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载。（2）混凝土施工前，项目技术负责人应向预拌商品混凝土厂家、施工管理人员、试验员等进行有针对性的交底，起到技术预控的作用。（3）对混凝土小票记录的交底涉及：必须记录混凝土的出站时刻、到场时刻、开始浇筑时刻、浇筑完毕时刻，以便分析混凝土罐车路上运送时间、罐车在现场等待时间、浇筑时间、每罐混凝土总耗用时间、发车间歇时间、前车混凝土最长裸露时间等。（4）混凝土试块留置组数：每浇筑100m3的同配合比的混凝土，取样一次，局限性100m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次。每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数根据实际情况拟定。（5）模板、钢筋、预埋件及管线等所有安装完毕后，应检查模板尺寸和预埋件等的规格、数量和位置，其偏差值应符合《混凝土结构工程施工质量及验收规范》的规定；检查模板支撑的稳定性以及接缝的严密情况；清除模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污；并检查钢筋的垫块是否垫好；办完隐蔽、预检手续。浇筑混凝土前，应将木模板洒水湿润。（6）告知混凝土搅拌站运送混凝土，根据浇筑的部位、时间的不同，来拟定罐车的台数、发车间隔时间，并合理安排罐车行走路线，保证混凝土的连续供应，连续浇筑。（7）安全设施、劳动力配备应妥当，并能满足浇筑速度规定。（8）加强气象预测预报工作，混凝土施工阶段施工员负责联系一周天气情况并转发给有关劳务作业队，保证混凝土连续浇筑的顺利进行，保证混凝土质量。2、混凝土施工浇筑规定（1）拟