小区住宅楼结构设计 (二)

摘要

本设计主要讲述了关山国际花园小区2号住宅楼建筑结构设计的设计过程，它为钢筋

混凝土框架结构。共六层，底层为车库，层高2.2米，其他层层高均为2.8米。建筑物总

高度为18.4米。

本住宅楼属于建筑中的民用筑类，在设计计算中参考了较多的相关书目，并且严格按

照建筑设计规范来完成建的。其主要分为两大部分：

结构设计由荷载计算，框架结构的受力分析，计算和设计，楼板设计，楼梯设计和基

础设计等组成。该建筑的抗震设防烈度为7度，抗震等级为三级，考虑水平地震作用和风

荷载对横向框架的影响，采用反弯点法计算内力。竖向荷载作用下，横向框架内力计算采

用分层法计算，而内力组合比较了竖向荷载组合和竖向荷载与地震力组合时对框架梁，柱

产生的不利影响，取两者中较大值对框架梁，柱进行截面设计。

关键词：内力；组合

第1章设计条件

1.1建筑设计资料

本建筑为襄樊市市区一小区住宅楼。采用钢筋混凝土全现浇框架结构，建筑面积

3000m2,占地面积467.28m2。共六层楼，底层层高2.2m,其余各层层高均为2.8m。本建

筑总长为47.2m,总宽为9.9m,建筑总高为18.4m。

拟建场地为池塘经人工填筑而成，地形平坦，场地分层情况如下：第1层为杂填土，

厚0.5m;第2层为灰色粘土，厚8m;第3层为褐色粉质粘土（未揭穿）。拟建场地范围内，浅

部填土为上层滞水，主要受大气降水及地表排水影响，地下水位为1.5—2.0m;承压孔隙含

水层。地下水对混凝土无侵蚀性。

1.2气象条件摘要

主导风向：东北风

基本风压：W0=0.55kN/m2

基本雪压：S0=0kN/m2

1.3活荷载

查《建筑结构荷载规范》可知

上人屋面均布活荷载标准值为2.0kN/m2

楼面活荷载为：2.0kN/m2

楼梯活荷载为：2.0kN/m2

1.4该地区基本烈度为7度（近震）

第2章结构选型及布置

2.1结构布置及计算简图的确定

主体结构共6层，底层层高2.2m,其余各层层高均为2.8m,填充墙砌240厚空心砌

块砖，门窗详见门窗表，楼层屋盖均为现浇钢筋碎结构。

板厚取100mm：

2.2承重方案选择

该建筑为住宅楼，采用横向框架承重方案，三柱两跨不等跨的形式。柱网布置形式详

见建筑平面图。

2.3梁'柱截面尺寸初估

1.梁截面尺寸的估算：

1.BD跨：

主梁:L=5400mm

〃=(1/8~1/12)L=675mm~450mm,取500mm

人=(1/2~1/3)H=250mm~170mm,取200mm

故框架横纵梁的截面尺寸为bXh=250mmX500mm

故框架横纵梁的截面尺寸为bXh=200mmX400mm

2.AB跨：

主梁：L=4500mm

〃=(1/8~1/12)L=563mm~375mm,取500mm

1/3)//=250mm~1J0mm,取200mm

故框架梁的截面尺寸为bXh=200mmX500mm

估算梁的截面尺寸(mm)及各层混凝土强度等级

表2.1

混纵梁次梁

横梁(bxh)

卮凝±(bxh)(bxh)

数强度

AB跨BD跨

等级200x50200x40

1C200x50200x5000

~63000

2.柱截面尺寸的估算

框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，按下式计算:

1.柱组合的轴压比设计值按照公式1—1计算：

N=/3Fgn{\一1)

夕：为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，边柱取1.3,等跨内柱取1.2,不等跨

取1.25；

F:为按照简支状态计算柱的负荷面积；

g：为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取14kN/;

为验算截面以上楼层层数；

2.框架柱验算

Z

v0.8(1-2)

由计算简图2—1可知边柱和中柱的负载面积可知：

中柱:(5.4+4.5)/2X(3.9+3.9)/2=19.3m2

边柱：(3.94-3.9)72X5.4/2=10.5m2

2

边柱:A(,>1.2N/y；=(1.2x1.3x10.5x14x1000x6)/14.3x0.8=120272.7mm

中柱：>1.2^//；=(1.2x1.25x19.3x14x1000x6)/14.3x0.8=221072.7/nm2

根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计柱的尺寸为

500mmX500mm=250000>,为计算简便中柱和边柱的尺寸相同，均为500mmX500mm。故

初选柱的尺寸为500mmX500mm„

第3章荷载计算

3.1屋面及楼面恒荷载计算

1.屋面

防水层（刚性）30厚C20细石混凝土LOkN/n?

找平层（柔性）3毡4油油铺小石子0.4kN/m2

找平层：15厚水泥砂浆0.015mX20=0.3kN/m2

找坡层：40厚水泥石灰砂浆3%。找平0.04mX14=0.56kN/m2

保温层：80厚矿渣水泥0.08mX14.5=1.16kN/m2

结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1mX25=2.5kN/n]2

抹灰层：10厚混合砂浆0.01mX17=0.17kN/m2

合计6.09kN/m2

2.标准层楼面：大理石楼面

大理石面层，水泥砂浆擦缝

30厚1：3干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥1.16kN/m2

水泥浆结合层1道

结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1mX25=2.5kN/itf

抹灰层：10厚混合砂浆O.OlmX17=0.17kN/n）2

合计：3.83kN/nf

3.楼梯，水泥砂浆楼面

构造层：0.5kN/m2

结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1mX25=2.5kN/n]2

抹灰层：10厚混合砂浆0.01mX17=0.17kN/m2

合计:3.17kN/m2

3.2屋面及楼面活荷载计算

1.根据《荷载规范》查得：

上人屋面：2.0kN/m2

楼面：2.0kN/mY宿舍楼)

2.雪荷载

Sk=0kN/m2

屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者.

3.3梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算

1.梁自重：

1.边横梁，中横梁，纵梁：bXh=200mmX500mm

梁自重：25X0.2mX(0.5m-0.1m)=2.0kN/m2

抹灰层10厚混合砂浆：

0.01mX[(0.5m-0.1m)X2+0.2m]X17=0.170kN/m2

合计：2.170kN/m2

2.次梁：bXh=200mmX400mm

梁自重：25X0.20mX(0.4m-0.1m)=1.5kN/m

抹灰层10厚混合砂浆：

O.OlmX[(0.4m-0.1m)X2+0.20m]X17=0.136kN/m2

合计：1.636kN/m2

3.基础梁：bXh=200mmX400mm

梁自重：25X0.20mX0.4m=2.0kN/m

2.柱自重：

1.柱：bXh=500mmX500mni

柱自重：25X0.5mX0.5m=6.25kN/m

抹灰层10厚混合砂浆：0.01mX0.5mX4X17=0.34kN/m2

合计:6.59kN/m2

2.构造柱：bXh=240mmX240mm

柱自重：25X0.24mX0.24m=1,44kN/m

抹灰层10厚混合砂浆：

O.OlmX0.24mX0.24mX2X17=0.16kN/m2

合计：1.6kN/m2

3.外纵墙自重：

标准层

纵墙：(2.8-1.5)mX0.24mX18=5.616kN/m

铝合金窗：0.35kN/m2X1.5m=0.525kN/m

瓷砖外墙面：(2.8m-1.5m)X0.5kN/m2=0.65kN/m

水泥粉刷墙面：(2.8m-1.5m)X0.36kN/m2=0.845kN/m

合计:7.636kN/m2

底层：

卷闸门：0.45kN/m2X2.2m=0.99kN/m

瓷砖外墙面：2.2X0.5kN/nV=l.lkN/m

合计：2.09kN/m2

4.内墙自重：

标准层

纵墙：(2.8m-0.5m)X0.12mX18=4.968kN/m

水泥粉刷内墙面：2.3mX0.36kN/m2X2=1.656kN/m

合计：6.624kN/m2

底层：

纵墙：(3.0m-0.5m)X0.12mX18=5.4kN/m

水泥粉刷内墙面：2.5mX0.36kN/m2X2=1.8kN/m

合计：7.2kN/m2

3.4荷载等效转化

1.D-B轴间框架梁：

屋面板传荷载：

恒载：6.09KN/m2x3.9mx[1-2(1.8/5.4)2+(1,8/5.4)3]=19.35KN/m

活载：2.0KN/m2x3.9mx[l-2(1.8/5.4)2+(1.8/5.4)3]=6.357KN/m

楼面板传荷载：

恒载：3.83KN/m2x3.9mx[1-2(1.8/5.4)2+(1.8/5.4)3]=12.174KN/m

活载：2.0KN/m2x3.9mx[1-2(1.8/5.4)2+(1.8/5.4)3]=6.357KN/m

梁自重：2.17kN/m

D〜B轴间框架梁均布荷载为：

屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载

=2.17kN/m+19.35kN/m=21.52kN/m

活载=板传荷载=6.357kN/m

楼面板传荷载：恒载=梁自重+板传荷载

=2.17kN/m+12.174kN/m=14.344kN/m

活载=板传荷载=6.357kN/m

2.B〜A轴间框架梁：

屋面板传荷载：

恒载：6.09KN/m2x3.9mxf1-2(1.8/4.5)2+(1.8/4.5)3]=17.67KN/m

活载：2.0KN/m2x3.9mx[1-2(1.8/4.5)2+(1.8/4.5)3]=5.80KN/m

楼面板传荷载：

恒载:3.83KN/m2x3.9mx[1-2(1.8/4.5)2+(1.8/4.5)3]=11.11KN/m

活载:2.0KN/m2x3.9mx[1-2(1.8/4.5)2+(1.8/4.5)3]=5.80KN/m

梁自重：2.17kN/m

B〜A轴间框架梁均布荷载为：

屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载

=2.17kN/m+17.67kN/m=19.84kN/m

活载=板传荷载=5.80kN/m

楼面板传荷载：恒载=梁自重+板传荷载

=2.17kN/m+11.11kN/m=13.28kN/m

活载=板传荷载=5.80kN/m

3.5屋面框架节点集中荷载标准值

顶层柱:

D轴,A轴柱纵向集中荷载计算：

女儿墙自重：(做法：墙高1100mm,100mm的混凝土压顶)

0.24x1.1x18+25x0.1x0.4+0.02x1.2x2x17

边柱连系梁自重：0.20.x0.5x3.9x25=9.75MV

粉刷：0.02.x(0.5-0.1)x2x3.9x17=1.06AW

连系梁传来屋面自重：1/2x3.9x1/2x3.9x6.09=23.15kN

B节点集中荷载：57.12kN

3.6楼面框架节点集中荷载：

边柱联系梁自重(含粉刷)

0.20X0.5X2.17X25+0.02X(0.5-0.1)X2X2.17X17=6.02kN

次梁自重(含粉刷)

0.20X0.40X1.64X25X0.5+(0.40-0.1)X0.02X1.64X17=1.72kN

钢窗自重：IX1,5X1.5X0.45=1.OlkN

窗下墙体自重:(3.9-1.5)X0.9X0.24X18=9.33kN

窗下墙体粉刷:2X0.02X(2.8-1.5)X17=0.88kN

框架柱自重(含粉刷)：

0.50X0.50X2.8X25+0.50X2.8X0.02X2X17=18.49kN

联系梁传来楼面自重：

1/2x3.9x1/2x3.9x6.09=23.15kN

中间层边节点集中荷载：60.61kN

中柱联系梁自重(含粉刷)：9.75+1.06=10.81kN

次梁自重(含粉刷)：1.72kN

内纵墙自重(含粉刷，扣除门洞重加上门重)：

(3.9-0.9)X(2.8-0.4)X0.12X18=15.55kN

(3.9-0.9)X(2.8-0.4)X2X0.02X17=4.90kN

框架柱自重(含粉刷)：18.49kN

联系梁传来楼面自重：1/2x3.9xl/2x3.9x6.09x2=46.31kN

中间层中节点集中荷载：97.78kN

第4章横向框架侧移刚度计算

4.1计算梁、柱的线刚度

4.1.1梁的线刚度计算

梁柱混凝土标号均为C30,EC=3.0*107kN/m2,在框架结构中，现浇层的楼面可以作

为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利作用，在计算梁的截

面惯性矩时，对现浇楼面的框架梁取1=210。

梁的线刚度计算表4-1

类型跨度截面积线刚度

500

5.40.20X0.5023150

高

500

4.50.20X0.5027777

高

4.1.2柱的线刚度计算

柱的线刚度计算表4-2

层号层高（m）截面积b*H(itf)线刚度i

底层3.00.5*0.552080kn/m4

其它层2.80.5*0.555800kn/m4

4.2柱的侧移刚度D值的计算

4.2.1框架侧移刚度D值的计算

边柱D轴（13边柱A轴（13

中柱（15根）

层根）根）

次DDD

KaKaKa

iii

20.0.10.0.20.0.1

841070

至641518244809129345104981997027

0.0.20.0.30.0.2126134

1

4443208189910481337053340883190

422不同层刚度D值的计算

首层的侧移刚度：=1261340N/mm其他层的侧移刚度：=841070N/mm

第5章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算

5.1横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算

5.1.1风荷载作用计算

荷载标准值基本风压w0=0.55kN/m2,地面粗糙度为C类。本章计算以左风为例。

WK=。二•4,二.Wo,建筑物高度18.4m<30m,故Bz=LO。对于矩形平面,us=1.3

计算过程见下表(其中z为框架节点至室外地面的高度；A为一根框架各层节点的受

风面积:A6=3.9(Ll+2.8/2)=9.75m2

A5=A4=A3=A2=3.92.8=10.92m2

Al=3.9[2.8/2+3/2])=l1.31m2

表5-1

高度wk(kA(m2P(kN

楼层眼

z(m)N/m2)))

0.7

六16.50.519.754.97

8

0.710.9

五13.70.566.12

42

0.710.9

四10.90.485.24

42

0.710.9

三8.10.485.24

42

0.710.9

二5.30.485.24

42

0.311.3

2.50.252.83

81

5.1.2风荷载作用下框架结构内力计算

采用D值法。

在求得框架第I层的层间剪力后，I层j柱分配到的剪力以及柱上、下端的弯矩、分别

按下列各式计算：

柱端剪力计算公式为

柱端弯矩计算公式为

'='”+%+%+为

表5-2

边柱D

1V’2匕MM

次KY

下上

/

4.841140.0.410.0.060.

.8970704801052122

/11841140.0.410.0.220.

.8.090704802253540

16841140.0.410.0.380.

.8.330704803354154

/

21841140.0.410.0.540.

.8.570704804354566

/26841140.0.410.0.830.

.8.810704805455568

29126280.0.440.1.520.

.0.6413401896647746

层柱端弯矩及剪力计算

表5-3

层

hVZD

次A匕KY

62.84.97841070170270.100.4980.25

52.811.09841070170270.220.4980.35

42.816.33841070170270.330.4980.45

32.821.57841070170270.430.4980.45

22.826.81841070170270.540.4980.55

13.029.641261340283190.660.5330.73

层柱端弯矩及剪力计算

表5-4

层

hVZD,

次匕KY

62.84.97841070245100.170.9100.35

52.811.09841070245100.380.9100.41

42.816.33841070245100.560.9100.45

32.821.57841070245100.730.9100.45

22.826.81841070245100.910.9100.55

13.029.641261340333701.010.9100.73

梁端弯矩及剪力轴力计算

表5-5

梁DB梁BA柱轴力

NMMM边中边

次LVLV

左右A:.右柱D柱B柱A

00.50.0.0.40.10.00.0

60.11

.2214.4071731.5174

00.50.0.0.40.20.20.1

50.38

.4636.415448.5726

00.50.0.1.40.40.40.3

40.83

.7658.425723.5576

10.50.1.1.40.60.80.6

31.46

.0482.434082.5315

10.50.1.1.40.61.10.9

22.03

.2281.4380794.5794

11.50.1.2.40.81.61.3

12.93

.2905.4432833.5021

5.2横向地震力荷载作用下框架结构内力和侧移计算

5.2.1基本情况

本建筑抗震设防烈度为7度，房屋高度未超过30m的丙类建筑，抗震等级为三级。框

架属于规则框架，采用底部剪力法计算框架承受的水平地震作用，根据工程地质报告和土

的类型划分，判定为二类场地，由设计地震分组为第一组查相关规范得特征周期系数

Tg=0.35s.

5.2.2地震力荷载标准值

地震力荷载标准值包括全部恒荷载值和部分活荷载值。其中屋盖处活载仅取雪荷载一

半。重力荷载值按整个框架结构计算，然后平均分配到各根框架。计算见下表

(一)重力荷载代表值计算

G=qXs

1.屋面雪荷载标准值

不考虑。

2.屋面、楼面活荷载标准值

Q1k=Q2k=Q3k=Q4k=Q5k=Q6k=2.0X(9.9X47.2-6X2.6X2)=2.0X436.08=872.16kN

3.屋盖、楼盖自重

G6k=6.09X436.08=2655.7kN

G1k=G2k=G3k=G4k=G5k=3.83X436.08=1670.2kN

4.女儿墙自重

G'=1.1X(9.9X2+47.2X2-2.6X2)X0.24X19=546.74kN

5.顶层楼梯间自重(高2.2m)

2.6X6X2.2X3.17+(6X4+2.6X4)X2.2X0.24X19+2X(6X4+2.6X4)X2.2X0.02X

17=505.2kN

6.二〜六层柱梁墙等自重

柱自重(45根柱)0.5X0.5X2.8X25X45=785.5kN

柱粉刷0.5X4X2.8X0.02X17X45=85.68kN

梁(含粉刷)自重2.17X(9.9X11+3.9X2+6X4)+1.63X3.9X4=330.71kN

门面积2.1X0.9X36=68.04m2

窗面积1.5X1.5X14+2.4X1.8X4+1.5X1.2X4+0.9X1.2X4=60.28m2

门窗自重68.04X0.2+60.28X0.45=40.73kN

墙体自重19X[(47.2X2+9.9X2+8.4X12+20X3.3)X0.24X2.8-(68.04+60.28)X

0.24]=4342.68kN

墙体粉刷[(47.2X2+9.9X2+8.4X12+20X3.3)X2.8-(68.04+60.28)]X2X0.02X

17=447.76k

小计6032.56kN

7.底层柱梁墙等自重

柱自重0.5X0.5X3.0X25X45=843.75kN

柱粉刷0.5X4X2.2X0.02X17X45=64.26kN

梁(含粉刷)自重2.17X(9.9X11+3.9X2+6X4)+1.63X3.9X4=330.71kN

门面积2.4X1.8X24=103.68m2

窗面积Dm2

门窗自重103.68X0.45=46.66kN

墙体自重19X(9.9X2+6X4+2.6X2)X0.24X2.2=491.57kN

墙体粉刷(9.9X2+6X4+2.6X2)X2.2X2X0.02X17=73.30kN

小计1850.77kN

523横向自振周期计算

按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数=0.6。计算

公式为，式中为顶点位移（单位为m）过，按D值法计算，过程如下表：

表5-6

nYG,.

层Di(kN/mA,(

Gi(kN),ID

次)m)

(kN)(m)

0.19

67159.727159.728410700.0085

42

0.18

58138.28152988410700.0180

57

0.16

48138.282343.288410700.0286

77

0.13

38138.2831574.568410700.0375

91

0.10

28138.2839712.848410700.0472

16

0.05

16047.2845760.1212613400.0544

44

524横向水平地震作用计算

该工程所在地抗震设防烈度为7度，场地类别为n类，设计地震分组为第一组，则，

为水平地震影响系数最大值。

由于，则顶点附加地震作用系数，相应于结构基本自振周期的地震影响系数根据反应

谱曲线计算

（式中为阻尼调整系数，除有专门规定外，建筑结构的阻尼比应取0.05,相应的）

结构的等效总重=0.8545760.12=38896.10kN

各层横向地震作用及楼层地震剪力计算如下表：

表5-7

hiHiGiGiHi

ZG",FiVi

次i(m)(m)(kN)(kN-m)

7259121711409.1409.

2.817.00.302

.725.266

8138115561339.2749.

2.814.20.287

.283.562

813892776.1073.3822.

2.811.40.230

.28457

813869989.4634.

2.88.60.174812.2

.2828

813847202.5180.

2.85.80.117546.1

.2809

604718141.5390.

2.83.00.045210.0

.2889

5.2.5地震力荷载作用下的水平位移验算

水平地震作用下框架结构的层间位移△“,=%」计算过程见下表，横向水平地震

作用下的位移验算

横向水平地震作用下的位移验算

表5-8

层间0

层次Vi侧移刚度△%hi

e--------

Di

61409.841070.002.81/2333

6012

2749.841070.00

52.81/849

2033

3822.841070.00

42.81/700

7040

4634.841070.00

32.81/622

8045

5180.841070.00

22.81/553

9050

5390.126130.00

12.81/698

94043

由表中计算结果可见，最大层间相对弹性转角发生在第2层，其值为1/553V1/550,

满足要求。

5.2.6水平地震作用下框架内力计算

各层柱端弯矩及剪力计算表5-9

边柱D

X

1V,0KMM

次KY

下上

108411410.0.1039.

.849.60704808.0741521.6297

/

4278411440.0.4686.

.849.20704807.3341535.3814

388411460.0.75108

.822.70704805.8241541.56.73

468411470.0.10122

.834.80704809.80415450.55.89

f

4518411480.0.13112

.880.90704809.20415557.37.39

531262890.0.2164.

.090.913401892.81444774.4004

各层柱端弯矩及剪力计算

表5-10

层

hV

次必KKY

62.81049.68410701702721.250.4980.25

52.82749.28410701702755.650.4980.35

42.83822.78410701702777.390.4980.45

32.84634.88410701702793.830.4980.45

22.85180.984107017027104.890.4980.55

13.05390.9126134028319109.140.5330.73

层柱端弯矩及剪力计算

表5-11

层

hV

次KKY

62.81049.68410702451030.590.9100.35

52.82749.28410702451080.120.9100.41

42.83822.784107024510114.400.9100.45

32.84634.884107024510135.060.9100.45

22.85180.984107024510150.980.9100.55

13.05390.9126134033370142.620.9100.73

梁端弯矩及剪力轴力计算表5-12

梁DB梁BA柱轴力

MMMM边中边

次VV

左右左右村；D柱B柱A

39.25.130441-12-4.-16

9733.42.09.34.62.56.66.0957.66

97.73.388114-43-18-62

7686.41.60.486.16.55.47.69.44.13

.112.0.41.326.153.72.51.08.01.203.21

19815618249-16-67-16

.458.50.46.109.851.33.55.821.11.926.90

21216619259-23-97-26

.943.94.49.806.370.38.59.280.91.406.18

20115618249-29-12-36

.418.35.46.629.689.93.57.697.538.893.87

第6章竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算

6.1恒荷载作用下的内力计算

6.1.1线刚度计算

详细计算在第四章已给出。恒荷载(竖向)作用下的内力计算采用分层法。在分层计

算法中，假定上下柱的远端为固定端，而实际上是弹性支承。为了反映这个特点，使误差

减小，除底层外，其他层各柱的线刚度均乘以折减系数0.9,另外传递系数也由1/2修正为

1/3-

6.1.2恒荷载转化

在求固端弯矩时，可以将计算简图中梁上梯形和三角形分布荷载化为等效均布荷载。

6.1.3分层法计算恒荷载作用下梁端弯矩

(1)固端弯矩计算(利用结构对称性，取二分之一结构计算)

顶层边跨M.B=Lx21.52x5.4z=52.29kN・m

6DB12

顶层边跨M*=—x19.77x4.52=33.36kN-m

6BA12

中间层边跨乂展='X21.97X5.42=53.40kN-m

DB12

中间层边跨MR、=Lx20.91x4S=35.30kN・m

BA12

(2)分层计算弯矩

以框架梁及上下相邻柱划分计算单元，标出节点处的弯矩分配系数和梁的固端弯矩，

即可进行分配，计算从顶层开始。

6.1.4恒载作用下的剪力计算

表6-1

11v一

£M/vl)--2->—■v

2Bl2

q{kN1m)/(/

层«)ql/23)3)(kN)

号3)

5

621.5258.10-2.7655.34-60.86

.4

5

521.9759.32-1.2558.07-60.57

.4

5