第三章 输配电线路的接地保护教材

第三章输配电线路的接地保护

我国的电力系统根据中性点接地方式的不同，可分为大接地电流系统和小接地电流系统。大电流接地系统即中性点直接接地系统（一般是110KV及以上的电网），在这种系统中如果发生了接地故障，设备中会产生很大的短路电流，所以这种系统中保护的任务是尽早的跳闸。小电流接地系统即中性点不接地或经消弧线圈接地系统（一般是66KV及以下的电网），在这种系统中如果发生了接地故障，流过设备的电流为电容电流，其值很小，系统可以继续运行一段时间，所以这种系统中保护的任务只是发出信号。第一节中性点直接接地电网的故障分析在图3-1（a）所示的中性点直接接地电网中，正常运行时，由于三相的电流和电压是对称的，所以此时的零序电流和零序电压都为零。当线路MN发生接地短路时，其零序等效网络如图3-1（b）所示。图中的Z’T0、Z”T0为两侧变压器的零序阻抗，Z’L0、Z”L0分别为故障点两侧的线路的零序阻抗。根据零序网络可写出故障点处、母线M和母线N的零序电压为：当K点发生单相接地故障时，故障点处的零序电流为式中

Z1Σ、Z2Σ、Z0Σ——分别为正序网络、负序网络和零序网络的综合阻抗；

——电源等效电势。当U相发生接地时，电流、电压相量如图3-1（d）所示。分析后可得结论：（1）故障点的零序电压最高，变压器中性点的零序电压最低，为零。从故障点到变压器中性点零序电压的分布，如图3-1（c）所示。（2）零序电流由故障处产生，其大小与中性点接地变压器的数目和分布有关，而与系统的运行方式无直接关系。（3）零序电流实际的流动方向是由故障点流向变压器的中性点，-与的夹角取决于保护背后的零序阻抗角。所以零序功率的方向为：线路指向母线。（4）零序电流和零序电压的大小与故障点位置的关系为：故障点离保护安装处越近，值就越大；故障点离保护安装处越远，值就越小。所以零序方向元件动作无死区。第二节中性点直接接地电网中线路的接地保护

一、阶段式零序电流保护的构成原理（一）瞬时零序电流速断保护（零序I段）图3-2零序I段动作电流计算说明图1.躲过被保护线路末端接地短路时的最大零序电流整定。2．躲过断路器三相触头不同期合闸时的最大零序电流整定。Krel

——可靠系数，取1.1～1.2；Iobt——三相触头不同期合闸时的最大零序电流。Iobt只在不同时合闸期间存在，持续时间很短。若保护的动作时间大于断路器三相不同期时间，则不考虑此整定。3．当被保护线路采用单相重合闸时，躲过单相重合闸过程中出现非全相振荡时的零序电流整定。式中:Krel——可靠系数，取1.1～1.2;I0.unc——非全相振荡时的零序电流。零序电流I段保护和相间电流I段保护比较，有以下优点：(1)零序I段虽然也不能保护本线路的全长，但保护范围比相间I段长。(2)因为零序电流受系统运行方式变化的影响较小，所以保护范围较稳定。（二）限时零序电流速断保护（零序Ⅱ段）

1．动作电流整定原则:

零序II段的动作电流应与相邻线路的零序Ⅰ段相配合。即躲过相邻线路（即BC线路）的零序Ⅰ段保护范围末端接地短路时，流过本保护的最大零序电流的计算值整定。式中

——可靠系数，取1.1～1.2。

——最小分支系数，等于相邻线路I段保护范围末端接地短路时，流经故障线路与被保护线路的零序电流之比的最小值。即2．动作时限的整定原则:比下一线路I段多出一个时间级差Δt=0.5秒。即

+Δt

3．校验灵敏度按本线路末端接地短路时，流过保护的最小零序电流3校验。为合格。

当灵敏度不满足要求时，可采取下列措施：（1）动作电流和动作时限与下一段线路零序Ⅱ段相配合。

+Δt=

（2）保留的零序Ⅱ段，再增加一个按（1）整定的灵敏Ⅱ段（3）改用接地距离保护。（三）零序过电流保护（零序Ⅲ段）1．动作电流整定原则:

(1)按躲过最大不平衡电流整定。

Krel——可靠系数，取1.2～1.3——相邻线路出口处发生三相短路时流过保护的最大不平衡电流。根据运行经验，一般零序过电流保护的动作电流为2～4A（二次值）。（2）各零序Ⅲ段保护之间在灵敏度上要相互配合。

即本保护零序Ⅲ段的保护范围，不能超出相邻线路上零序Ⅲ段的保护范围。

——可靠系数（即配合系数），取1.1～1.2；——分支系数；——相邻线路零序Ⅲ段保护的动作电流。2.动作时限的整定原则:

为保证动作的选择性，各零序过流保护的动作时限应按阶梯原则整定。但因为零序电流只在故障点与变压器接地中性点之间流动，所以只需在同一接地电网中按阶梯形原则整定。

可见：零序过流保护的动作时限总小于相间过流保护的动作时限。保护的校验。

为合格

（四）三段式零序电流保护的接线

(1)阶段式零序电流保护的原理接线图

(2)逻辑框图：

3I0跳闸(3)程序框图：

二、零序方向电流保护

1.工作原理:与相间短路保护的功率方向元件相似，零序功率方向元件是通过比较接入方向元件的零序电压30和零序电流30之间的相位差来判断零序功率方向的。

(1)当K1点发生接地短路时，

流过保护2的零序电流为

I〞01

保护安装B点处的零序电压为)

接入保护2零序功率方向继电器的零序电压和零序电流之间的相位差取决于保护安装处背后的变压器T2和线路BC的零序阻抗角φo

(约为70°～85°)

。所以，零序电流超前零序电压的相角约为95°~110°。

(2)K2点发生接地短路时，流过保护2的零序电流

为I‘02

保护安装处母线B点的零序电压为

..可见，当ZT1。0和ZAB．o的综合阻抗角为70～85度时，接人继电器的零序电压超前零序电流的相角亦为70°~85°。通过上述分析可得，在保护的正方向(K1点)和反方向(K2点)发生接地短路时，零序电压和零序电流的相角差是不同的，零序功率方向继电器可依此判断零序功率的方向。2．接线方式

零序功率方向继电器的最大灵敏角应为

φs=-（95°~110°）

··继电器的最大灵敏角一般为

70°~85°

∴在微机型的零序保护装置中，由于可以用软件实现、的取值，因此输入装置的参数直接是、。由于中性点直接接地电网中发生接地故障时故障点离母线越近，母线的零序电压越高，因此，零序方向元件没有电压死区。（三）三段式零序方向电流保护

三段式零序方向电流保护的原理接线：三、对零序电流保护的评价零序电流保护与三相完全星形接线的相间电流保护相比，有如下优点：(1)灵敏度高。(2)延时小。(3)当系统发生如振荡、过负荷等不正常运行状态时，零序保护不受影响。(4)零序电流保护受系统运行方式变化的影响较小。

零序电流保护存在如下一些缺点：

(1)对于短线路或运行方式变化很大的网络，保护往往不能满足系统运行所提出的要求。(2)在重合闸动作的过程中将出现非全相运行状态，可能出现较大的零序电流，影响零序电流保护的正确工作。(3)当采用自耦变压器联系两个不同电压等级的网络时(例如110kV和220kV电网)，任一网络的接地短路都将在另一网络中产生零序电流，这将使零序保护的整定配合复杂化，并将增大零序Ⅲ段保护的动作时限。第三节中性点非直接接地电网的故障分析

中性点非直接接地电网中发生单相接地短路时，保护不必

立即动作于断路器跳闸，可以继续运行1～2个小时。

一、中性点不接地电网发生单相接地故障的特点

当U相发生接地故障时，U相对地电压变为零，其对地电容被短接，而其他两相的对地电压升高倍，对地电容电流也相应地增大倍。

各项对地电压为

故障点的零序电压为

在非故障线路I上，U相对地电容电流为零，V相和W相中流有本身的电容电流，因此，在线路始端所反应的零序电流为线路I本身的电容电流，电容性无功功率的方向由母线指向线路。在发电机G上,零序电流为发电机本身的电容电流，其电容性无功功率的方向是由母线指向发电机，这个特点与非故障线路是一样的。故障线路Ⅱ的V相和W相与非故障线路I一样，流有其本身的电容电流和，而在接地点要流回全系统V相和W相的对地电容电流，因此从U相流出的电流可表示为=-，这样在线路Ⅱ始端所流过的零序电流为全系统非故障元件对地电容电流的总和；其电容性无功功率的方向由线路指向母线，与非故障线路相反。单相接地时的零序等效网络及向量图分析结论：(1)发生单相接地时，电网各处故障相对地电压为零，非故障相对地电压升高至电网的线电压；零序电压大小等于电网正常运行时的相电压。

(2)非故障线路上零序电流的大小等于其本身的对地电容电流，方向由母线指向线路。

(3)故障线路上零序电流的大小等于全系统非故障元件对地电容电流的总和，方向为由线路指向母线。第四节中性点非直接接地电网中线路的接地保护一、零序电压保护；在中性点非直接接地电网中，任一点发生接地短路时，都会出现零序电压。根据这一特点构成的无选择性接地保护，称为绝缘监视装置。其原理接线如图：二、零序电流保护在中性点不接地电网中发生单相接地短路时，故障线路的零序电流大于非故障线路的零序电流，利用这一特点可构成零序电流保护。尤其在出线较多的电网中，故障线路的零序电流比非故障线路的零序电流大得多，保护动作更灵敏。零序电流保护的动作电流应大于本线路的电容电流，即保护装置的灵敏度的校验，按在被保护线路