GBT 22437.2-2023 起重机 载荷与载荷组合的设计原则 第2部分：流动式起重机

起重机载荷与载荷组合的设计原则国家标准化管理委员会I V 12规范性引用文件 13术语和定义 14载荷与载荷组合的选择原则 24.1基本要求 24.2同步加速作用 24.3侧向载荷 24.4安装和拆卸 24.5意外停机 24.6有效载荷意外丧失引起的载荷 25起重机驱动加速载荷 35.1通则 35.2回转效应 35.3起升效应 35.4行驶效应 35.5变幅和伸缩效应 35.6加速度引起载荷的应用 36金属结构承载能力的验证计算 46.1通则 46.2许用应力法 46.3极限状态法 47受侧向载荷桁架式臂架的挠度 4附录A(资料性)同步加速作用 8附录B(资料性)表1中载荷组合的应用 Ⅲ本文件是GB/T22437《起重机载荷与载荷组合的设计原则》的第2部分。GB/T22437已经发本文件代替GB/T22437.2—2010《起重机载荷与载荷组合的设计原则第2部分：流动式起重版的4.2);(见4.4,2010年版的4.4);g)更改了回转效应的承载能力验证的要求(见5.2,2010年版的5.2);h)更改了起升效应的要求(见5.3,2010年版的5.3);(见6.2,2010年版的6.2);o)更改了极限状态法要求的表述(见6.3,2010年版的6.3);p)删除了公式(1)(见2010年版的5.3.1);版的表1);s)更改了“采用极限状态法设计时流动式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表”(见表1,2010年版的表2);w)删除了附录D(见2010年版的附录D)。 ●用规范性引用的GB/T6974.2代替了ISO4306-2(见第1章、第2章);——用规范性引用的GB/T30024代替了ISO20332:2016,以适应我国的技术条件列(见表1);●增加了意外停机引起的载荷、有效载荷意外丧失引起的载荷对应的表1中的行号12、13,VGB/T22437规定了GB/T6974.1定义的各类起重机的各种载荷计算的通用方法和选择载荷组合——第5部分：桥式和门式起重机。目的在于规定载荷与载荷组合的设计原则在桥式和门式起重起重机载荷与载荷组合的设计原则第2部分：流动式起重机本文件规定了用于GB/T6974.2所定义的流动式起重机的载荷与载荷组合的设计原则(GB/T22437.1给出了载荷与载荷GB/T30024起重机金属结构能力验证(GB/T30024—2020,ISO20ISO4302:2016起重机风载荷估算(Cranes—WindloadasseISO11662-2流动式起重机起重机性能的试验测定第2部分：静载荷作用下的结构能力(Mobilecranes—Experimentaldeterminationofcraneperformance—Part2:Structural2b)对本文件所定义的载荷值进行保守地组合。而适当时，这些载荷还能与某些特a)钢丝绳缠绕方式导致起重臂架头部滑轮与起升卷筒两侧极限端点的起升件进行能力验证计算。计算应采用表1的载荷组合B中给出的动载系数。3重机在某些配置下可能具有过剩的而起重机司机在实操中并未完全利用的驱动力(根据制造商的说明——额定载荷的1%加上简化到主臂或副臂头部的主臂和副臂质量的1%(见GB/T19924、——对于桁架式臂架，额定载荷的2%;对于伸缩式表2,第1行)。46.1通则见附录B。表2给出了动载系数φ,的数值与其他相关载荷的信息。6.3.2对于轴心受压构件，表1中给出的抗力系数γm和分项安全系数γ。只丝绳支撑的桁架式主臂与副臂应限制其挠度不超过其有效长度的2%。挠度限值应根据ISO11662-2通过计算与试验确定。该挠度限值仅适用于桁架式臂架和带有副臂Z;≤0.02L;+Z,+Z'(L;cosβ)+0(L;sinβ) (1)β——副臂与主臂的夹角；Z′(斜率)=(Z₁-Z₁)/L₁ (2)θ=(Z-Z₂)/L₂ (3)式中：5L₁——主臂沿Y轴投影长度；L₂—-副臂撑杆沿Y轴投影长度。若斜率Z'和扭转角θ不能由计算得出，则可删除公式(1)的后两项。图1带有副臂的桁架式起重臂架挠度测量的术语与符号表1采用极限状态法设计时流动式起重机金属结构计算的载荷与载荷组合表载荷类别系数γ。系数γ。常规载荷重力，冲击力11111111121111113φ驱动加速力的质量4位移“5111111111111111111影响6u111意外停机引起的载荷一 一中g材料抗力系数γbbb分项安全系数与GB/T22437.1—2018表4保持一致，并适当考虑表中所示的可变系数。见GB/T22437.1—2018中6.1.5“由位移引起的载荷”。7表1中行号动载系数φ;;值，或载荷值，或有关标准1i应根据对自重载荷的影响是否有利而取为大于或小于1.2应根据结构的特性/柔性划分起升状态级别(类型的流动式起重机(例如伸缩臂起重机)别设为HC1,此时φ2min=1.05。对于其他情况，见23φ有关详细计算，见GB/T22437.1—2018中附录C。或选用简化方法：——对于轮胎流动式起重机：=1.1,行驶速度≤0.4m/s;=1.3,行驶速度>0.4m/s;——对于履带流动式起重机：=1.0,行驶速度≤0.4m/s;有关详细计算，见GB/T22437.1或选用简化方法：——对于带无级变速驱动控制的流动式起重φs=1.5,循环作业模式；——对于带有级变速驱动控制的流动式起重b₅=1.6,普通作业模式；p₅=2.0,循环作业模式6当与额定载荷有关的起升载荷迎风面积大于1.2m²/t时，w>1A,C:应参照ISO4302:2016的公式(4)78安装和拆卸风载荷和/或起重机结构应由制造商指定9最大非工作状态风载荷和/或起重机结构应由制造商指定以最大速度提升≥1.25(符合GB/T5905—2011)8(资料性)同步加速作用A.1桁架式臂架履带起重机A.1.1可能的加速度组合(见图A.1):——起升(H)与回转(SI);——起升(H)与变幅(Lu);——回转(SI)与变幅(Lu);——行驶(Tr)。A.1.2当制造商说明书特别准许时，其他机构加速度可与行驶加速度组合。图A.1桁架式臂架履带起重机A.2伸缩式臂架履带起重机A.2.1可能的加速度组合(见图A.2):——起升(H)与回转(SI);——起升(H)与变幅(Lu);——起升(H)与伸缩(Te);——回转(SI)与变幅(Lu);——回转(SI)与伸缩(Te);——伸缩(Te)与变幅(Lu);——行驶(Tr)。A.2.2当制造商的说明书特别准许时，其他机构加速度可与行驶加速度组合。9图A.2伸缩式臂架履带起重机A.3桁架式臂架轮胎起重机A.3.1可能的加速度组合(见图A.3):——起升(H)与回转(Sl);——起升(H)与变幅(Lu);——回转(Sl)与变幅(Lu);——行驶(Tr)。A.3.2当制造商的说明书特别准许时，其他机构加速度可与行驶加速度组合。图A.3桁架式臂架轮胎起重机(在外伸支腿上)A.4伸缩式臂架轮胎起重机A.4.1可能的加速度组合(见图A.4):——起升(H)与回转(SI);——起升(H)与变幅(Lu);——起升(H)与伸缩(Te);——回转(SI)与变幅(Lu);——转(Sl)与伸缩(Te);——伸缩(Te)与变幅(Lu);——行驶(Tr)。A.4.2当制造商的说明书特别准许时，其他机构加速度可与行驶加速度组合。图A.4伸缩式臂架轮胎起重机(在外伸支腿上)(资料性)表1中载荷组合的应用B.1载荷组合的说明表B.1给出了包含在各载荷组合中各载荷的总体描述，并指出某载荷组合只用于循环作业模式的表B.1载荷组合的说明说明A1(无工作风载)与B1(有工作风载)一般将反映加载或卸载起重机的加、减速和两个方行组合。在起升地面载荷或地面吊具过程中考虑由预设正常操作A2(无工作风载)与B2(有工作风载)流动式起重机在运动时突然卸载部分悬吊载荷，见4.2和GB/T2018的6.1.2.2A3(无工作风载)与B3(有工作风载)A4(无工作风载)与B4(有工作风载)悬挂载荷或吊具载荷；对于悬挂载荷或起升吊具载荷，考虑由预设正常操作以及驱动控制的任何驱动或其移动就位加、减速引起力的组合起重机在安装、拆卸和运输过程中，制造商在说明书操大允许风速(最小工作状态风速)起重机在作业工况下，起升地面载荷的最大起升速度，采用φ₂考虑起重机在试验工况下，计算中采用的最小风速8.3m/s,见GB起重机非工作状态，制造商在说明书操作手册中明符号——起重机的质量或其某个部件的质量；——额定载荷的质量；——试验载荷的质量；——由回转加速引起的力，用函数fs(mc,mg)——由变幅加速引起的力，用函数f₁(mc,mg)——由伸缩加速引起的力，用函数fr(mc,mg)o(A1)=σ(p₁mc+φ2mg+φs×最大驱动力+Fp)o(A1)=σ(Ypp₁mc+Ynb2mg+Ynφs×最大驱动力+γ,Fp)o(A2)=σ(φ₁mc+φ₃mg+φs×最大驱动力+Fo)o(A2)=o(Ynp₁mc+YnP₅mg+Ynφs×最大驱动力+γpFp)o(A3)=σ(mc+mg+φs×最大组合+Fp)o(A3)=σ(Y₀mc+Yemg+Y₀φs×最大组合+γ,Fp)o(A4)=σ(YP₄mc+Ynp₄mg+Yro(Cl)=o(mc+mg+φs×最大驱动力+Fp+Fwp+Fo+FE)o(Cl)=o(Y₆mc+Y₀mg+YvPs+最大驱动力+γ,Fp+γ,Fwe+γ,F₀+γ,Fe)o(C4)=σ(mc+mg+φs×最大驱动力+Fw+Fp)o(C4)=σ(Y,mc+Yemg+Yp×