主井提升设备选型岳海岩

主井提升设备选型岳海岩1主井提升容器的运算 11）按经济提升速度选择最大提升速度 12）估算一次提升循环时刻 23）一次提升量的运算 24）提升最大速度的确定 32提升钢丝绳的选择 31)运算钢丝绳需要的每米质量 32）验算主提升钢丝绳的安全系数 53提升机的运算选择 61）摩擦轮直径运算 62）提升系统的最大静张力和最大静张力差运算 73）提升机的选择 74天轮的选择 85提升机与井筒相对位置的运算 81）运算井塔的高度 92）运算滚筒中心与井筒提升线的距离 106选择提升电动机 101）估算电动机的容量 102）估算电动机转速 113）选择电动机 114）确定提升机的最大提升速度 117运算提升系统的变位质量 118提升运动学运算 129提升动力学运算 1510防滑验算 161）静防滑验算 162）正常提升的动防滑验算 173）提升载荷安全制动的动防滑验算 1810提升电耗和效率的运算 20设计依据设计按照落地式多绳摩擦提升机来设计，同侧装载布，双箕斗提升。原始资料：矿井年产量600000t矿井深度330m装载高度18m卸载高度18m煤的容重0.9提升不平均系数1.15提升富余系数1.2日提升时刻18h年提升日300d1主井提升容器的运算按经济提升速度选择最大提升速度《煤矿安全规程》规定：（m/s）一样取（m/s）取（m/s）式中：——提升高度，m；——装载高度，取18m；——井筒深度，330m；——卸载高度，取18m。取提升速度8m/s2）估算一次提升循环时刻式中：——提升主加速度，取=0.7~0.8，取；——箕斗在卸载曲轨内减速与爬行时刻，取=10s；——箕斗休止时刻，s，见参考资料【1】《矿山运输与提升》表7-1，按16t箕斗初选，取。3）一次提升量的运算式中：——矿井年产量，；C——提升不平均系数，箕斗提升C=1.15；——提升能力富裕系数；——年工作日数，天；——日提升时刻，h。按照运算的，查参考资料【1】《矿山运输与提升》表5-5选择JDS-4/554的标准箕斗，其技术规格如下：有效容积4.4；箕斗自重6.5t;实际载重4）提升最大速度的确定按照箕斗实际载重核定实际需要的一次提升时刻为：（s）（）按照所选的箕斗查参考资料【1】《矿山运输与提升》表7-1确定箕斗休止时刻为8s，作为选取提升机标准速度的一个依据2提升钢丝绳的选择多绳摩擦式提升一样选用镀锌三角股钢丝绳，优先采纳4根，主绳半数左捻，半数右捻，交错排列悬挂。尾绳可选用扁钢丝绳或多层股不旋转钢丝绳。1)运算钢丝绳需要的每米质量式中——箕斗自重，kg；m——一次提升重量，kg；n——主提升钢丝绳根数；——主提升钢丝绳的公称抗拉强度，；——钢丝绳安全系数，取7，关于多绳摩擦钢丝绳，《煤矿安全规程》规定：当专为升降物料时：；——钢丝绳的悬垂长度，m——尾绳环的高度，m；——卸载点距多绳摩轮中心的高度，m；——井架（塔）高度，可暂按下表取值：表4-1提升机布置方式井架（塔）高度,m讲明井塔式35~50箕斗提升取较大值罐笼提升取较小值落地式25~35——卸载高度，18m；——尾绳连接装置高度，约取；——过卷高度，8.25m，同前按《煤矿安全规程》要求取值——两提升容器的中心距，2.2m。从提升容器的技术规格表中查取。——装载高度，18m；=2+8.25+0.5+4.4=15.15m初选钢丝绳的抗拉强度为1700Mpa，代入公式得：初选绳加股纤维芯绳型的绳18.5ZAA6（0+12+12）+FC1665ZZ(SS)192112要紧参数钢丝绳直径18.5mm全部钢丝的断面积113.18破断拉力总和192KN参考质量112kg/100m尾绳的选择，平稳尾绳是为了平稳提升钢丝绳的重力设置的，由于它只担负自重而无其他载荷，因此对材料的抗拉强度无专门要求，但为了安全而要求它具有不旋转,不扭结的特点,通常采纳扁钢丝绳.按等重尾绳设计:选抗拉强度=1400Mpa2）验算主提升钢丝绳的安全系数式中：n——主提升钢丝绳数目；——每条钢丝绳的破断拉力，N；——钢丝绳的终端载荷重量，kg；——选出的主钢丝绳单位长度重量，kg/m；——尾绳的数目；——选出的每条尾绳单位长度重量，kg/m；——钢丝绳安全系数，按规程要求选取；与同上。应改选钢丝绳19.5ZAA6（0+12+12）+FC1665ZZ(SS)266155尾绳选=310kg/100m要紧参数钢丝绳直径19.5mm全部钢丝的断面积156.56破断拉力总和266KN参考质量155kg/100m重新验算钢丝绳安全系数：满足要求3提升机的运算选择1）摩擦轮直径运算按照煤矿安全规程，摩擦轮直径应符合下表要求表4-2摩擦轮直径安安装地点结构型式井上井下落地式及有导向轮的塔式提升机无导向轮的塔式提升机上表中，d为提升钢丝绳的直径，mm；δ为提升钢丝绳中最粗的钢丝直径，mm。2）提升系统的最大静张力和最大静张力差运算（N）（N）式中：——一次提升货载重量，kg。其他符号意义大小同上。——不平稳系数，由于按平稳尾绳设计，忽略不计。即尾绳与主绳每米重量差，kg/m。3）提升机的选择按照运算的、、、查摩擦提升机规格表，详见参考资料【1】《矿山运输与提升》的表11-1、2、3，选取标准提升机，并得到该提升机的有关技术参数，如主导轮直径D、导向轮直径、最大静张力、最大静张力差、提升机变位质量、导向轮变位质量等。必须满足，。选择JKD18504型落地式多绳摩擦轮提升机技术规格：摩擦轮直径1850mm最大静张力220KN最大静张力差65KN钢丝绳根数4最大提升速度9.7m/s减速器型号ZGH70机器总质量15.7t变位质量5.7t4天轮的选择钢丝绳与天轮的围包角大于：按照参考资料【1】《矿山运输与提升》表5-6选固定天轮，,要紧的参数如下：名义直径1600mm绳槽半径11mm适用钢丝绳直径18.5~20mm承诺的钢丝绳全部钢丝破断拉力总和304.5KN两轴承中心距660mm轴承中心高140mm变位质量222kg自身重量593kg5提升机与井筒相对位置的运算1）运算井架的高度=43.3（m）上式中：——井架高度，m；——尾绳环的高度，m；s——两容器的中心距，2.2m——过卷高度，按《煤矿安全规程》规定选取8.25m；——天轮半径，0.8m；——箕斗在卸载位置时，高出容受仓的高度，可取0.3~0.4m；——上天轮与下天轮中心高差。其大小与包围角有关，并决定于提升机的构造，可采纳以下近似值。D=1.85，2.0，2.25米时，米D=2.8米时，D=3.25米时，米D=4.0米时，米圆整后取井架高43米2）运算滚筒中心与井筒提升线的距离43+3.5+1.6=30.9m取=32m6选择提升电动机1）估算电动机的容量式中m——一次提升质量,3.96t；——提升机最大速度；2）估算电动机转速式中i——减速器速比，选11.5；D——提升机滚筒直径,1.85m；3）选择电动机按照以上运算结果查《矿山运输与提升》表7-5JR系列三相交流绕线型异步电机选择JR158-4型三相交流绕线型异步电动机额定功率680KW额定电压6600v转速1480r/min定子电流77A功率因数0.9最大转矩/额定转矩2.5转子电压768v转子电流552A飞轮转矩1700电机质量4.6t4）确定提升机的最大提升速度7运算提升系统的变位质量1）有益载荷变位质量Q，3960kg2）提升容器变位质量，kg双箕斗提升：式中——提升容器箕斗自重，kg；3）主提钢丝绳变位质量4）尾绳变位质量kg5）天轮变位质量6）提升机变位质量7）电动机变位质量式中：——电动机转子飞轮力矩，1700。8）提升系统的变为质量m8提升运动学运算1）提升速度时期数确定采纳六时期速度图2）箕斗初加速度的确定初加速度一样取=0.53）提升主加速度的确定主加速度的大小确定受到四方面因素的限定：即煤矿安全规程要求、减速器能力、电动机过载能力以及防滑条件的约束。下面按双容器提升方式考虑。（1）满足煤矿安全规程要求，对升降物料的加.减速度，煤矿安全规程没有规定，一样竖井，最大不超过1.2。（2）按电动机最大输出转矩运算（）式中——电动机输出最大承诺输出转矩，，R——摩擦轮半径，0.93m；K——矿井阻力系数，箕斗1.15，罐笼1.2；Q——一次提升量，3960kg；其他符号同前。（3）按充分利用电动机负荷能力运算式中——电动机额定功率，kw；——提升机的实际最大速度，；其他符号同前。按照以上1）、2）、3）项规定和运算结果，确定合理的主加速度值为。4）、提升主减速度速度的确定主减速度的大小确定受到三方面因素的限定，即煤矿安全规程规定、减速方式以及防滑条件的约束。下面按双容器提升方式考虑。（1）、满足煤矿安全规程要求，同主加速度，小于1.2。（2）、按照减速方式运算按自由滑行方式减速——减速时期的行程，取35m；按照上述（1）、（2）、（3）项的规定和运算结果，取最作为主减速度。5)速度图运算（1）卸载曲规主加速时刻为主加速行程为（2）主减速时刻为主减速行程为爬行时刻为抱闸停车时刻为1s，减速度。（3）等速行程为等速时期时刻为6)一次提升循环时刻为7）提升设备每小时提升能力年提升量为提升能力富裕系数9提升动力学运算双容器提升系统动力学运算所依据的差不多公式为：上提动力学公式：提升开始主加速时期等速时期减速时期爬行时期画出速度图和力图10防滑验算为了防止钢丝绳滑动，保证摩擦提升安全可靠的进行，必须进行防滑验算。关于主井提升，只需要进行提升货载的静防滑，动防滑和安全制动的动防滑验算即可。必须满足规定：静防滑安全系数，动防滑安全系数。1）静防滑验算静防滑安全系数最小点为：等重尾绳提升系统，提升中之任意点；重尾绳提升系统，提升之终点；轻尾绳提升系统，提升之始点。轻尾绳使用较少，下面要紧验算等重尾绳及重尾绳提升终了的静防滑安全系数。双容器提升以一侧提升重物，另一侧下放容器时防滑最差。1、运算提升终了时，上升侧钢丝绳静张力2、运算提升终了时，下放侧钢丝绳静张力3、验算静防滑安全系数式中：——钢丝绳与主导轮衬垫间的摩擦系数；取0.25，——钢丝绳绕过摩擦轮的围包角，弧度，为3.4。2）正常提升的动防滑验算提升货载时，容易发生滞后滑动，并以正常提升加速时期的动防滑安全系数最小，要求动防滑安全系数。加速段动防滑安全系数最小点：对等重尾绳提升系统为加速段之任意点；对重尾绳提升系统为加速段之终点；对轻尾绳提升系统为加速度之始点。下面要紧验算等重尾绳及重尾绳提升系统加速终了的动防滑安全系数。双容器提升，以提升重物下放空容器之加速段，且导向轮在下降侧防滑最差。1、主加速终了时，上升侧钢丝绳的静张力上式中——自提升开始至主加速度终了容器运行的距离，34.3m。2、主加速终了时，下放侧钢丝绳的静张力3、上升侧运动部分变位质量（kg）4、下放侧运动部分变位质量