弋阳县净水厂工程高大样本施工方案样本

弋阳县净水厂工程高大模板施工专项施工方案江西省建工集团有限责任公司9月弋阳县净水厂工程高大模板施工专项施工方案审批：职务（职称）：审核：职务（职称）：编制：职务（职称）：江西省建工集团有限责任公司9月目录1、工程概况……………………31.1、工程简介1.2、项目概况：2、编制根据：…………………43、施工布置……………………53.1、材料准备3.2、组织设立3.3、技术准备3.4、机具准备4、模板安装……………………64.1、柱模板安装4.2、梁、板模板安装5、模板施工质量规定…………86、模板施工安全规定…………97、梁模板高支撑架构造和施工规定………98、模板工程事故应急预案……………………108.1、概况8.2、机构设立8.3、机构职责8.4、应急救援工作程序8.5、救援办法8.6防止坍塌事故技术办法8.7防止高空坠落事故技术办法9、高大模板钢管架计算书……………………149.1、KL1计算书……………149.2、板高支模计算书……………………271、工程概况1.1、工程简介工程名称：弋阳县净水厂工程工程地点：弋阳县圭峰镇招宾村建设单位：弋阳县建设局设计单位：绍兴市市政设计院有限公司施工单位：广西省建工集团有限公司1.2、项目概况：1.2.1、构造形式：钢筋混凝土剪力墙、框架构造1.2.2、设计概况：弋阳县净水厂设计供水能力为6.0万吨/日。本工程涉及到净水厂厂区内折板絮凝平流沉淀池、V型滤池及反冲洗泵房、清水池、机修间及仓库、加矾加氯间、排水排泥池、机修间及仓库、综合楼、食堂、门卫、围墙及厂区道路、绿化等工程所有土建工程及管线、工艺、供配电及自控等安装工程。重要构（建）筑物如下表内容：构（建）筑物名称单位数量备注进水调节池座1长7M，宽4M折板絮凝平流沉淀池座11座2组；高度3.9mV型滤池及反冲洗泵房座11座2组，泵房1层，池高4m，上层层高4.1m，泵房檐口高度7m,坡屋顶高度9.2m机修间及仓库栋11层，层高4.2m清水池座11座2组，高度4.25m加矾加氯间栋11层，层高6.5m,坡屋顶高度8.5m排水排泥池座1高度5.95m综合楼栋13层，第一层层高4.2M,第二、三层层高3.6M,食堂栋11层，层高3.6M门卫栋11层，层高3.3M本工程支模架体最高建（构）筑物为共1层加矾加氯间（其檐口高度为6.5m,坡屋顶高度8.5m，坡屋面板厚120mm，支模架体最大高度为8.38m）及共1层反冲洗泵房（其檐口高度为7m,坡屋顶高度9.2m，坡屋面板厚120mm，支模架体最大高度为9.08m），支模架高度超过8m，属于规范规定危险性较大分项工程建筑高度；板厚最大为250mm(清水池顶板)、柱最大截面尺寸为500×400mm，最大截面尺寸为200×800mm（加矾加氯间顶板梁:KL1），剪力墙厚为200mm、300mm、350mm、450mm（排水排泥池）。1.2.3、模板采用15mm厚木模板，木枋采用60×1.2.4、模板支撑用Ф48×2.75钢管，Ф12、Ф2、编制根据：（1）弋阳县净水厂工程施工图纸（2）质量手册QWJ/I—（3）程序文献QWJ/II—（4）《砼构造工程施工质量验收规范》（GB50204—）（5）国家现行质量原则和建筑、安装有关施工及验收规范。（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-）；（7）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；（8）《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[]254号（9）《危险性较大分某些项工程安全管理办法》（建质[]87号）；（10）《建筑工程施工质量验收统一原则》GB50300-；（11）类似工程施工经验，高支撑架计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）、《混凝土构造设计规范》GB50010-、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范编制。因本工程梁支架高度过高，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了《施工技术》（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中某些内容。依照国家住房和城乡建设部发布《危险性较大分某些项工程安全管理办法》（建质[]87号）规定，依照计算，某些框支梁集中线荷载不不大于20KN/m、层高不不大于8米，属于高支摸某些，为本方案重点考虑某些，属高支模施工管理范畴，按梁分组最大尺寸进行施工安全验算。本工程支模架体最高建（构）筑物为共1层加矾加氯间（其檐口高度为6.5m,坡屋顶高度8.5m，坡屋面板厚120mm，支模架体最大高度为8.38m）及共1层反冲洗泵房（其檐口高度为7m,坡屋顶高度9.2m，坡屋面板厚120mm，支模架体最大高度为9.08m），支模架高度超过8m，属于规范规定危险性较大分项工程建筑高度，需进行施工安全验算,并组织专家对方案进行论证。3、施工布置3.1、材料准备考虑到本工程为全现浇框架构造，因而模板材料大量采用胶合板模板。木模（拼条），胶合板模板具备不收缩、不翘曲、不开裂、均质、接缝少、周转率高、加工以便等长处。模板支撑及加固系统采用60×80木枋、φ48×2.75钢管、可调节顶托、φ12对拉螺栓等。基本承台、地梁模板设计：本工程基本承台、地梁、底板侧模分别采用MU10，480mm（墙高度≥1.8m）、240（墙高度≥0.5m）mm厚及120mm（墙高度＜0.5m）厚页岩砖胎模，用M5水泥砂浆砌筑，内抹1:2.5水泥砂浆。砌完砖胎模，并待砖胎模达到一定强度后及时回填土方至底板垫层底面标高。3.2、组织设立（1）管理人员组织及职责分工：主任工程师：负责项目部全面技术、质量工作技术负责人：全面负责技术、模板方案编制工作模板技术负责人：1、对模板工程进行技术交底；2、对施工过程进行监控；3、负责模板工程验收土建质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目整治；2、对建材质量进行检查、监控测量员：负责工程所有放线工作、保护控制桩、水准点（2）劳务分包队人员组织及职责分工：项目部技术部技术负责人：1、全面负责技术工作2、负责交底执行状况模板工长；1、对模板加工、安装向工人交底；2、对模板加工安装进行现场指引。质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，贯彻不合格项目整治；2、负责模板工程自检。测量员：配合项目部进行墙柱门窗放线工作。3.3、技术准备项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图内容、规定和特点，与建设、监理共同协商解决，获得一致意见。3.4、机具准备重要机具及工具准备详见下表：名称规格功率数量单头扳手开口宽（MM）17-19，22-24圆盘锯MJ-1063KW2台平刨MB-5033KW2台手电钻4把手提电锯M-651A1.05KW2台手提电刨0.45KW2台压刨MB1065705KW2台手电钻钻头直径12-20MM2把砂轮切割机2台钢管弯曲机2台水准仪2台经纬仪1台水平尺长450/500/550MM钢卷尺100/50/30/5M直尺2-3M工程检测尺2M塞规普通4、模板安装4.1、柱模板安装4.1.1、柱模板设计柱模面板选用915×1830×15㎜胶合板,竖楞及柱箍选用60×80㎜杉木方,对拉螺栓选用φ12、φ14钢筋,其间距、数量分别见下表。柱模板用料参照表面板材料柱子断面柱箍断面柱箍间距竖楞15㎜胶合板1000×10001根φ12螺栓外端采用3型夹500㎜60×80mm杉木方4.1.2安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线→测定标高→找平柱脚→立柱模→加柱箍→支设侧面稳定斜撑→浇捣砼→拆柱模（修整，翻至上一层使用）。4.1.3⑴为保证断面尺寸，在柱断面四个脚用钢筋头埋设在柱边框线上作限位，用水准仪将相邻准点转移到柱钢筋上，以此标高来控制柱模顶标高。⑵柱与梁板接头尺寸精确与否是影响构造外观重要因素，在施工中也是难点之一。一方面在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头与否偏位，对柱施工缝留设较低柱头应加设一道柱箍，防止涨模。⑶在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。⑷清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100×200清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。4.2、梁、板模板安装4.2.1面板选用915×1830×15㎜胶合板,内楞分别选用60×80㎜、木方,对拉螺栓选用φ12钢筋,外龙骨采用φ48×2.75mm双钢管。梁截面B×D=300mm×1000mm~600mm×1500mm，梁支撑立杆横距(跨度方向)l=0.45米，立杆纵距0.45米，内龙骨采用60×80mm木方，间距200mm；别的部位梁支撑立杆横距(跨度方向)l=0.6米，立杆纵距0.9米；楼板立杆纵横向间距为900mm；梁板水平杆步距h=1.50米，最上一层水平杆离板底高度为500mm~750mm。内龙骨采用60×80mm木方，间距300mm。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.75mm。高支模水平杆与下层已施工构造柱采用钢管抱箍拉结，上部水平杆与相邻架体连接。沿支架四周外立面应满足立面规定设剪刀撑；中部可依照需要并依构架框格大小，每隔10--15m设立。4.2.2先按梁板各自规定搭设满堂脚手架→上龙骨、次楞木→梁模安装→楼板面模板安装→→梁板钢筋安装→扫地杆、剪刀撑等加固杆件搭设→梁板混凝土浇筑→养护→混凝土达到拆模强度4.2.3梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置与否对齐，待平板模板安装后，检查并调节标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑稳固。为了深梁绑扎钢筋以便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁钢筋，后装另一侧模板。次梁模板安装，要待主梁模板安装并校正后才干进行。4.2.4平板模板安装时，先在次梁模板两侧板外先弹水平线。水平线标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不导致挥霍现象，大面积配板位置先用原则尺寸整块胶合板对称排列，局限性某些留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力求拼密缝，保证砼表面光滑平整。4.2.5A、模板拆除规定

①不承重或侧压模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。

②承重模板应在与构造或构件同条件养护混凝土试块符合规定期，才干拆除。B、拆模注意事项

①拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模办法及安全办法，在通过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设立警戒线，并有专人监护。禁止硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱局部位置。

②已拆模构造，应在砼达到设计标号后，才容许承受所有设计荷载。当承受施工荷载不不大于计算荷载时，必要通过核算加设暂时支撑。③拆除时不要用力过猛过急，拆下来木料要及时运走、整顿。④拆模程序普通应是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重某些，后拆除承重某些。重大复杂模板拆除，事前应制定拆模方案。⑤拆除跨度较大梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。迅速施工梁和楼板模板，其底模及门架支撑拆除时间应对所有砼强度发展状况分层进行核算，保证下层楼板及梁能安全承载。5、模板施工质量规定5.1、模板及其支撑构造材料、质量，应符合规定和设计规定。5.2、模板及支撑应有足够强度、刚度和稳定性，并不致发生不容许下沉与变形，模板内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。5.3、模板安装后应仔细检查各部构件与否牢固，在灌溉砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。5.4、固定在模板上预埋件和预留洞口均不得漏掉，安装必要牢固，位置精确。5.5、现浇整体式构造模板安装容许偏差，应符合下表规定：现浇构造模板安装容许偏差项次项目容许偏差(mm)1轴线位置柱、梁52底模上表面标高+2，53截面内部尺寸柱、墙、梁+2，-54层高垂直（每层垂直度）35相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）56、模板施工安全规定6.1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开部件和模板运走，防止坠落伤。6.2、拆模时应搭设脚手板。6.3、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌办法。6.4、拆模前应制定拆模程序，拆模办法及安全办法，禁止硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱局部位置。

6.5、模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除模板切不可高，抛下，以免伤人及损伤模板。6.6、进入现场，必要戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，对的地使用个人劳动保护用品；6.7、拆除模板普通用长撬棍，不容许站在正在拆除板下。6.8、二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。传递模板时，工具应用运送工具或绳子系牢后升降不得乱扔。7、梁模板高支撑架构造和施工规定除了要遵守《扣件架规范》有关规定外，还要考虑如下内容7.1、模板支架构造规定：a.立杆之间必要按步距满设双向水平杆，保证两方向足够设计刚度；7.2.立杆步距设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大变步距设立，但变化不要过多；c.高支撑架步距不超过1.5m，最上一层水平杆离板底高度为500mm~750mm。7.3.整体性构造层设计：a.单水平加强层可以每4--6米沿水平构造层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要不不大于水平框格总数1/3；b.在任何状况下，高支撑架顶部和底部（扫地杆设立层）必要设水平加强层。7.4.剪刀撑设计：a.沿支架四周外立面应满足立面规定设剪刀撑；b.中部可依照需要并依构架框格大小，每隔10--15m设立。7.5.顶部支撑点设计：a.梁底立杆顶部设立可调节顶托，其距离支架顶层横杆高度不适当不不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应接近立杆，且不适当不不大于200mm；7.6.支撑架搭设规定：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同框格层中设立；b.保证立杆垂直偏差和横杆水平偏差不大于《扣件架规范》规定；c.保证每个扣件和钢管质量是满足规定，每个扣件拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形；d.地基支座设计要满足承载力规定。7.7.施工使用规定：a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对浮现超过最大荷载要有相应控制办法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发现下沉、松动和变形状况及时解决。8、模板工程事故应急预案8.1、概况本工程施工极也许发生高空坠落、顶架坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述也许发生高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急状况应急准备和响应。8.2、机构设立为对也许发生事故可以迅速反映、求助，项目部成立应急求助小组。由项目总指挥黄前湖任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。详细架构见下表：应急救援领导小组组组长项目经理副组长副组长技术负责人组组员安全员质检员施工员材料员栋号长班组长安全员质检员施工员材料员栋号长班组长当施工时发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。8.3、机构职责8.3.1、负责制定事故防止工作有关部门人员应急救援工作职责。8.3.2、负责突发事故防止办法和各类应急救实行准备工作，统一对人员，材料物资等资源调配。8.3.3、进行有针对性应急救援应变演习，有筹划区别任务，明确责任。8.3.4、当发生紧急状况时，及时报告公司应急救援领导小组并及时采用救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告本地部门，获得政府及有关部门协助。8.4、应急救援工作程序8.4.1、当事故发生时小构成员及时向组长报告，由组长及时上报公司，必要时向本地政府有关部门报告，以获得政府部门协助。8.4.2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故解决调查工作。8.4.3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场其他成员作为暂时现场救援负责人负责现场救援指挥安排。8.4.4、项目部指定陈育正负责事故材料收集、记录、审核和上报工作，并严格遵守事故报告真实性和时效性。8.5、救援办法8.5.1、高空坠落应急救援办法：8.5.1.1、现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”8.5.1.2、仔细观测伤员神志与否苏醒、与否昏迷、休克等现象，并尽量理解伤员落地身体着地部位，和着地部位详细状况。8.5.1.3、如果是头部着地，同步伴有呕吐、昏迷等症状，很也许是颅脑损伤，应当迅速送医院急救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免导致颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员生命安全。8.5.1.4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有也许导致脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同步同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。8.5.2、地当发生高支模坍塌事故时，及时组织人员及时急救，防止事故扩大，在有伤亡状况下控制好事故现场；8.5.2.1、8.5.2.2、8.5.2.3、8.5.2.4、8.5.3、当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急后来及时送医院治疗。8.5.3.1、8.5.3.2、8.5.3.3、8.5.3.4、⑸预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量重要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于急救伤员4止血急救包4个用于急救伤员5手电筒6个用于停电时照明求助6应急灯6个用于停电时照明求助7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求助8.6防止坍塌事故技术办法⑴模板作业前，按设计单位规定，依照施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织关于部门验收，经验收合格签字后，方可作业。⑵模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基本应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统沉降量。支撑立柱基本为泥土地面时，应采用排水办法，并加设满足支撑承载力规定垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。⑶模板作业时，指定专人指挥、监护，浮现位移时，必要及时停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。⑷楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。⑸装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。⑹安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m。⑺拆模间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、崩塌伤人。8.7防止高空坠落事故技术办法⑴高支模工程应按有关规定编制施工方案，经公司技术部及分管技术公司领导审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等关于部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设立安全防护设施。模板及其支撑体系施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算规定。⑵所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应根据关于规定接受专门安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备，应按规定对作业人员进行有关安全技术交底。⑶高处作业人员应通过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格安全帽、安全带等必备安全防护用品，作业人员应按规定对的佩戴和使用。⑷安全带使用前必要通过检查合格。安全带系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺地方接触，以防摩擦割断。⑸项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。⑹已支好模板楼层四周必要用暂时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。⑺高处作业前，应由项目分管负责人组织关于部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要暂时拆除或变动安全设施，应经项目分管负责人审批签字，并组织关于部门验收，经验收合格签字后，方可实行。9、高大模板钢管架计算书加矾加氯间，其檐口高度为6.5m,坡屋顶高度8.5m，坡屋面板厚120mm，最大梁截面200×800mm（KL1），支模架体最大高度为8.38m。9.1、KL1计算书。9.1.1、参数信息9.1.1.1、模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.20；梁截面高度D(m):0.8混凝土板厚度(mm):120；立杆梁纵、横向间距La(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；水平杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.5-0.8=7.3；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.45；采用钢管类型为Φ48×2.75；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；9.1.1.2、荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.09.1.1.3、材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：8500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：10.0；9.1.1.4、梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：15.0；9.1.1.5、梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓竖向根数：1；穿梁螺栓竖向距板底距离为：400mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×2.75；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；KL19.1.9.1.2.1强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值:其中γ--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土初凝时间，取4.000h；T--混凝土入模温度，取35.000℃；V--混凝土浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别为35.7kN/m2、19.2.00kN/m2，取较大值36.00kN/m2作为本工程计算荷载。9.1.面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）根数为5根。面板按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。面板计算简图(单位：mm)面板计算简图(单位：mm)9.1.3跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板最大弯距(N.mm)；W--面板净截面抵抗矩，W=30×1.0×1.0/6=5.0cm3；[f]--面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按如下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上侧压力，涉及:新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×0.3×24×0.9=7.78kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=7.78+0.756=8.532kN/m；计算跨度(内楞间距)：l=300mm；面板最大弯距M=0.1×8.532×3002=7.68×104N.mm；经计算得到，面板受弯应力计算值：σ=7.68×104/1.62×104=4.74N/mm2；面板抗弯强度设计值：[f]=10N/mm2；面板受弯应力计算值σ=4.74N/mm2不大于面板抗弯强度设计值[f]=10N/mm2，满足规定！9.1.3q--作用在模板上侧压力线荷载原则值：q=24×0.3=7.2N/mm；l--计算跨度(内楞间距)：l=300mm；E--面板材质弹性模量：E=8500N/mm2；I--面板截面惯性矩：I=30×1.5×1.5×1.5/12=8.44cm4；面板最大挠度计算值：ω=0.677×7.2×3004/(100×8500×0.844×105)=0.55mm；面板最大容许挠度值:[ω]=l/250=300/250=1.2mm；面板最大挠度计算值ω=0.55mm不大于面板最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足规定！9.1.49.1.4内楞(木或钢)直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×802×2/6=128cm3；I=60×803×2/12=512cm4；内楞计算简图9.1.4强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞最大弯距(N.mm)；W--内楞净截面抵抗矩；[f]--内楞强度设计值(N/mm2)。按如下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞荷载，q=(1.2×24×0.85+1.4×2×0.85)×0.43=11.55kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：l=425mm；内楞最大弯距：M=0.1×11.55×425.002=2.09×105N.mm；最大支座力:R=1.1×11.55×0.425=5.40kN；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值σ=2.09×105/1.67×105=1.25N/mm2；内楞抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.25N/mm2不大于内楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足规定！9.1.4.1.2其中E--面板材质弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上侧压力线荷载原则值：q=24×0.425=10.2N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=425mm；I--面板截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞最大挠度计算值：ω=0.677×10.2×4304/(100×10000×5.12×106)=0.046mm；内楞最大容许挠度值：[ω]=425/250=1.7mm；内楞最大挠度计算值ω=0.046mm不大于内楞最大容许挠度值[ω]=1.7mm，满足规定！9.1.4外楞(木或钢)承受内楞传递集中力，取内楞最大支座力5.489kN,按照集中荷载作用下持续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图9.1.4.2.1其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞最大弯距(N.mm)；W--外楞净截面抵抗矩；[f]--外楞强度设计值(N/mm2)。依照持续梁程序求得最大弯矩为M=0.1×8.532×0.452=1.73N.mm外楞最大计算跨度：l=450mm；经计算得到，外楞受弯应力计算值：σ=1.73×106/8.98×103=192.65N/mm2；外楞抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2；外楞受弯应力计算值σ=192.65N/mm2不大于外楞抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！9.1.4.2.2依照持续梁计算得到外楞最大挠度为0.985mm外楞最大容许挠度值：[ω]=450/400=1.12mm；外楞最大挠度计算值ω=0.985mm不大于外楞最大容许挠度值[ω]=1.12mm，满足规定！9.1.5、穿梁螺栓计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；穿梁螺栓所受最大拉力：N=24×0.3×0.45=3.24kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受最大拉力N=3.24kN不大于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足规定！9.1.6、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=450×15×15/6=1.69×104mm3；I=450×15×15×15/12=1.27×105mm9.1.6按如下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=250.00mm；q--作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2×（24.00+1.50）×0.9×0.8×0.2=4.4kN/m；模板构造自重荷载：q2:1.2×0.35×0.9×1.20=0.45kN/m；振捣混凝土时产生荷载设计值：q3：1.4×2.00×0.3×0.90=0.756kN/m；q=q1+q2+q3=4.4+0.45+0.756=5.6kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×5.6×0.22=0.0224kN.m；σ=0.0224×106/1.69×104=1.33N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.33N/mm2不大于梁底模面板抗压强度设计值[f]=10N/mm2，满足规定！9.1.6.2依照《建筑施工计算手册》刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.8+0.35）×0.9=18.7KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=200.00mm；E--面板弹性模量：E=8500.0N/mm2；面板最大容许挠度值:[ω]=300.00/250=1.200mm；面板最大挠度计算值：ω=0.677×18.7×/(100×8500×1.27×105)=0.19mm；面板最大挠度计算值：ω=0.19mm不大于面板最大容许挠度值:[ω]=300/250=1.2mm，满足规定！9.1.7、梁底支撑计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。9.7.1、荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.8×0.2=4.1kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×（0.9+2×1.2)=1.155kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；9.1.7.2、静荷载设计值q=1.2×4.1+1.2×1.155=6.3kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.35=1.89kN/m；钢管按照三跨持续梁计算。本算例中，钢管截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.49cm3I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载设计值最不利分派弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=6.3+1.89=8.2kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×8.2×0.45×0.45=0.17kN.m；最大应力σ=M/W=0.17×106/4490=38N/mm2；抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；钢管最大应力计算值38N/mm2不大于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足规定!钢管抗剪验算：最大剪力计算公式如下:截面抗剪强度必要满足:其中最大剪力：V=0.6×8.2×0.45=2.2kN；钢管截面面积矩查表得A=424.000mm2；钢管受剪应力计算值τ=2×2200/424.000=10.4N/mm2；钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；钢管受剪应力计算值10.4N/mm2不大于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足规定!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:q=6.3+1.155=7.5kN/m；钢管最大挠度计算值ω=0.677×7.5×4504/(100×206000×10.78×104)=0.1mm；钢管最大容许挠度[ω]=600/250=2.4mm；钢管最大挠度计算值ω=0.1mm不大于钢管最大容许挠度[ω]=2.4mm，满足规定！9.1.7.3、支撑钢管按照简支梁计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.80×0.2=4.1kN/m2；(2)模板自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(4.1+0.350)+1.4×4.500=11.64kN/m2；通过持续梁计算得到：支座反力RA=RB=1.19kN，中间支座最大反力Rmax=4.77kN；最大弯矩Mmax=0.5724kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.628mm；支撑钢管最大应力σ=0.5724×106/4490=127.48N/mm2；支撑钢管抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管最大应力计算值127.48N/mm2不大于支撑钢管抗压设计强度205.0N/mm2,满足规定!9.1.8纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。9.1.9按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到R=4.47kN；R<12.80kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！9.1.10立杆稳定性计算公式9.1.10其中N--立杆轴心压力设计值，它涉及：横杆最大支座反力：N1=1.19kN；脚手架钢管自重：N2=1.2×0.132×3.95=0.626kN；楼板混凝土模板自重：N3=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.35=0.265kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.2×0.2×(0.8+24.00)=1.25kN；N=1.19+0.626+0.265+1.25=3.33kN；φ--轴心受压立杆稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式计算成果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=6091/(0.209×424)=68.73N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=68.73N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.035；上式计算成果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.035×(1.5+0.1×2)=2.053m；Lo/i=2053.3365/15.9=129.15；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.417；钢管立杆受压应力计算值；σ=6091/(0.417×424)=34.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=34.5N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！9.1.10其中N--立杆轴心压力设计值，它涉及：梁底支撑最大支座反力：N1=4.47kN；脚手架钢管自重：N2=1.2×0.132×(8.5-0.8)=1.22kN；N=4.47+1.22=5.7kN；φ--轴心受压立杆稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.167；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式计算成果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=5056/(0.205×424)=58.17N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=58.17N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.035；上式计算成果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.035×(1.5+0.1×2)=2.053m；Lo/i=2053.3365/15.9=129；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.417；钢管立杆受压应力计算值；σ=5056/(0.417×424)=28.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=28.6N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！由于立杆全支撑在原土夯实后做100mm厚砼地面上，其承载力原则值为4.0KN/m2，依照以上计算成果；钢管立杆轴心压力设计值(kN)：N=5.7kN；每平方荷载值为5.7×0.9×0.9/4=1.15KN/m2<4.0KN/m2，故原土夯实后做100mm厚砼地面满足高支模承载力规定。9.2、板高支模计算书9.2.1、参数信息9.2.1.1、板模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):20.0；采用钢管(mm):Φ48×2.75；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件保养状况，扣件抗滑承载力系数:0.75；板底钢管间隔距离(mm):300.00；9.2.1.2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载原则值(kN/m2):1.000；9.2.1.3、材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):8500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):10；9.2.1.4、楼板参数楼板计算厚度120.0mm图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨持续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.42/6=32.667cm3；I=100×1.43/12=22.867cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。面板计算简图9.2.2、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1=25.5×0.2×1+0.5×1=5.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×1=1kN/m；9.2.3、计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×5.6+1.4×1=8.12kN/m最大弯矩M=0.1×8.12×3002=73080N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=73080/32666.667=2.24N/mm2；面板抗弯强度设计值[f]=10N/mm2；面板最大应力计算值为2.24N/mm2不大于面板抗弯强度设计值10N/mm2,满足规定!9.2.4、挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.56kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×5.6×3004/(100×8500×22.867×104)=0.16mm；面板最大容许挠度[ν]=300/250=1.2mm；面板最大挠度计算值0.16mm不大于面板最大容许挠度1.2mm,满足规定!9.2.5、纵向支撑钢管计算纵向支撑钢管按照均布荷载下持续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm49.2.5.1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1=25.5×0.3×0.12+0.5×0.3=1.07kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=1×0.3=0.3kN/m；9.2.5.2、纵向支撑钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1=1.2×q1=1.2×1.07=1.284kN/m；活荷载：q2=1.4×0.3=0.42kN/m；最大弯矩Mmax=(0.1×1.284+0.117×0.42)×12=0.18kN·m；最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力N=(1.1×1.248+1.2×0.42)×1=1.88kN；纵向支撑钢管最大应力计算值σ=M/W=0.188×106/4490=41.9N/mm2；纵向支撑钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；纵向支撑钢管最大应力计算值为54.57N/mm2不大于纵向支撑钢管抗压强度设计值205.0N/mm2,满足规定！9.2.5.3、挠度计算最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度计算公式如下:νmax=0.677