塔吊基础专项施工方案样本

梅里春天公寓工程塔吊基础安全专项施工方案编制人：职务（称）审核人：职务（称）批准人：职务（称）浙江秀州建设有限公司年月日目录TOC\o"1-1"\h\u10386一、工程概况 332336二、编制根据 324730三、塔机基本设计概况 410011四、塔机基本持力层选取 4935五、选用塔吊重要性能 613639六、质量保证办法 81104七、安全保证办法 932364八、寻常维护和保养 1024993九.应急预案 1028122十、塔机基本计算书 1311205十一、附图 错误！未定义书签。塔吊基本专项施工方案一、工程概况建设单位：嘉兴市吉恩仕置业有限公司设计单位：浙江鸿翔建筑设计有限公司监理单位：浙江子城工程管理有限公司勘察单位：浙江恒欣建筑设计股份有限公司施工总承包单位：浙江秀州建设有限公司本工程为梅里春天公寓，位于嘉兴市秀洲区王店镇花园路西侧陆塔港南侧。总建筑面积约76245.01㎡，重要涉及1~14#楼及1#地下车库配电房工程。其中1#-7#楼为框架构造6层，8#-10#楼为框架构造9层，11#-14#楼为框架构造10层，配电房为框架构造1层，地下室为框架构造地下1层。设计使用年限50年，设计±0.000为黄海5.200m。二、编制根据1、浙江省化工工程地质勘察院《岩土工程勘察报告书》2、《塔式起重机混凝土基本工程技术规程》JGJ/T187-3、《浙江省固定式塔式起重机基本技术规程》（DB33/T1053-）4、《塔式起重机安全规程》（GB5144-）5、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-）6、《起重吊运指挥信号》(GB5082-1985）7、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-）8、《建筑施工安全检查原则》（JGJ59--）9、《建筑桩基技术规范》（JGJ94--）10、《建筑地基本设计规范》（GB50007-）11、《混凝土构造设计规范》（GB50010-）12、《混凝土构造工程施工及验收规范》GB50204-13、《钢构造设计规范》（GB50017-）14、《钢筋焊接与验收规程》（JGJ18-）15、安全建监法[]33号文献16、本工程施工组织设计17、建设部《塔式起重机拆装管理暂行规定》18、《浙江省建设工程塔式起重机安装拆卸管理暂行规定》19、《先张法预应力混凝土管桩》图集浙G2220、浙江虎霸建设机械有限公司QTZ80（H5810）自升塔式起重机使用阐明书21、江苏巨神集团无锡市巨神起重机有限公司QTZ40自升塔式起重机使用阐明书21、浙江秀州建设有限公司公司原则三、塔机基本设计概况场地共设立1#、2#、3#、4#、5#塔吊5台塔式起重机施工。本工程地质状况,详地质勘察报告，本工程塔吊基本桩持力层为6-1层粘土。塔基有关标高均为黄海高程。1、塔吊布置概况为解决施工中材料运送，依照工程工期和施工现场状况，决定安装塔吊5台，1#塔吊布置在1#楼南侧地下车库C-D/37-38轴，2#塔吊布置在3楼南侧地下车库B-C/13-14轴，3#塔吊布置在8#楼南侧地下车库M-N/37-38轴，4#塔吊布置在7#楼南侧7-H/7-22~7-24轴，5#塔吊布置在9#楼南侧地下车库N-P/12-13轴，详细位置详见塔吊基本定位图。2、技术性能及参数塔吊最大臂长及高度如下：塔吊编号臂长初装高度总高度1#58米约28米约28米2#58米约25米约25米3#44米约31米约31米4#58米约31米约31米5#58米约33米约33米塔吊采用桩承台基本，1#、3#、4#、5#塔吊基本平面尺寸5m×5m，基本承台厚1.2m，2#塔吊基本平面尺寸4.5m×4.5m，基本承台厚1m。塔吊基本砼采用C35。桩基本采用预应力管桩，桩心距：3800×3800mm（2#塔吊3500×3500mm），有效桩长19m，桩端进入6-1层粘土层。塔吊穿地下室楼板处采用楼板混凝土后浇方式留出预留洞口，并在该部位楼板钢筋按照设计及施工规范洞口加强筋规定布置洞口加强钢筋，待塔机拆除后再封闭洞口，为减小此位置楼板施工荷载，禁止在洞口周边3m范畴内堆放施工材料，并且该部位支模架待塔机拆除洞口封闭后再拆除。塔机基本持力层选取依照浙江恒欣建筑设计股份有限公司《嘉兴吉恩仕置业有限公司王店梅里春天项目）》勘察报告对拟建建筑物特性，结合场地工程地质条件，塔吊桩范畴内土层重要有：（别的有关土层详勘察报告）第①层素填土（mlQ43）：该层全场分布，揭露层厚0.40～1.90米，层底标高1.15～2.78米。灰褐色，松散、局部稍密。含植物根茎，呈粉质粘土性。第②层粉质粘土（al-lQ43）：该层全场分布，揭露层厚0.80～2.50米，层底标高-0.20～0.94米。灰黄色，软塑、局部可塑，含铁质氧化物、云母屑，干强度中档，中档～高压缩性，中档韧性，摇振反映无，较有光泽。第③层淤泥质粉质粘土(mQ42)：该层全场分布，揭露层厚1.60～4.50米，层底标高-4.22～-1.53米。灰色，流塑，局部夹薄层稍密粉土，具有机质、云母屑，干强度中档，高压缩性，中档韧性，摇振反映无，稍有光泽。第④-1层粘土（al-lQ41）：该层全场分布，揭露层厚1.50～6.40米，层底标高-7.93～-4.71米。灰绿色、灰黄色，可塑～硬塑，局部为粉质粘土，含铁质氧化物，干强度高～中档，中档压缩性，高～中档韧性，摇振反映无，切面光滑。第④-2层粘质粉土夹粉质粘土（alQ41）：该层大部地段有分布，西部局部缺失，分布区揭露层厚1.40～5.40米，层底标高-11.31～-6.62米。灰黄色，稍密、局部中密，湿，局部夹层状软塑粉质粘土，含铁质氧化物、大量云母屑，干强度低～中档，中档压缩性，低～中档韧性，摇振反映慢，无光泽。第④-3层粉质粘土（al-lQ41）：该层全场分布，揭露层厚2.30～8.50米，层底标高-15.19～-11.74米。灰黄色，软塑、局部可塑，含铁质氧化物、云母屑，干强度中档，中档压缩性，中档韧性，摇振反映无，较有光泽。第⑤层淤泥质粉质粘土（mQ41）：该层重要分布于场地东部，分布区揭露层厚0.70～5.20米，层底标高-19.29～-13.83米。灰色，流塑，具有机质、云母屑，干强度中档，高压缩性，中档韧性，摇振反映无，稍有光泽。第⑥-1层粘土（al-lQ32-2）：该层全场分布，层厚3.00～7.30米，层底标高-22.79～-19.06米。黄绿色、灰黄色，硬塑、局部可塑，局部为粉质粘土，含铁质氧化物，干强度高～中档，中档压缩性，高～中档韧性，摇振反映无，切面光滑。依照上述工程地质条件，结合塔吊自身状况，拟定本工程塔基持力层为6-1层粘土层，有关塔基下基本土质参数如下。1#塔吊：桩顶标高-2.85m，桩底标高-18.85m，有效桩长16m。依照浙江省浙中地质工程勘察院提供《岩土工程勘察报告书》J32钻探孔土层地质，地质参数详见下表：土名称土层厚度li(m)侧阻力特性值qsia(kPa)端阻力特性值qpa(kPa)抗拔系数承载力特性值fak(kPa)11.4000.7031.6700.7653-a7.11300.7904-25.61300.714054.11000.71006-12.73314000.72202#塔吊：桩顶标高-2.85m，桩底标高-18.85m，有效桩长16m。依照浙江省浙中地质工程勘察院提供《岩土工程勘察报告书》Z13钻探孔土层地质，地质参数详见下表：土名称土层厚度li(m)侧阻力特性值qsia(kPa)端阻力特性值qpa(kPa)抗拔系数承载力特性值fak(kPa)11.4000.7021.81300.79031.6700.7654-14.62500.71604-251300.714054.41000.71006-15.83314000.7220单桩竖向承载力计算参数表层序岩土名称建议值地基承载力特性值预应力管桩钻孔灌注桩抗拔系数特性值特性值桩侧土侧阻力桩端土端阻力桩侧土侧阻力桩端土端阻力fakqsaqpaqsaqpaλ(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)1素填土2粉质粘土8511100.703淤泥质粉质粘土70870.604-1粘土16025700230.804-2粘质粉土夹粉质粘604-3粉质粘土12018550160.705淤泥质粉质粘土9012110.606-1粘土180301400275000.80五、选用塔吊重要性能塔吊编号2#1#3#4#5#塔吊型号QTZ40QTZ80生产厂家无锡巨神浙江虎霸建设机械桩直径（管桩）PS-A-400-220-15,4PS-A-400-220-15,4桩长度19m19m桩顶标高0.25m0.05m-1.052.4-1.05承台尺寸4500mm×4500mm×1000mm5000mm×5000mm×1200mm承台底标高-3m0.00m-1.12.35-1.1承台面标高-1.2m1.2m0.13.550.1承台配筋面筋双向三级钢18@150，底筋双向三级钢18@150，拉筋一级钢14@300地勘孔J62J65J35J49Z32注：为黄海高程。本次选用塔吊塔式起重机为水平臂架、小车变幅、上回转自升式多用途塔机，QTZ80臂长为58米，QTZ40臂长44米。最大起重量为6吨，重要特点为：（1）塔吊与承台连接方式采用预埋螺栓连接（1#塔吊预埋地下节连接）。（2）上部采用液压顶升来实现增长或减少塔身原则节，使塔机能随着建筑物高度变化而升高或减少，同步塔机起重能力不因塔机升高而减少。（3）起重机构采用远级比三速电机驱动，液力推杆制动器和ZQ型减速箱，能实现重载低速，轻载高速。最高速度可达80m/min。小车牵引机构牵引小车在水平臂上变幅，具备良好安装就位性能；回转机构采用行星减速机，配备液力偶合器。采用先进变频调速方案，承载能力高，制动平稳，工作可靠。阐明：安装附着架前，塔吊最大工作高度40m，超过此高度必要依照使用阐明书安装附着架。塔机固定在基本上，在塔机未采用附着装置前，对基本产生载荷值。在这种状况下，基本所受载荷最大。P基本所受垂直力KNH1,H2基本所受水平力KNM1基本所受倾翻力矩KN.MM3基本所受扭矩KN.M虎霸塔机计算参数：工况Fv（KN）Fh（KN）M1（KN.m）非工作43473.51796工作51424.51252巨神塔机计算参数：工况Fv（KN）Fh（KN）M1（KN.m）非工作26043910工作32014756六、质量保证办法（一）预制桩质量保证办法（1）成品控制1.预应力混凝土管桩起吊，堆放，运送应符合规范规定。2．预应力混凝土管桩起吊，起吊位置应符合并满足设计规定。3.管桩吊运，采用端钩吊法。吊扣水平夹角不不大于60度，下桩时应轻起轻放，禁止碰撞，滚落。4.预应力混凝土管桩，其桩身强度必要达到100%方可运送进场。5.预应力混凝土管桩，依照提供管桩资料，逐渐进行检查验收，对检查成果不合格桩坚决予以退回。6.对进场管桩进行外观检查和外观尺寸检测，如有裂缝、漏浆、麻面、露筋、外观尺寸偏差不符合规范规定等状况管桩坚决予以退回。（2）施工过程控制1.桩位控制1）桩位测方、复核与保护。2)施放桩位位置全用石灰线圈出，禁止车辆压，导致偏位。石灰圈直径为400mm同桩直径。3)桩机就位后由专业人员负责核对桩位，桩号。防止桩机就位后偏差，以免导致桩位错压或漏压状况。2．桩身入土垂直控制1）吊桩就位，运用现场配备25 T汽车吊，配合桩机完毕压桩工作。对吊桩过程中再次对管桩外观进行检查，如发既有裂缝或微裂缝应及时停住，放在远离管桩堆放处，当天退货。2）在桩就位后，运用经纬仪对桩身垂直度进行校正，压桩过程中，随时进行桩身垂直度观测，发现异常状况，如桩身突然倾斜过大时应立即停止，及时解决问题，以免由于桩身垂直度过大导致偏位、断桩导致不必要损失。3）桩身垂直度规定在沉桩过程中边观测边校正，保证桩身入土垂直度符合并满足规范规定。3．桩顶标高控制运用水准仪，依照设计桩顶标高，拟定送桩长度，以控制标高。承台施工质量保证办法1、做好施工前技术交底工作，规定每一位施工人员在掌握施工办法、质量保证办法和施工规定同步，还必要有足够质量意识。认真执行质量自检、互检、交接验收制度。2、承台底标高、尺寸严格按照设计标高放样拟定。3、砼浇捣前对钢筋进行隐蔽验收。4、与塔机生产厂家联系，对的预埋预埋件。5、砼基本应能承受20MPa压力后方可安装塔吊。6、混凝土基本表面应校平，平面度误差不大于1/500。7、承台砼标号为C35，预埋螺栓组周边混凝土充填率必要达到95%以上。8、塔吊基本接地：防雷接地体采用4*40mm镀锌扁铁与塔基钢筋主筋焊接，另一端接地极采用2.5m长L50*5角钢焊接，接地电阻控制≤4欧姆。七、安全保证办法1、由于本工程1#、2#、5#塔吊处在地下室内，须预留孔洞，孔洞围护采用钢管搭设进行临边围护，需对预留洞口处钢筋做加强解决，并做好防水办法。2、定期对塔吊基本进行沉降观测和倾斜测量。3、如施工工期较长，需依照实际状况定期对格构柱进行防锈解决。4、塔吊安拆方案由具备相应资质专业施工单位编制并负责实行。八、寻常维护和保养8.1机械设备维护与保养机械制动器应经常进行检查和调节制动瓦和制动轮间隙，以保证制动灵活可靠，其间隙在0.5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有污物即用汽油洗净。减速箱、变速箱、外啮合齿轮等某些润滑按照润滑指标进行添加或更换。要注意检查各部钢丝绳有无断丝和松股现象，如超过关于规定，必要及时换新。经常检查各部联结状况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查紧松度，所有联结销轴必要带有开口销，并需张开。安装、拆卸和调节回转机构时，要注意保证回转机构与行星减速器中心线与回转大齿轮圈中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈啮合面不不大于70%，啮合间隙要适当。8.2金属构造维护与保养在运送中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏。在有效期间，必要定期检修和保养，以防锈蚀。经常检查构造联接螺栓，焊缝以及构件与否损坏、变形和松动。8.3塔吊沉降、垂直度测定及偏差校正塔吊基本沉降观测每半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。当塔基浮现沉降，垂直度偏差超过规定范畴时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四方缆紧，在保证安全前提下才干起顶塔身。九.应急预案A：高空坠落事故应急准备和预案1、应急准备1.1组织机构及职责1.1.1高处坠落事故应急准备和响应领导小组1.1.2高处坠落事故应急处置领导小组负责对项目突发高处坠落事故应急解决。1.2培训和演习项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按高处坠落事故“应急预案”规定进行模仿演习。各成员按其职责分工，协调配合完毕演习。1.2.1应急物资准备、维护、保养1.2.2应急物资准备：简易单架、跌打损伤药物、包扎纱布。各种应急物资要配备齐全并加强寻常管理。1.3防坠落办法高空作业人员必要持证上岗，通过培训、交底、安装人员必要系安全带，交底时按方案规定结合施工现场作业条件和队伍状况做详细交底，并拟定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要及时整治要建立登记、整治检查，定人、定办法，定期完毕，在隐患没有消除前必要采用可靠防护办法，如有危及人身安全紧急险情，应及时停止作业2、应急预案（详见应急预案专项施工方案）2..1一旦发生高空坠落事故由安全员组织急救伤员，由安装负责人打电话“120”给急救叫中心，由施工员保护好现场防止事态扩大。其她义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，施工员和保安协助送伤员到医院做救护工作，如有轻伤或休克人员，现场安全员组织暂时急救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力急救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。2.2解决程序2.2.1查明事故因素及负责人。2.2.2制定有效防范办法，防止类似事故发生。2.2.3对所有员工进行事故教诲。2.2.4宣布事故解决成果。2.2.5以书面形式向上级报告。B：倾覆事故应急准备与预案应急救援组织及职责：由公司总经理担任总指挥，负责组织全公司应急救援；在总经理领导和授权下，详细负责事故现场人员救护工作和急救工作及急救方案编制，统一调配关于人员设备、车辆供现场使用。并负责对外和对内联系工作，安全施工调查取证工作1、应急准备1.1组织机构及职责1.1.1倾覆事故应急准备和响应领导小组1.1.2倾覆事故应急处置领导小组负责对项目突发倾覆事故应急解决。1.2培训和演习项目部安全员负责主持、组织项目部每年进行一次按倾覆事故“应急预案规定进行模仿演习。各成员按其职责分工，协调配合完毕演习。1.3应急物资准备、维护、保养1.3.1应急物资准备：简易单架、跌达损伤药物、包扎纱布。1.3.2各种应急物资要配备齐全并加强寻常管理。1.4防止办法1.4.1为防止事故发生，塔吊必要由具备资质专业队伍安装，司机必要持证上岗，安装完毕后经技术监督局验收合格后方可投入使用。1.4.2机手操作时，必要严格按操作规程操作，不准违章作作业，严格执行“十不吊”，操作前必要有安全技术交底记录，并履行签字手续。1.4.3所有架体平台，搭设好后，必要经各方专业技术人员验收签字后，投入使用。2、应急塔吊倾覆事故2.1如果有塔吊倾覆事故发生，一方面由旁观者在现场高呼，提示现场关于人员及时告知项目经理，由项目负责人拨打应急救护电话“120”，告知关于部门和附近医院，到现场救护，现场总指挥由项目经理担任，负责全面组织协调工作，项目负责人亲自带领关于施工员及劳务班组负责人，分别对事故现场进行急救，如有重伤人员由施工员负责送外救护，电气施工员先切断有关电源，防止发生触电事故，门卫值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员。2.2救援：施工员等人员协助总施工对现场清理，抬运物品，及时急救被砸人员或被压人员，最大限度减少重伤限度，如有轻伤人员可采用简易现场救护工作，如包扎、止血等办法，以免导致重大伤亡事故。2.3事故后解决工作2.3.1查明事故因素事故负责人。2.3.2写出书面报告，涉及事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、工种、受伤部位、受伤限度。2.3.3制定或修改关于办法，防止此类事故发生。2.3.4组织所有人进行事故教诲。2.3.5向全体人员宣读事故成果及对负责人解决意见。十、塔机基本计算书1#塔吊基本计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80塔机独立状态最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态计算高度H(m)40塔身桁架构造方钢管塔身桁架构造宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基本荷载原则值工作状态塔机自重原则值Fk1(kN)434起重荷载原则值Fqk(kN)80竖向荷载原则值Fk(kN)514水平荷载原则值Fvk(kN)24.5倾覆力矩原则值Mk(kN·m)1252非工作状态竖向荷载原则值Fk'(kN)434水平荷载原则值Fvk'(kN)73.5倾覆力矩原则值Mk'(kN·m)17962、塔机传递至基本荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×434＝585.9起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×80＝108竖向荷载设计值F(kN)585.9+108＝693.9水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×24.5＝33.075倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1252＝1690.2非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×434＝585.9水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×73.5＝99.225倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×1796＝2424.6三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.2承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.8承台宽向桩心距ab(m)3.8承台参数承台混凝土级别C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配备暗梁否承台底标高d1(m)0基本布置图承台及其上土自重荷载原则值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN承台及其上土自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×750=900kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m1、荷载效应原则组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN荷载效应原则组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4+(1796+73.5×1.2)/5.374=646.613kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4-(1796+73.5×1.2)/5.374=-54.613kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4+(2424.6+99.225×1.2)/5.374=844.803kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4-(2424.6+99.225×1.2)/5.374=-101.853kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力空心方桩预应力空心方桩边长lb(mm)400预应力空心方桩内径dl(mm)220桩混凝土强度级别C60桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩有效长度lt(m)19桩端进入持力层深度hb(m)1地基属性地下水位至地表距离hz(m)0自然地面标高d(m)3.13与否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.5土名称土层厚度li(m)侧阻力特性值qsia(kPa)端阻力特性值qpa(kPa)抗拔系数承载力特性值fak(kPa)11.2000.7021.31100.78532.6800.6704-15.4257000.81604-22.5206000.61304-34.1185500.712052.41200.6906-15.12014000.81801、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=4lb=4×0.4=1.6mhb/lb=1×1000/400=2.5<5λp=0.16hb/lb=0.16×2.5=0.4空心方桩桩端净面积：Aj=lb2-πd12/4=0.42-3.14×0.222/4=0.122m2空心方桩敞口面积：Ap1=πd12/4=3.14×0.222/4=0.038m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(1.97×70+0.53×160)/2.5=222.7/2.5=89.08kPa承台底净面积：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(5×5-4×(0.122+0.038))/4=6.09m2复合桩基竖向承载力特性值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=1×1.6×(1.97×8+5.4×25+2.5×20+4.1×18+2.4×12+2.63×20)+1400×(0.122+0.4×0.038)+0.5×89.08×6.09=1032.853kNQk=296kN≤Ra=1032.853kNQkmax=646.613kN≤1.2Ra=1.2×1032.853=1239.424kN满足规定！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-54.613kN<0按荷载效应原则组共计算桩基拔力：Qk'=54.613kN桩身位于地下水位如下时，位于地下水位如下桩自重按桩浮重度计算，桩身重力原则值：Gp=lt(γz-10)Aj=19×(25-10)×0.122=34.766kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=1×1.6×(0.6×1.97×8+0.8×5.4×25+0.6×2.5×20+0.7×4.1×18+0.6×2.4×12+0.8×2.63×20)+34.766=448.328kNQk'=54.613kN≤Ra'=448.328kN满足规定！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=8×3.142×10.72/4=719mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=844.803kN桩身构造竖向承载力设计值：R=3000kNQ=844.803kN≤3000kN满足规定！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=101.853kNfpyAps=(650×719.362)×10-3=467.585kNQ'=101.853kN≤fpyAps=467.585kN满足规定！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ18@150承台底部短向配筋HRB400Φ18@150承台顶部长向配筋HRB400Φ18@150承台顶部短向配筋HRB400Φ18@1501、荷载计算承台有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853))×5.374/2=1996.311kN·mX方向：Mx=Mab/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·mY方向：My=Mal/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/5.374=597.646kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1141)1/4=0.915塔吊边沿至角桩内边沿水平距离：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9ma1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m剪跨比：λb'=a1b/h0=900/1141=0.789，取λb=0.789；λl'=a1l/h0=900/1141=0.789，取λl=0.789；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.789+1)=0.978αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.789+1)=0.978βhsαbftbh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNβhsαlftlh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNV=597.646kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=8018.388kN满足规定！3、受冲切计算塔吊对承台底冲切范畴：B+2h0=1.6+2×1.141=3.882mab=3.8m≤B+2h0=3.882m，al=3.8m≤B+2h0=3.882m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=1411.605×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994AS1=My/(γS1h0fy1)=1411.605×106/(0.994×1141×360)=3459mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1，ρbh0)=max(3459,0.0015×5000×1141)=8558mm2承台底长向实际配筋：AS1'=8737mm2≥A1=8558mm2满足规定！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fcbh02)=1411.605×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1411.605×106/(0.994×1141×360)=3459mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(3459，ρlh0)=max(3459,0.0015×5000×1141)=8558mm2承台底短向实际配筋：AS2'=8737mm2≥A2=8558mm2满足规定！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=8737mm2≥0.5AS1'=0.5×8737=4369mm2满足规定！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4'=8737mm2≥0.5AS2'=0.5×8737=4369mm2满足规定！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ14@300。2#塔吊基本计算书一、塔机属性塔机型号QTZ40塔机独立状态最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态计算高度H(m)40塔身桁架构造方钢管塔身桁架构造宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基本荷载原则值工作状态塔机自重原则值Fk1(kN)260起重荷载原则值Fqk(kN)60竖向荷载原则值Fk(kN)320水平荷载原则值Fvk(kN)14倾覆力矩原则值Mk(kN·m)756非工作状态竖向荷载原则值Fk'(kN)260水平荷载原则值Fvk'(kN)43倾覆力矩原则值Mk'(kN·m)9102、塔机传递至基本荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×260＝351起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN)351+81＝432水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×14＝18.9倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×756＝1020.6非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×260＝351水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×43＝58.05倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×910＝1228.5三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1承台长l(m)4.5承台宽b(m)4.5承台长向桩心距al(m)3.5承台宽向桩心距ab(m)3.5承台参数承台混凝土级别C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配备暗梁否承台底标高d1(m)0.3基本布置图承台及其上土自重荷载原则值：Gk=bl(hγc+h'γ')=4.5×4.5×(1×25+0×19)=506.25kN承台及其上土自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×506.25=607.5kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m1、荷载效应原则组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(260+506.25)/4=191.562kN荷载效应原则组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(260+506.25)/4+(910+43×1)/4.95=384.098kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(260+506.25)/4-(910+43×1)/4.95=-0.973kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(351+607.5)/4+(1228.5+58.05×1)/4.95=499.547kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(351+607.5)/4-(1228.5+58.05×1)/4.95=-20.297kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力空心方桩预应力空心方桩边长lb(mm)400预应力空心方桩内径dl(mm)220桩混凝土强度级别C60桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩有效长度lt(m)19桩端进入持力层深度hb(m)1地基属性地下水位至地表距离hz(m)0自然地面标高d(m)3.12与否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.5土名称土层厚度li(m)侧阻力特性值qsia(kPa)端阻力特性值qpa(kPa)抗拔系数承载力特性值fak(kPa)11.1000.7021.61100.78532.2800.6704-14.7257000.81604-22.8206000.61304-34.9185500.7120511200.6906-17.32014000.81801、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=4lb=4×0.4=1.6mhb/lb=1×1000/400=2.5<5λp=0.16hb/lb=0.16×2.5=0.4空心方桩桩端净面积：Aj=lb2-πd12/4=0.42-3.14×0.222/4=0.122m2空心方桩敞口面积：Ap1=πd12/4=3.14×0.222/4=0.038m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25mfak=(2.08×70+0.17×160)/2.25=172.8/2.25=76.8kPa承台底净面积：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(4.5×4.5-4×(0.122+0.038))/4=4.902m2复合桩基竖向承载力特性值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=1×1.6×(2.08×8+4.7×25+2.8×20+4.9×18+1×12+3.52×20)+1400×(0.122+0.4×0.038)+0.5×76.8×4.902=957.509kNQk=191.562kN≤Ra=957.509kNQkmax=384.098kN≤1.2Ra=1.2×957.509=1149.011kN满足规定！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-0.973kN<0按荷载效应原则组共计算桩基拔力：Qk'=0.973kN桩身位于地下水位如下时，位于地下水位如下桩自重按桩浮重度计算，桩身重力原则值：Gp=lt(γz-10)Aj=19×(25-10)×0.122=34.766kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=1×1.6×(0.6×2.08×8+0.8×4.7×25+0.6×2.8×20+0.7×4.9×18+0.6×1×12+0.8×3.52×20)+34.766=455.317kNQk'=0.973kN≤Ra'=455.317kN满足规定！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=8×3.142×10.72/4=719mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=499.547kN桩身构造竖向承载力设计值：R=3000kNQ=499.547kN≤3000kN满足规定！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=20.297kNfpyAps=(650×719.362)×10-3=467.585kNQ'=20.297kN≤fpyAps=467.585kN满足规定！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ18@150承台底部短向配筋HRB400Φ18@150承台顶部长向配筋HRB400Φ18@150承台顶部短向配筋HRB400Φ18@1501、荷载计算承台有效高度：h0=1000-50-18/2=941mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(499.547+(-20.297))×4.95/2=1186.083kN·mX方向：Mx=Mab/L=1186.083×3.5/4.95=838.688kN·mY方向：My=Mal/L=1186.083×3.5/4.95=838.688kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=351/4+1228.5/4.95=335.944kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/941)1/4=0.96塔吊边沿至角桩内边沿水平距离：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.5-1.6-0.4)/2=0.75ma1l=(al-B-lb)/2=(3.5-1.6-0.4)/2=0.75m剪跨比：λb'=a1b/h0=750/941=0.797，取λb=0.797；λl'=a1l/h0=750/941=0.797，取λl=0.797；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.797+1)=0.974αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.797+1)=0.974βhsαbftbh0=0.96×0.974×1.57×103×4.5×0.941=6216.715kNβhsαlftlh0=0.96×0.974×1.57×103×4.5×0.941=6216.715kNV=335.944kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=6216.715kN满足规定！3、受冲切计算塔吊对承台底冲切范畴：B+2h0=1.6+2×0.941=3.482mab=3.5m>B+2h0=3.482m，al=3.5m>B+2h0=3.482m角桩内边沿至承台外边沿距离：cb=(b-ab+lb)/2=(4.5-3.5+0.4)/2=0.7mcl=(l-al+lb)/2=(4.5-3.5+0.4)/2=0.7m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=750/941=0.797，取λb=0.797；λl''=a1l/h0=750/941=0.797，取λl=0.797；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.797+0.2)=0.562β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.797+0.2)=0.562[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.562×(0.7+0.75/2)+0.562×(0.7+0.75/2)]×0.983×1570×0.941=1754.328kNNl=V=335.944kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=1754.328kN满足规定！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=838.688×106/(1.03×16.7×4500×9412)=0.012ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS1=1-ζ1/2=1-0.012/2=0.994AS1=My/(γS1h0fy1)=838.688×106/(0.994×941×360)=2492mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1，ρbh0)=max(2492,0.0015×4500×941)=6352mm2承台底长向实际配筋：AS1'=7889mm2≥A1=6352mm2满足规定！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fcbh02)=838.688×106/(1.03×16.7×4500×9412)=0.012ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS2=1-ζ2/2=1-0.012/2=0.994AS2=Mx/(γS2h0fy1)=838.688×106/(0.994×941×360)=2492mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(2492，ρlh0)=max(2492,0.0015×4500×941)=6352mm2承台底短向实际配筋：AS2'=7889mm2≥A2=6352mm2满足规定！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=7889mm2≥0.5AS1'=0.5×7889=3945mm2满足规定！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4'=7889mm2≥0.5AS2'=0.5×7889=3945mm2满足规定！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ14@300。3#塔吊基本计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80塔机独立状态最大起吊高度H0(m)40.塔机独立状态计算高度H(m)40塔身桁架构造方钢管塔身桁架构造宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基本荷载原则值工作状态塔机自重原则值Fk1(kN)434起重荷载原则值Fqk(kN)80竖向荷载原则值Fk(kN)514水平荷载原则值Fvk(kN)24.5倾覆力矩原则值Mk(kN·m)1252非工作状态竖向荷载原则值Fk'(kN)434水平荷载原则值Fvk'(kN)73.5倾覆力矩原则值Mk'(kN·m)17962、塔机传递至基本荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×434＝585.9起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×80＝108竖向荷载设计值F(kN)585.9+108＝693.9水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×24.5＝33.075倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1252＝1690.2非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×434＝585.9水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×73.5＝99.225倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×1796＝2424.6三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.2承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.8承台宽向桩心距ab(m)3.8承台参数承台混凝土级别C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配备暗梁否承台底标高d1(m)-1.1基本布置图承台及其上土自重荷载原则值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN承台及其上土自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×750=900kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m1、荷载效应原则组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN荷载效应原则组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4+(1796+73.5×1.2)/5.374=646.613kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4-(1796+73.5×1.2)/5.374=-54.613kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4+(2424.6+99.225×1.2)/5.374=844.803kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4-(2424.6+99.225×1.2)/5.374=-101.853kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力空心方桩预应力空心方桩边长lb(mm)400预应力空心方桩内径dl(mm)220桩混凝土强度级别C60桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩有效长度lt(m)19桩端进入持力层深度hb(m)1地基属性地下水位至地表距离hz(m)0自然地面标高d(m)3.21与否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.5土名称土层厚度li(m)侧阻力特性值qsia(kPa)端阻力特性值qpa(kPa)抗拔系数承载力特性值fak(kPa)10.6000.7022.41100.78532.6800.6704-13.6257000.81604-24.2206000.61304-33.9185500.712052.31200.6906-16.42014000.81801、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=4lb=4×0.4=1.6mhb/lb=1×1000/400=2.5<5λp=0.16hb/lb=0.16×2.5=0.4空心方桩桩端净面积：Aj=lb2-πd12/4=0.42-3.14×0.222/4=0.122m2空心方桩敞口面积：Ap1=πd12/4=3.14×0.222/4=0.038m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(1.29×70+1.21×160)/2.5=283.9/2.5=113.56kPa承台底净面积：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(5×5-4×(0.122+0.038))/4=6.09m2复合桩基竖向承载力特性值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=1×1.6×(1.29×8+3.6×25+4.2×20+3.9×18+2.3×12+3.71×20)+1400×(0.122+0.4×0.038)+0.5×113.56×6.09=1107.971kNQk=296kN≤Ra=1107.971kNQkmax=646.613kN≤1.2Ra=1.2×1107.971=1329.565kN满足规定！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-54.613kN<0按荷载效应原则组共计算桩基拔力：Qk'=54.613kN桩身位于地下水位如下时，位于地下水位如下桩自重按桩浮重度计算，桩身重力原则值：Gp=lt(γz-10)Aj=19×(25-10)×0.122=34.766kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=1×1.6×(0.6×1.29×8+0.8×3.6×25+0.6×4.2×20+0.7×3.9×18+0.6×2.3×12+0.8×3.71×20)+34.766=440.609kNQk'=54.613kN≤Ra'=440.609kN满足规定！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=8×3.142×10.72/4=719mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=844.803kN桩身构造竖向承载力设计值：R=3000kNQ=844.803kN≤3000kN满足规定！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=101.853kNfpyAps=(650×719.362)×10-3=467.585kNQ'=101.853kN≤fpyAps=467.585kN满足规定！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ18@150承台底部短向配筋HRB400Φ18@150承台顶部长向配筋HRB400Φ18@150承台顶部短向配筋HRB400Φ18@1501、荷载计算承台有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853))×5.374/2=1996.311kN·mX方向：Mx=Mab/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·mY方向：My=Mal/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/5.374=597.646kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1141)1/4=0.915塔吊边沿至角桩内边沿水平距离：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9ma1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m剪跨比：λb'=a1b/h0=900/1141=0.789，取λb=0.789；λl'=a1l/h0=900/1141=0.789，取λl=0.789；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.789+1)=0.978αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.789+1)=0.978βhsαbftbh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNβhsαlftlh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNV=597.646kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=8018.388kN满足规定！3、受冲切计算塔吊对承台底冲切范畴：B+2h0=1.6+2×1.141=3.882mab=3.8m≤B+2h0=3.882m，al=3.8m≤B+2h0=3.882m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=1411.605×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994AS1=My/(γS1h0fy1)=1411.605×106/(0.994×1141×360)=3459mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1，ρbh0)=max(3459,0.0015×5000×1141)=8558mm2承台底长向实际配筋：AS1'=8737mm2≥A1=8558mm2满足规定！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fcbh02)=1411.605×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.013ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1411.605×106/(0.994×1141×360)=3459mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(3459，ρlh0)=max(3459,0.0015×5000×1141)=8558mm2承台底短向实际配筋：AS2'=8737mm2≥A2=8558mm2满足规定！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=8737mm2≥0.5AS1'=0.5×8737=4369mm2满足规定！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4'=8737mm2≥0.5AS2'=0.5×8737=4369mm2满足规定！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ14@300。4#塔吊基本计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80塔机独立状态最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态计算高度H(m)40塔身桁架构造方钢管塔身桁架构造宽度B(m)1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基本荷载原则值工作状态塔机自重原则值Fk1(kN)434起重荷载原则值Fqk(kN)80竖向荷载原则值Fk(kN)514水平荷载原则值Fvk(kN)24.5倾覆力矩原则值Mk(kN·m)1252非工作状态竖向荷载原则值Fk'(kN)434水平荷载原则值Fvk'(kN)73.5倾覆力矩原则值Mk'(kN·m)17962、塔机传递至基本荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×434＝585.9起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×80＝108竖向荷载设计值F(kN)585.9+108＝693.9水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×24.5＝33.075倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1252＝1690.2非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×434＝585.9水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×73.5＝99.225倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×1796＝2424.6三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.2承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.8承台宽向桩心距ab(m)3.8承台参数承台混凝土级别C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配备暗梁否承台底标高d1(m)2.35基本布置图承台及其上土自重荷载原则值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN承台及其上土自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×750=900kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m1、荷载效应原则组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(434+750)/4=296kN荷载效应原则组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4+(1796+73.5×1.2)/5.374=646.613kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(434+750)/4-(1796+73.5×1.2)/5.374=-54.613kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4+(2424.6+99.225×1.2)/5.374=844.803kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(585.9+900)/4-(2424.6+99.225×1.2)/5.374=-101.853kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力空心方桩预应力空心方桩边长lb(mm)400预应力空心方桩内径dl(mm)220桩混凝土强度级别C60桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩有效长度lt(m)19桩端进入持力层深度hb(m)1地基属性地下水位至地表距离hz(m)0自然地面标高d(m)2.91与否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.5土名称土层厚度li(m)侧阻力特性值qsia(kPa)端阻力特性值qpa(kPa)抗拔系数承载力特性值fak(kPa)10.9000.7021.61100.78532.4800.6704-14.9257000.81604-37.1185500.71206-15.72014000.81801、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=4lb=4×0.4=1.6mhb/lb=1×1000/400=2.5<5λp=0.16hb/lb=0.16×2.5=0.4空心方桩桩端净面积：Aj=lb2-πd12/4=0.42-3.14×0.222/4=0.122m2空心方桩敞口面积：Ap1=πd12/4=3.14×0.222/4=0.038m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(1.6×85+0.56×70)/2.5=175.2/2.5=70.08kPa承台底净面积：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(5×5-4×(0.122+0.038))/4=6.09m2复合桩基竖向承载力特性值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=1×1.6×(1.6×11+2.4×8+4.9×25+7.1×18+2.66×20)+1400×(0.122+0.4×0.038)+0.5×70.08×6.09=949.942kNQk=296kN≤Ra=949.942kNQkmax=646.613kN≤1.2Ra=1.2×949.942=1139.931kN满足规定！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-54.613kN<0按荷载效应原则组共计算桩基拔力：Qk'=54.613kN桩身位于地下水位如下时，位于地下水位如下桩自重按桩浮重度计算，桩身重力原则值：Gp=lt(γz-10)Aj=19×(25-10)×0.122=34.766kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=1×1.6×(0.7×1.6×11+0.6×2.4×8+0.8×4.9×25+0.7×7.1×18+0.8×2.66×20)+34.766=440.942kNQk'=54.613kN≤Ra'=440.942kN满足规定！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=8×3.142×10.72/4=719mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=844.803kN桩身构造竖向承载力设计值：R=3000kNQ=844.803kN≤3000kN满足规定！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=101.853kNfpyAps=(650×719.362)×10-3=467.585kNQ'=101.853kN≤fpyAps=467.585kN满足规定！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ18@150承台底部短向配筋HRB400Φ18@150承台顶部长向配筋HRB400Φ18@150承台顶部短向配筋HRB400Φ18@1501、荷载计算承台有效高度：h0=1200-50-18/2=1141mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(844.803+(-101.853))×5.374/2=1996.311kN·mX方向：Mx=Mab/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·mY方向：My=Mal/L=1996.311×3.8/5.374=1411.605kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/5.374=597.646kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1141)1/4=0.915塔吊边沿至角桩内边沿水平距离：a1b=(ab-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9ma1l=(al-B-lb)/2=(3.8-1.6-0.4)/2=0.9m剪跨比：λb'=a1b/h0=900/1141=0.789，取λb=0.789；λl'=a1l/h0=900/1141=0.789，取λl=0.789；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.789+1)=0.978αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.789+1)=0.978βhsαbftbh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNβhsαlftlh0=0.915×0.978×1.57×103×5×1.141=8018.388kNV=597.646kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=8018.388kN满足规定！3、受冲切计算塔吊对承台底冲切范畴：B+2h0=1.6+2×1.141=3.882mab=3.8m≤B+2h0=3.882m，al=3.8m≤B+2h0=3.882m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=1411.605×106/(1.03×16.7×5000×11412)=0.013ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.9