张媛媛计算说明书屠宰废水样本

摘要本设计为屠宰厂生产废水解决设计，设计过程为初步设计。屠宰废水来自于家禽、猪和牛屠宰加工场，具有油脂、蛋白质、血污和其她有机物，若未经解决排入河流和小溪也许对环境带来危害。该屠宰废水解决厂解决水量为1000m3/d，不考虑远期发展。原污水中各项指标：BOD5=800-1200mg/L，CODCr=1500-mg/L，SS=800-1500mg/L，动植物油=40-60mg/L，NH3-N=100-120mg/L，pH=6.0-9.0屠宰废水属于易生物降解废水，可采用两级生物解决使出水达标。预解决重要采用物理解决，涉及格栅、调节池、隔油沉淀池和气浮池，重要用来去除水中悬浮颗粒、泥沙和油污，并使解决水质均匀，水量稳定。二级解决解决重要采用生物法，涉及厌氧生物解决法中UASB法和好氧生物解决法中SBR法，可以有效去除水中有机物，最后出水达到国家关于排放原则（GB13457-1992）即：CODCr≤80mg/L，BOD5≤30mg/L，SS≤60mg/L，NH3-N≤15mg/L，pH=6.0-8.5。解决后出水排进厂区附近天然河道。本工程总投资为305.2万元，解决每吨水成本为2.97元。本文简介了该工艺特点，并有有关屠宰废水工艺设计过程。核心词：屠宰废水；工艺设计；UASB；SBR

YongfuslaughterwastewatertreatmentplantdesignforaslaughterhouseinGuangxiStudent：ZHANGYuan-yuanTeacher：ZHANGXue-hongAbstract：Thistopicdesignisaslaughterhousewastewatertreatmentplant.Thedegreeofthedesignisinapreliminaryphase.Effluentsfromindustrialpoultry，porcine，orbovineslaughterhousescontaininglipids，proteins，blood，andotherorganicmaterial，mightcauseenvironmentaldamageifdischargeduntreatedinriversandcreeks.Thewaterwhichneedtobetreatintheslaughterhousewastewatertreatmentplantis1000m3d，regardlessoffuturedevelopment.Thevarioustargetintherawwastewateris：BOD5=800-1200mg/L，CODCr=1500-mg/L，SS=800-1500mg/L，oilandgrease=40-60mg/L，NH3-N=100-120mg/L，pH=6.0-9.0.Thequalityoftheprocessingwaterbelongstothewastewatertheteasytobebiologydegrade.Usingtwolevelsofbiologytreatmentcouldmadethewastewaterachievetheeffluentstandard.Pretreatmentmailyusethephysicalmethod，includinggrilling，regulatingreservoir,

greasetrapsettlingtankandtheflotationtank，itspurposeistoremovelargesuapendedparticulatematterandtheoilsubstance.Thesecondarytreatmentusesthebiologymethods，consistsofUASBofanaerobicoxygenbiologymethodsandtheSBRoftheaerobicoxygenbiologymethods，whichcouldremovemostoftheorganics.Atlast，thewaterleakageachievedthecountryrelateddischargesstandardswhichareCODCr≤80mg/L，BOD5≤30mg/L，SS≤60mg/L，NH3-N≤15mg/L，pH=6.0-8.5.Treatedeffluentisdischargedintothenaturalrivernearthefactory.Thetotalunvestmentofthisprojectis3.052millionyuananditcost2.97yuantotreatpertonofwater.Thisarticleintroducesthecharacteristicofthiscraftandsuppliesthecorrelatedprocessoftheslaughterhousewastewatertreatmentplant.Keywords：slaughterwastewater；technologicaldesign；UASB；SBR目次摘要 IAbstract. II1前言 12工程设计背景 22.1设计任务 22.2设计资料 22.3设计根据 33废水解决工艺方案比选及拟定 43.1惯用工艺类型简介 43.1.1厌氧工艺 43.1.2好氧工艺 63.2工艺类型选取 93.3工艺方案拟定 103.4工艺设计阐明 114设计计算书 134.1格栅 134.1.1设计参数 134.1.2设计计算 134.1.3计算简图 144.1.4设备选型 144.2调节池 154.2.1设计参数 154.2.2设计计算 154.2.3计算简图 164.2.4设备选型 164.3隔油沉淀池 164.3.1设计参数 164.3.2设计计算 164.3.3计算简图 194.3.4设备选型 194.4气浮池 194.4.1设计参数 194.4.2设计计算 204.4.3计算简图 244.4.4设备选型 244.5UASB反映器 254.5.1设计参数 254.5.2设计计算 254.5.3计算简图 334.5.4设备选型 334.6中间调节池 334.6.1设计参数 334.6.2设计计算 334.6.3计算简图 344.6.4设备选型 344.7SBR 354.7.1设计参数 354.7.2设计计算 354.7.3计算简图 404.7.4设备选型 414.8消毒接触池 414.8.1设计参数 414.8.2设计计算 414.8.3计算简图 424.8.4设备选型 434.9污泥浓缩池 434.9.1设计参数 434.9.2设计计算 434.9.3计算简图 454.10贮泥池 454.10.1设计参数 454.10.2设计计算 454.10.3计算简图 464.11脱水机房 464.11.1设计参数 464.11.2设计计算 464.11.3设备选型 464.12加氯间 474.12.1设计参数 474.12.2设计计算 474.12.3设备选型 475污水厂平面布置 495.1构建筑物重要设计参数 495.2污水厂平面布置 495.2.1平面布置原则 495.2.2管线设计 515.2.3厂区道路及绿化布置 526污水厂高程布置 536.1布置原则 536.2高程计算 537投资估算 547.1工程投资估算 547.1.1土建费用 547.1.2设备费用 567.1.3电仪安装费 567.1.4工程总投资 577.2运营费用估算 577.2.1动力费用 577.2.2人工费 577.3工程效益分析 588工程实行筹划 599环保办法 609.1施工期环保办法 609.1.1空气环保办法 609.1.2水污染防治办法 609.1.3声环保办法 609.1.4固体废物污染防治办法 609.1.5生态环保及水土保持办法 609.2营运期环保办法与对策 619.2.1营运期扬尘污染防治办法 619.2.2营运期噪声防止办法 619.2.3营运期固体废物防治办法 619.2.4营运期厂区绿化 6110结论 62道谢 63参照文献 641前言屠宰业是国内出口创汇和保障供应支柱产业，屠宰废水来自畜牧、禽类、鱼类宰杀加工，是国内最大有机污染源之一。国内大某些都市已基本上实现了禽畜定点集中屠宰。据调查，屠宰废水排放量约占全国工业废水排放量6%，随着经济发展和人民生活水平提高，肉类食品加工工业将会有更大发展，屠宰废水污染尚有不断加剧趋势，而环保部门规定具备一定规模屠宰场都必要监理专门废水解决站。屠宰废水重要来源为待宰间粪便冲洗水、屠宰废水、烫毛废水、内脏清洗水、肉品分割废水等。该废水中重要具有肠胃内容物及粪便、血污、油脂、脏器组织碎体、猪毛、泥沙等，还也许具有各种对人体健康有不利影响细菌,带有令人不适血红色和使人厌恶臭味。此类废水具有大量大肠杆菌、病菌及高浓度有机物等,如果直接排放,会严重污染水环境,影响周边居民身体健康。屠宰废水水质具备如下特点：1)水质、水量在一天内变化较大，排水不均匀。屠宰过程集中在凌晨，排水重要集中在这一时间段，白天相对较少。2)有机污染物含量高。废水重要成分有牲口粪便、血污、油脂和内脏残屑等。3)可生化性能好。4)废水中具有大量血污、毛皮、内脏残屑、食物残渣一集粪便等污染物，悬浮含量高，水呈红褐色并有明显腥臭味，且具有较多病原菌。5)与其她高浓度有机废水最大不同在于它NH3-N浓度较高。针对屠宰废水有机物浓度高特点，可以懂得，屠宰废水最经济有效解决办法应以生物解决法为主，辅以必要物理、化学等预解决办法。厌氧法+好氧法解决高浓度有机废水是将来研究重要方向，，这样不但达到预期解决效果和防止水体富营养化，并且还能产生清洁能源——沼气，节约能源。通过大学四年对基本课、专业课以及有关课程学习，本人基本上掌握了市政工程理论知识。本次毕业设计是以污水解决有关理论知识前提下，以某屠宰场屠宰废水为厂源进水，结合近年来国内外污水解决厂发展水平和实际状况，自选污水解决工艺流程，按照课题任务书规定，设计日解决量为1000立方米屠宰废水解决站。本次毕业设计是在已有专业理论基本下，结合自己知识和实际状况，由我在导师指引下完毕该设计。本此设计既是

2工程设计背景2.1设计任务依照广西永福屠宰厂资料进行该厂屠宰废水解决工程设计，设计内容涉及：1)废水解决构筑物设计2)污泥解决构筑物设计2.2设计资料1)都市现状广西永福屠宰厂生产过程中所产生屠宰废水有机物以及氮磷含量较高，如不经解决直接排放，将对附近水体导致严重污染。为此，作为该项目投产配套设施，需新建一屠宰废水解决设施。该厂以畜类屠宰加工为主，经解决后废水水质须达到《肉类加工工业水污染物排放原则》(GB13457-92)中表2新建公司水污染物一级原则排放限值所规定。2自然条件资料气象资料：气候温和，年平均气温25℃，最高月平均气温为36℃，极端最高气温为45℃，最低0℃。常年主导风向为南风，夏季平均风速为3m/s水文资料：废水经解决后排入附近河流，河流历史最高洪水位为190.8m（黄海标高，下同），一遇洪水位为187.6m，95%保证率枯水位为182.0m，常水位185.1m；近年平均流量地质资料：废水解决厂地面标高经平整后标高为194.2m；地基承载力为300-400KPa；地下水位在地面如下5-73)进出水水质规定进水水量指标：设计流量Q=1000m3进水水质指标：表2.1进水水质污染物指标pHCODCrBOD5SS动植物油NH3-N浓度(mg/L)6.0-9.01500-800-1200800-150040-60100-120出水水质指标：参照《肉类加工工业水污染物排放原则》(GB13457-92)。表2.2出水水质污染物指标pHCODCrBOD5SS动植物油NH3-N浓度(mg/L)6.0-8.580306015152.3设计根据《肉类加工工业水污染排放原则》(GB13457-1992)；《室外排水规范》(GB50013-)。

3废水解决工艺方案比选及拟定3.1惯用工艺类型简介当今国内外对屠宰废水解决办法各种各样，详细工艺各有千秋。依照屠宰加工废水水质特点知其具备良好可生化性，且在有机物含量、有机元素种类和pH值等方面都比较适合于采用生物法进行解决。因而，国内外对此类废水解决普通都采用生化法。下面论述惯用厌氧工艺及好氧工艺。3.1.1厌氧工艺3.1.1.1厌氧接触工艺厌氧接触工艺是在老式完全混合反映器基本上发展而来，在一种厌氧完全混合反映器后增长了污泥分离和回流装置，从而是污泥停留时间不不大于水力停留时间，有效增长了反映器中污泥浓度。厌氧接触工艺用于解决高浓度有机废水时，为了强化有机物与池内厌氧污泥充分接触，必要持续搅拌；同步为了提高解决效率，必要持续进水排水，这样会导致污泥大量流失，因而反映器后要串联沉淀池将厌氧污泥沉淀并回流至厌氧反映器。厌氧接触工艺存在如下缺陷：1)负荷较低，在沉淀池中固液分离较为困难；2)受污泥浓度制约，在高有机负荷下，厌氧接触工艺也会产生类似好氧活性污泥污泥膨胀问题。3)厌氧接触工艺系统较为复杂，反映器需要搅拌装置，运转设备多，管理复杂。3.1.1.2厌氧流化床反映器厌氧流化床反映器内部填充着粒径很小挂膜介质，依托在惰性填料颗粒表面形成生物膜来保存厌氧污泥，废水与污泥混合、物质传递依托使这些带有生物膜颗粒形成流态来实现。流化床反映器重要特点归纳如下：1)流化床最大限度上厌氧污泥与被解决废水接触；2)由于颗粒与流体相对运动速度高，液膜扩散阻力小，且形成生物膜较薄，传质作用强，因而生物化学过程进行较快，容许废水在反映器内有较短水力停留时间；3)高反映器容积负荷可减少反映器容积，同步由于其高度与直径比例不不大于其她厌氧反映器，因而可以减少占地面积。但是厌氧流化床反映器存在着几种尚未解决问题：1)为了实现良好流态，必要使生物膜颗粒保持均匀形状、大小和密度，但是几乎是难以做到，因而稳定流态化也难以保证；2)为获得高上流速度以保证流态化，流态床反映器需要大量回流水，这样导致能耗加大，成本上升；3)该反映器运营管理较为复杂。由于以上因素，流化床反映器至今没有生产规模设施运营。3.1.1.3厌氧折流板反映器厌氧折流板反映器是在反映器内垂直于水流方向设多块挡板来保持反映器内较高污泥浓度以减少水力停留时间。挡板把反映器分为若干个上向流室和下向流室。上流室比较宽，便于污泥凝聚，下向流式比较窄，便于将水送至上向流室中心，使泥水充分混合保持较高污泥浓度。长处：1)反映器启动时间短；2)避免产生污泥膨胀、堵塞等问题；3)无需混合搅拌装置缺陷：1)占地面积大，土建费用高；2)出水需回流，增长回流设备。3.1.1升流式厌氧污泥床反映器是一种高效生物解决装置。在反映器底部装有厌氧污泥，废水从反映器底部进入，在穿过污泥层时进行有机物与微生物接触。产生生物附着在污泥颗粒上，使其悬浮于废水中，形成下密上疏悬浮污泥层。气泡汇集变大脱离污泥颗粒而上升，能起一定搅拌作用。有些污泥颗粒被附着气泡带到上层，装在三相分离器上使气泡脱离，污泥固体又沉降到污泥层，某些进入澄清区微小悬浮固体也由于静沉作用而被截留下来，滑落到反映器内。升流式厌氧污泥床反映器特点：1)污泥床内生物量多，折合浓度可达20-30g/L；2)容积负荷率高，在中温条件下，普通可达10kgCOD/(m3·d)，甚至可以高达15-40kgCOD/(m3·d)，废水在反映器内水力停留时间较短，因而所需池容大大缩小；3)设备简朴，运营以便，无需设沉淀池和污泥回流装置，不许充填填料，也不需在反映器内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，并且不存在堵塞问题。几种厌氧生物解决工艺及装置比较：表3.1厌氧生物解决系统比较表序号工艺及技术厌氧接触工艺厌氧流化床反映器厌氧折流板反映器升流式厌氧污泥床反映器1容积负荷较高高高高2抗冲击负荷较好普通好好3出水悬浮物较多较多较少较少4剩余污泥产量较少较少少少5占地面积大小大小6运营控制复杂复杂简朴普通7设备维修复杂复杂普通普通8运营费用高低低低3.1.2好氧工艺3.1.2.1普通活性污泥法活性污泥法能从污水中去除溶解胶体和可生物降解有机物以及能被活性污泥法吸附悬浮固体和其她某些物质。无机盐类（磷和氮化合物）也能某些地被去除。活性污泥法既能合用于大流量污水解决，也合用于小流量污水解决。普通活性污泥法，也称老式活性污泥法，推广年限长，具备成熟设计及运营经验，解决效果可靠。随着污水解决技术发展，本办法在工艺及设备等方面又有了很大改进。在工艺方面，通过增长工艺构筑物可以成为“A/O”或A2/O”工艺，从而实现脱N和P。在设备方面，开发了各种微孔曝气池，使氧转移效率提高到20%以上，从而节约了运营费。普通活性污泥法若设计合理，运营管理得当，出水BOD5可达到10~20mg/L。普通活性污泥法长处：1)有机物在曝气池内降解经历了第一阶段吸附和第二阶段代谢完整过程，活性污泥也经历了对数增长、减速增长、内源呼吸完整生长周期；2)对无水解决效果好，BOD5去除率可达到90%以上；3)合用于解决净化限度高和稳定限度规定较高污水。缺陷：1)曝气池容积大、占用土地比较多、基建费用较高；2)在池前也许浮现好氧速率高于供氧速率，在池后又有也许浮现溶解氧过剩现象，从而影响解决效果；3)对进水水质、水量变化适应性较低，运营成果容易受到水质、水量变化影响，脱氮除磷效果不太抱负。3.1.2.2生物膜法生物膜法是一大类生物解决法统称，共同特点是微生物附着在介质“滤料”表面上，形成生物膜，污水同生物膜接触后，溶解有机污染物被微生物吸附转化为H2O、CO2、NH3和微生物细胞物质，污水得到净化，所需氧气普通直接来自大气。生物膜法重要用于从污水中去除溶解性有机污染物，是一种被广泛采用生物解决办法。生物膜法重要特点是对水质、水量变化适应性较强。生物膜法从本质上与土地解决过程相似，是污水灌溉和土地解决人工化和强化。生物膜法重要设施是生物滤池、生物转盘、生物接触氧化池和生物流化床等。长处：1)生物膜对废水水质、水量变化有较强适应性，操作稳定性好；2)不会发生污泥膨胀，运转管理较以便；3)对水量、水质、水温变动适应性强，解决效果好并具良好硝化功能；4)污泥量小且易于固液分离，动力费用省。缺陷：1)投资较高，单位解决效率较低；2)活性生物难以人为控制，因而在运营方面灵活性较差；3)由于载体材料比表面积小，故设备容积负荷有限，空间效率较低。3.1.2.3生物接触氧化工艺生物接触氧化即沉没式生物滤池，它是在池内设立填料，污水浸没所有填料，采用与曝气池相似曝气办法，提供微生物所需氧量。填料上长满生物膜，废水中有机物被生物膜微生物所降解，使污水得到净化。由于填料上附着生物膜有限，有机物容积负荷即解决能力便不能有太大变化，因而对于小负荷并恒定负荷有机废水，该办法是有效。生物接触氧化工艺长处：1)操作简朴、运营以便、易于维护管理，无需污泥回流，不产生污泥膨胀现象，也不产生滤池蝇；2)污泥生成量少，污泥颗粒较大，易于沉淀。缺陷：1)如设计或运营不当，调料也许堵塞；2)布水、曝气不易均匀，也许在局部部位浮现死角。3.1.2.4SBR工艺SBR工艺即间歇式活性污泥工艺，又称序批式活性污泥工艺。SBR工艺一种完整操作过程涉及进水期、反映期、沉淀期、排水期、闲置期5个阶段。SBR工艺是一种简易、高效、低能耗污水生化解决工艺，具备如下长处：1)工艺流程简朴、造价低，与普通活性污泥法相比，它不需要另设二次沉淀池、污泥回流设备，构筑物布置紧凑、占地面积省、运营费用低。2)解决效率高。SBR反映器中底物浓度和微生物浓度是随反映时间而变化，系统在非稳态工况下运营，反映器中生物相十分复杂，微生物种类繁多，互相作用，强化了解决效能。活性污泥微生物周期性处在高浓度及低浓度基质环境中，随反映器内反映时间延长，其基质浓度也由高到低，微生物经历了对数生长期、减速生长期和衰减期，反映器内浓度梯度大，反映推动力大，解决效率比老式活性污泥法高。3)具备较高脱氮除磷效果。SBR工艺可以依照详细净化解决规定，通过不同控制手段而较灵活运营。SBR工艺可以实现好氧、缺氧、厌氧状态交替环境条件，并且很容易在好氧条件下增大曝气量、反映时间和污泥龄来强化硝化反映及除磷菌过量摄取磷过程顺利完毕；也可以在缺氧条件下以便投加原污水或提高污泥浓度等方式提供有机碳源作为电子供体使反硝化过程更快完毕；还可以在进水阶段通过搅拌维持厌氧条件以增进除磷菌充分释放磷。4)污泥沉降性能好，出水水质稳定。由于SBR反映器中存在着较大浓度梯度、缺氧和好氧状态并存、底物浓度高、污泥龄短、比增长速率大等特点，因此SBR工艺可以有效控制丝状菌过量繁殖，不易发生污泥膨胀问题，保证了污泥良好沉降性和出水效果。5)对进水水质水量波动具备良好适应性。在普通废水解决构筑物中，由于微生物对其生存环境条件规定比较严格，当水质、水量发生较大波动时，解决效果将受到明显影响。SBR工艺是在同一种运营周期内具备完全混合特性，而在不同运营周期具备抱负推流特性解决工艺，在反映器中维持着较高浓度MLSS浓度，因而它具备较强耐冲击负荷能力。缺陷：1)SBR工艺运营工况以间歇操作为重要特性，反映器间歇进水、间歇排水，如果要实现持续进水、持续排水，则需要各种SBR间歇反映单元并联运营，按操作顺序对每个SBR反映器进行充水。各种SBR反映器解决系统中需要较多控制阀门以依照需要进行流量和污水水流调节和控制，因而对系统自动化限度有较高规定。几种好氧生物解决工艺及装置比较：表3.2好氧生物解决系统比较表序号工艺或技术活性污泥法生物膜法生物接触氧化法SBR法1进水方式持续持续持续间歇2BOD负荷低普通较低较高3抗冲击负荷较差普通较差好4抗丝状膨胀较差好普通好5脱氮除磷较差较差较差好6剩余污泥产量较多少较少少7土建投资大普通普通较小8占地面积大大普通较小9运营控制普通简朴普通普通10自控规定简朴简朴简朴复杂11设备维修普通普通普通简朴12运营费用较高低普通低3.2工艺类型选取厌氧生物解决成本低，但不能较好地去除氨氮，无法达到一级排放原则，普通通过厌氧解决后，还需进行好氧解决或采用化学法去除氨氮才干达到水质排放规定。好氧法不但可以获得很高COD去除率，并且还可以去除氮、磷，但成本较高，因此对于高浓度屠宰废水，普通一方面经厌氧生物法解决，然后使用好氧法解决，综合使用厌氧和好氧生物法长处，可以获得较高COD去除率，同步脱氮除磷，还能减少成本。为了既获得更好解决效果，又减少解决成本，屠宰废水解决往往采用厌氧法和好氧法相结合工艺。由前比较可知，在厌氧工艺中，UASB反映器有机负荷高，抗冲击负荷能力强，出水水质好，剩余污泥产量低，无需配备回流污泥装置，在运营过程中能形成具备良好沉降性能颗粒污泥，使得基建与运营费用较低，更为重要是它变化了老式落后厌氧发酵技术，自身构造配有气、液、固三相分离装置，气液固在反映器中自行分离，还能回收沼气，特别合用于屠宰废水这种可生化性能好高浓度有机废水。在好氧工艺中，SBR反映池集曝气、沉淀于一池，与普通活性污泥法相比，不需设立二沉池及污泥回流设备，也无需初沉池，因而节约了水解决构筑物占地面积。其间歇式运营周期使难降解有机物可生化性得到提高，使其可接纳较高浓度有机废水，对进水水质水量波动具备良好适应性，污泥沉降性能好，出水水质稳定。SBR反映池还具备很高脱氮除磷效果，特别合用于含氮量较高屠宰废水。依照以上分析，对于屠宰废水解决重要是去除废水中悬浮物和各种形态有机污染物及氨氮，因而，本方案拟定设计屠宰废水解决主体工艺为UASB-SBR联合解决工艺。UASB-SBR工艺对碳源有机物解决效果好，运营灵活，操作以便，且具备脱氮除磷功能。该工艺成熟可靠、稳定达标。工程初期投资和寻常运营费用低，整个工艺简洁流畅、操作以便。3.3工艺方案拟定进水进水格栅调节池隔油沉淀池气浮池渣外运UASBSBR消毒池出水鼓风机房沼气收集污泥浓缩池脱水机房上清液回流中间调节池贮泥池图3.1工艺流程图3.4工艺设计阐明格栅：屠宰废水预解决是整个系统能否有效运营核心。屠宰废水中固体悬浮物高达1500mg/L，该类悬浮物属易腐化有机物，必要及时拦截。屠宰废水通过格栅，去除水中大量碎肉、未消化食物等浮渣，防止其在后续工艺中导致管道或曝气设备堵塞，另一方面即时清理可避免悬浮固体有机质腐化溶入废水中而成为溶解性有机质，导致废水COD、BOD5浓度提高。调节池：由于屠宰废水水量有明显季节性差别和日时段差别，并且为非持续性排放，由于屠宰过程集中在夜间至凌晨，这一时段为排水高峰期，白天相对较少，为了保证后续解决构筑物和设备正常运营，需设立调节池对废水水量和水质进行调节，调节池水力停留时间为12h，调节池中设有穿孔曝气管，采用罗茨风机对其进行鼓风曝气，对水质起到搅拌均匀作用。隔油沉淀池：出水中具有大量油污经隔油沉淀池去除，比重不大于1.0而粒径较大油珠上浮到水面上，比重不不大于1.0杂质沉于池底，隔油沉淀池中舍友链带式刮油刮泥机。气浮池：屠宰废水中具有很高油脂，因此在进行后续厌氧和好氧环节之前要进行除油，而隔油沉淀池无法去除废水中悬浮物质，因而在调节池之后采用气浮池，用于去除残留于废水中粒径较小分散油、乳化油、绒毛和细小悬浮颗粒等杂物。格栅、隔油沉淀池及气浮池产生渣可作为肥料外运。UASB：本工艺中厌氧工艺采用UASB反映器，UASB反映器为方形，设立两座，并联同步运营。中间调节池：由于UASB反映池为持续进水持续出水，而SBR反映池为间歇运营，故设一中间调节池以调节水量，衔接厌氧与好氧工艺。SBR：中间调节池出水进入SBR反映池进行好氧解决。SBR反映池设2座并联交替运营，单池每24h运营两个周期，每个周期为12h，其中进水1h，曝气8h，沉淀2h，排水1h，闲置时间依照滗水状况拟定。SBR反映池采用鼓风曝气，池内布置微孔曝气器。消毒：由于《肉类加工业水污染排放原则》中一级排污原则规定大肠杆菌数不大于5000个/L，因此经生物解决废水必要作进一步消毒解决，这个工艺过程有两方面意义：一是控制大肠杆菌数，使其符合卫生指标规定，二是进一步减少COD物质，使出水满足水质指标。本工艺采用氯气消毒，除了以上两点外，还能通过调节投氯量，变化水中氯和氨比例，运用氯强氧化性，将水中氨氮氧化成氯气去除。浓缩池：为以便污泥后续解决机械脱水，减小机械脱水中污泥混凝剂用量以及机械脱水设备容量，需对污泥进行浓缩解决，以减少污泥含水率。本设计采用重力浓缩池，上清液回流至调节池。脱水机房：污泥经浓缩后，含水率依然很高，体积很大，为了综合运用和最后处置，需对污泥作脱水解决，本设计采用板框式压滤机。屠宰废水解决中产生剩余污泥可作农用或与都市污水厂剩余污泥一同解决。

4设计计算书4.1格栅4.1.1设计参数设计流量：拟解决解决水量为1000m3/d,集中在五小时内排出，平均日流量为=1000/5=200m3/d=2.3×10-3m3/s,取1.5，最大流量==300m3/h=栅前流速：v1=0.7m/s；过栅流速：v2=0.9m/s；栅条宽度：s=0.01m；格栅间隙：e=20mm；格栅倾角：α=60°；单位栅渣量：W1=0.08m3栅渣/4.1.21)拟定格栅前水深，依照最优水力断面公式计算得:栅前槽宽m，则栅前水深m2)栅条间隙数(取n=15)3)栅槽有效宽度B=s(n-1)+en=0.01×(15-1)+0.02×15=0.44m4)进水渠道渐宽某些长度m式中α1——为进水渠展开角。5)栅槽与出水渠道连接处渐窄某些长度m6)过栅水头损失因栅条边为矩形截面，取k=3，则式中h0——计算水头损失；k——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增长倍数，取k=3；ε——阻力系数，与栅条断面形状关于，ε=β（s/e）4/3，当为矩形断面时β=2.42。7)栅后槽总高度取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.3+0.3=0.6m，栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.3+0.103+0.3=0.7m8)格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.6/tanα=0.14+0.07+0.5+1.0+0.6/tan60°=2.09)每日栅渣量W===0.41m3/d>因此宜采用机械清渣。4.1.3计算简图图4.1格栅计算简图4.1.4设备选型可选用GSHZ-400×800-20型回转式格栅除污机一台，由于设备安装尺寸与计算有所不符，格栅井详细尺寸按照设备尺寸选用。表4.1GSHZ-400×800-20型回转式格栅除污机重要性能设备型号设备宽度(mm)有效栅宽(mm)设备总宽(mm)有效栅隙(mm)GSHZ-400×800-2040024075020电机功率(kW)安装角度渠宽(mm)渠深(mm)排渣高度(mm)0.560°50080010004.2调节池4.2.1设计参数设计流量：Q=1500m3/d水力停留时间：T=12h。4.2.2设计计算调节池容积：m3取调节池有效深度H1=4m，则调节池面积m取调节池尺寸为10m×取调节池超高h1=0.5m，则调节池高度：m在调节池内布置穿孔曝气管，气水比取20：1，空气量为Q=62.5×20m3/h=1250m3/h。空气总管管内流速取v1=10m/s，则管径为DN200。设两根空气竖管，管内流速取10m/s，则管径为DN150。设36根空气支管，支管间距1mq=Q/18=1250/36=34.72m3取支管流速v2=5m/s,则支管管径为80mm。每根支管长度为3.8m，孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成45°，交错排列，孔眼间距b=100mm，孔径为5mm，孔眼数为4.2.3计算简图图4.2调节池计算简图4.2.41)潜污泵调节池中设潜污泵将污水提高至气浮池。流量为1500m3/d，即62.5m3/h。选取型号为100QW70-15-7.5潜污泵表4.2100QW70-15-7.5潜污泵重要性能型号流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)功率(kW)效率(%)出口直径(mm)重量(kg)100QW70-15-7.5701514407.561.71002082)鼓风机每台鼓风机所需空气量为1250m3/h=20.8m34.3隔油沉淀池4.3.1设计参数设计水量：Qmax=1500m3/d=62.5m停留时间：T=2h4.3.2设计计算1)总有效容积VV=Qmax·T=62.5×2=125(m3)2)隔油池总过水断面面积AA=(4-1)式中v——水平流速，取3mm/s。则，A===11.6(m2)3)分格数n(4-2)式中——隔油池每个隔间宽度，取2m；——工作水深，取2m。==2.9取=34)校核池内实际水平流速(mm/s)<5mm/s符合规定。5)有效池长L(m)6)校核尺寸比例>4，符合规定。>0.4，符合规定。7)池总高度(4-3)式中——超高，取0.5m。=0.5+2=2.5m8)污泥量污泥含水率97%，污泥密度1000kg/m3，则隔油沉淀池产泥量：m3/d9)污泥斗污泥斗斗壁倾角取60°，取污泥上宽a=2m,下宽b=0.4m,则污泥斗斗壁高度：==1.4m每个污泥斗容积：==2.3m污泥斗总容积：m3池底设有坡向污泥斗0.01坡度，污泥每天排泥三次。10)排泥管每个污泥斗底部设两根200mm排泥管，每根排泥管距隔板或池壁2.25m，两根排泥管中心距2.25m。11)集油管集油管采用DN300钢管，其中心线标高设在水位如下60mm，设在出水口附近，由涡轮蜗杆作为传动系统，集油管收油开口弧长为集油管横断面60°。12)配水槽进水口处设挡板，挡板距进水口为0.5-1m，本设计取0.6m。进水流速取0.8m/s，进水管管径采用DN200。13)集水槽出水采用溢流堰。出水口出设挡板，挡板距出水口为0.25-0.5m，本设计取0.3m。出水流速取0.8m/s，出水管管径采用DN200。4.3.3计算简图图4.3隔油沉淀池计算简图4.3.4设备选型1)刮油刮泥机选用LBG-2×10×2型刮油刮泥机3台。表4.3LBG-2×10×2型刮油刮泥机重要性能型号池宽(m)池深(m)池长(m)驱动功率(kw)刮板移动速度(m/min)LBG-2×10×222100.750-12)污泥泵选用3/4LRB25型污泥泵1台。表4.43/4LRB25型污泥泵重要性能型号流量(m3/h)扬程(m)转速（r/min）电机功率(kW)进出口直径(mm)3/4LRB254412.214607.510004.4气浮池4.4.1设计参数进入气浮池屠宰废水流量：m3/d；进入悬浮固体平均浓度：mg/L；气浮池运转温度：；气浮池出水悬浮固体浓度：mg/L；依照经验，每公斤悬浮固体需气20时，可保证出水水质。回流量：=750m3/d；接触室上升流速：mm/s=72m/h；分离室表面负荷率：=3m3/(m2·h)；分离室水力停留时间：=30min。4.4.2设计计算4.4.2.1需气量和溶气罐1)控制出水水质为保证出水水质，每公斤悬浮固体需气20L，即0.02m3。又知空气密度为1.3kg/m3,则20L空气质量为0.02×1.3=0.026kg,即2)每日流入气浮池总固体量kg/d3)每日需总气量(kg/d),折合31.5m3/d4)单位体积污水所需气量Vgm3空气/m3污水5)溶气罐所需工作压力pa(4-4)(4-5)式中——加压容器回流水量，m3/d，设计取；1.3——空气密度（20℃，一种大气压），kg/m3ca——大气压力下，以体积表达空气在水中溶解度，ml/L；(见表)；f——溶气罐中空气饱和比例，普通为0.5-0.8；p——溶气罐工作时绝对压力，atm；pa——容器罐工作时表压，kPa。\表4.5大气压力下空气在水中溶解度ca温度（℃）0102030ca(mL/L)29.222.818.715.7带入数据即得Pa=396.9kPa(6)加压溶气罐体积V回流量=750m3/d，取水和空气在加压溶气罐中接触时间T=2.5min,则采用填料式溶气罐，取溶气罐高度H=3m,则单罐直径为Dm选TR-8型溶气罐2个，其中一种备用，单罐直径为0.8m,水和空气实际接触时间为T’T’=加压溶气罐实际过流密度q4.4.2.2气浮池1)气浮分离室重要尺寸分离室容积V：m3分离室表面积A1：m3分离室水深H1：m，取1.5m气浮池采用平流式，取宽度B=4m，则分离室长度L1：m分离室总高度H：取超高H2=0.5m，则H=H1+H2=1.5+0.5=2m2)接触室重要尺寸接触室表面积A2：m2接触室长度L2：已知接触室宽度为B=4m,则m因该尺寸无法施工，故取L2=1m。接触室水深与气浮池相似，即H1=1.5m。接触室实际表面积：=BL2=3.5×0.8=2.8m23)气浮池最后重要尺寸气浮池总长度L：L=L1+L2=9+1=10m4)气浮池产泥量污泥含水率97%，污泥密度1000kg/m3，则气浮池产泥量：m3/d5)气浮池进水管气浮池进水最大流量Q+Qr=1500+750=2250m3/d,设计流速0.8m/s，则进水管管径为200mm6)气浮池集水管全池共采用集水管4根，则每根集水管流量：=562.5m3/d=23.4m3集水管中心距：m集水孔眼流速v：(4-6)式中——集水孔眼流量系数，0.94；——穿孔给水管孔眼水头损失，0.3m。==2.28m/s集水孔眼总面积(4-7)式中0.64——孔口收缩系数。m2集水孔眼总数：(4-8)式中——单孔面积，取孔口直径为12mm，则m2。=56取64个，则每根集水管上有16个孔口，穿孔管每个孔孔眼布置成两排，垂线成45°夹角向下交错排列，则孔口之间距离为0.4m。集水管流速取0.5m/s，则集水管管径为DN100。集水总管流速取0.5m/s，则集水总管管径为DN200。7)溶气释放器工作压力为396.9kPa时，TS-78-Ⅴ型释放器出流量为4.5m3/h。所需释放器个数n=Qr/4=31.25/4.5=74.4.3计算简图图4.4气浮池计算简图4.4.41)溶气罐选取TR-8型溶气罐2个，一用一备。表4.6TR-8型溶气罐重要性能型号过滤量(m3/h)直径(mm)高度(mm)支架高度(mm)TR-859-9480037656002)刮渣机选取SD-4型刮渣机一台。表4.7SD-4型刮渣机重要性能型号池宽(m)行走速度(m/min)电动机功率(kw)SD-4450.54.5UASB反映器4.5.1设计参数1)污泥参数设计温度T=25容积负荷Nv=3.0kgCOD/(m3·d)污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD产气率0.5m32)设计水量Q=1000m3/d=41.67m3/h=3)水质指标表4.8UASB进出水水质指标水质指标CODBODSS氨氮进水水质(mg/L)84050021050设计出水水质(mg/L)25015015050去除率(%)70703004.5.2设计计算4.5.2.1UASB容积及重要工艺尺寸拟定1)UASB容积拟定本设计采用容积负荷法拟定其容积V(4-9)式中V——反映器有效容积，m3；S0——进水有机物浓度，kgCOD/L。取有效容积系数为0.8，则实际体积为350m2)重要构造尺寸拟定UASB反映器采用方形池子。取水力负荷q=0.5m3/(m2·反映器表面积:m3反映器有效高度：m，取4.5m取超高m，则反映器总高度为5.0m。采用2座相似UASB反映器，则每座单池面积A1为：m3则边长：，取7.2m4.5.2.2UASB进水配水系统设计容积负荷为2-4kgCOD/(m3·d)时，每个进水口负责布水面积为0.5-2m2取每个进水口负责布水面积a=1.则布水孔个数，取n=36个则实际每个孔口布水面积，满足规定。可设6根穿孔管，每两根管之间中心距为7.2/6=1.2m，在1-2m之间，符合规定。每根穿孔管上设6个孔眼，则每个孔眼之间距离为7.2/6=1.2m，在1-2m之间，符合规定。每个反映器共有依照有关规范，穿孔管直径应不不大于100mm，本设计取150mm。穿孔管管径取12mm，每个UASB反映池最大流量为750m==2.4m/sv=2.4m/s>2.0m/s穿孔管孔径向下，穿孔管中心距反映池底0.34.5.2.3三相分离器设计UASB重要走高是指反映器内三相分离器构造，三相分离器设计直接影响气、液、固三相在反映器内分离效果和反映器解决效果。对污泥床正常运营和获得良好出水水质起十分重要作用，依照已有研究和工程经验，三相分离器应满足如下几点规定：沉淀区表面水力负荷宜不大于0.8m/h；三相分离器集齐罩顶以上覆盖水深可采用0.5-1.0m；沉淀区四壁倾斜角度应在45-60°之间，使污泥不积聚，尽快落入反映区内；进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙流速不大于2m/h；总沉淀水深应不不大于1.5m；水力停留时间介于1.5-2h；分离气体挡板与分离器壁重叠在20mm以上；以上条件能满足，则可达到良好分离效果。本设计采用污导流板三相分离器1)沉淀区设计沉淀区集气罩斜壁倾角沉淀区面积表面水力负荷<1.0，符合规定2)回流缝设计三相分离器集齐罩顶以上覆盖水深可h2采用0.5-1.0m，取0.7m下三角集气罩垂直高度h3当反映器总高为5-7m时，h3可采用1.0-1.5m，本设计取1.2依照图中几何关系，有(4-10)式中b1——下三角集气罩底水平宽度，m；设单元三相分离器单元数n=3，则宽b为7.2/3=2.4m，则下三角集气罩之间宽bm下三角形集气罩回流缝总面积：==15.6m下三角集气罩之间缝隙b2中水流上升流速v1：m/h取上三角形集气罩回流缝宽度b3=0.3m，则上三角形集气罩回流缝总面积：==13.0m上三角形集气罩下端与下三角形集气罩斜面之间水平距离回流缝，水流上升流速v2：m/hv1<v2<2.0m/h，符合规定，具备较好固液分离规定。上三角下端C至下三角形斜面和垂直距离：CE===0.25mBC=CE/cos55°=0.25/cos55°=0.44m取AB=0.4m，则上三角形集气罩高度h4：==0.84m上下三角形集气罩各尺寸：BC=CE/cos55=0.25/cos55=0.44CF=2h4/tan55=2×0.84/tan55=1.18mHG=(CF-b2)/2=(1.18-0.72)/2=0.EH=CE×sin55=0.25×sin55=0.EG=EH+HG=0.20+0.23=0.AE=EG/sin35=0.43/sin35=0.75BE=CE·tan55=0.25×tan55=0.AB=AE-BE=0.75-0.36=0.DI=CD·sin55=AB·sin55=0.39·sin55=0.h5=AD+DI=BC+DI=0.44+0.32=0.h6=H1-h2-h4-h5=4.5-0.7-0.84-0.76=2.图4.5.1欲达到气液分离目，上、下两组三角形集气罩斜边必要重叠，重叠水平和距离(AB水平投影)越大，气体分离效果越好，去除气泡直径越小，对沉淀区固液分离效果影响越小，因此，重叠量大小是决定气液分离效果好坏核心。由反映区上升水流从下三角集气罩回流缝过度到上三角集气罩回流缝再进入沉淀区，其水流状态比较复杂。当混合液上升到A点后将沿着AB方向斜面流动，并设流速为v1，同步假定A点气泡以速度v2垂直上升，因此气泡运动轨迹将沿着v1和v2合成速度方向运动，依照速度合成平行四边形法则，有：要使气泡分离后进入沉淀区必要条件是：在消化温度为25℃，沼气密度=1.12g/L，水密度=997.0449kg/m3，水运动粘滞系数v=0.089×10-4m2/s，取气泡直径d=依照斯托克斯（Stokes）公式可得气体上升流速vb为(4-11)式中g——重力加速度，cm/s2；β——碰撞系数，取0.95；μ——废水动力粘度系数，g/(cm·s)；g/(cm·s)，由于废水μ普通比清水μ大，可取废水μ为0.015g/(cm·s)，则：水流速度，，满足规定。可以脱除直径不不大于或等于0.01cm气泡。4.5.2.4排泥系统设计污泥产率为0.1kgMLSS/kgCOD，则每日产泥量为：取污泥含水率p为98%，因含水率不不大于95%，取=1000kg/m3，则污泥产量：最大日污泥产量:=1.5×2.94=4.4m3/d则每个UASB每日产泥量为29.4kgMLSS/d，即1.47m3/d在三相分离器下0.5m处设DN200排泥管一根。4.5.2.5沼气收集系统设计计算1)沼气管道设计计算集气管内最大气流量：集气室沼气出气管最小直径DN100，且尽量设立不短与300mm立管出气，若采用横管出气，其长度不适当不大于130mm。本设计中主管直径与沼气量关系为：(4-12)式中a——设计布满度，取0.6；v——设计流速，取0.7m/s。得主管管径为DN150，每个集气罩分别引出一根沼气管，管径为DN100。2)水封罐设计计算水封罐作用是控制三相分离器集气室中气液两相界面高度，保证集气室出水管在反映器运营过程中不被沉没，运营稳定并将沼气及时排出反映器，以便防止浮渣堵塞等问题。经验表白，水封罐中冷凝水将有积累，因而在水封罐中有一种排出冷凝水出口，以保持罐中水位。取水封罐直径500mm，高度1m，其中超高0.4m，在水封罐上设一根进水管，一根放空管，在水封罐外设液位计，观测水封罐内水位状况。3)沼气柜容积拟定储气柜容积普通按照日产气量25%-40%设计，大型消化系统去高值，小型消化系统取低值，本设计取30%。储气柜压力普通为2-3kPa,不适当太大。沼气柜体积:VZ=Gt=294×30%=88.2m选用直径5m，高5m贮气柜。4.5.2.6出水系统设计1)三角堰设计90°三角堰，堰高50mm，堰口宽100mm，则堰口水面宽度50mm，每条渠道上设立36三角堰，每个UASB反映器设立L/(s·m)<1.7L/(s·m)符合规定。2)集水槽设计集水槽宽；=0.16m，取0.2m集水槽临界水深：=0.08m集水槽起端水深：m每个堰口出口流量：0.06堰上水头h1：m则集水槽总深度：h=h1+hk+h0=0.025+0.1+0.14=0.265，取0.3m。4.5.3计算简图图4.5.2UASB计算简图4.5.4设备选型污泥泵选用3/4LRB25型污泥泵1台。表4.93/4LRB25型污泥泵重要性能型号流量(m3/h)扬程(m)转速（r/min）电机功率(kW)进出口直径(mm)3/4LRB254412.214607.510004.6中间调节池4.6.1设计参数设计流量：Q=1500m3/d水力停留时间：6h。4.6.2设计计算1)设计容积：m3调节池与UASB反映池合建，则调节池宽度B=7.2×2=14.4m，调节池深度H=5m，其中有效水深h1=4.0m，超高hm，取7m。2)空气管在调节池内布置穿孔曝气管，气水比取20：1，空气量为Q=62.5×20m3/h=1250m3/h。空气总管管内流速取v1=10m/s，则管径为DN200。设两根空气竖管，管内流速取10m/s，则管径为DN150。设24根空气支管，支管间距1m，每根支管空气流量qq=Q/18=1250/24=52.1m取支管流速v2=5m/s,则支管管径为50mm。每根支管长度为3.0m，孔眼开于穿孔管底部与垂直中心线成45°，交错排列，孔眼间距b=100mm，孔径为5mm，孔眼数为m=304.6.3计算简图图4.6中间调节池计算简图4.6.4设备选型中间调节池后设水泵，将水提高入SBR，SBR进水时间为1h，则每个SBR最大流量为375m3/h，选取200QW400-24-45型潜污泵两台，一表4.10200QW400-24-45潜污泵重要性能型号流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)功率(kW)效率(%)出口直径(mm)重量(kg)200QW400-24-45400249804577.532001400鼓风机所需空气量为1250m3/h=20.8m3/min，与调节池合选一台鼓风机，则所需空气量为41.6m3/min。选用SSR-200表4.11SSR-200罗茨风机重要性能型号风量(m3/min)口径(mm)转速(r/min)排出压力(kPa)功率(kW)SSR-20042.04200107019.621.244.7SBR4.7.1污泥负荷：Ns=0.15kgBOD5/(kgMLSS·d)混合液悬浮固体浓度：X=mgMLSS/d排水比：m=1：24.7.24.7.2.1反映器个数n1=2，反映周期t=12h，周期数n2=2，每周期解决水量250m取进水时间t1=1h，曝气时间t2=8h，沉淀时间t3=2h，排水时间t4=1h。反映时间比：4.7.2.2曝气池体积SBR设计容积：==1000m3则每个SBR设计容积：m3取有效水深h1=5m,超高h2=1.0则每个反映池面积：A===100m取长:宽=2:1，则池长L=16m，B反映池尺寸：L×B×H=16m×8SBR反映池有效容积：2×L×B×h1=2×16m×8m×4.7.2.3上清液排出设备设计每池排出负荷：==250m3/h=4.17m每池设一台排水装置，则每台排出负荷：=4.17m3按照排水装置排水能力最大流量比进行设计，取最大流量比r=1.5，则排出能力为：4.17×1.5=6.255m3/min=375.3m4.7.2.4SBR反映器池供氧1)氧化有机物和污泥需氧量AOR1AOR1=(4-13)式中——活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程需氧量，即活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需要氧量，以kg计。设计取值范畴为0.49-0.62，本工程取0.6；——活性污泥微生物通过内源代谢自身氧化分解过程需氧量，即每1kg活性污泥每天自身氧化所需要氧量，以kg计。设计取值范畴为0.10-0.16，本工程取0.15；——挥发性悬浮固体所占总悬浮固体比例，取0.8；——进水BOD浓度，取150mg/L；——出水BOD浓度，取20mg/L。AOR1===318kg2)硝化氨氮需氧量AOR2消化1kgNH3-N需要4.6gO2，则消化氨氮需氧量：AOR2=(4-14)式中——进水NH3-N浓度，取50mg/L；——出水NH3-N浓度，去10mg/L。AOR2===184kg/d3)总需氧量总需氧量：AOR=AOR1+AOR2=318+184=502kg每池每周期需氧量：==125.5kg以曝气8h计算，每小时所需氧量为：kg/h4)原则需氧量SOR=(4-15)式中CS(20)——20℃时氧在清水中饱和溶解度，CS(20)=9.17mg/L；α——氧总转移系数，0.85；β——氧在污水中饱和溶解度修正系数，0.95；——因海拔高度不同而引起系数，按下式计算：(4-16)p——所在地区大气压力，Pa；T——设计污水温度，25℃Csb(T)——设计水文条件下曝气池内平均溶解氧饱和度，mg/L，按下式计算：(4-17)Cs(T)——设计水温条件下氧在清水中饱和溶解度；pb——空气扩散装置处绝对压力，Pa，pb=p+9.8×103H；H——空气扩散装置沉没深度，m；Ot——气泡离开水面时含氧量，%，按下式计算：(4-18)EA——空气扩散装置样转移效率，%，可由设备样本差得；C——曝气池内平均溶解氧浓度，20mg/L。工程所在地海拔高度194.2m，大气压力0.990×105Pa，压力修正系数：微孔曝气头安装在距池底0.2m处，沉没深度H=4.8m，其绝对压力：=1.45×105Pa微孔曝气头氧转移效率EA为20%，气泡离开水面时含氧量：=

=17.5%水温为25℃，清水氧饱和度 为8.4mg/L，曝气池内平均溶解氧饱和度：==9.6mg/L原则需氧量：SOR===693.34kg5)空气用量：==11555.7m3/h在运营周期内单池所需最大空气量为：==541.7m3/h4.7.2.5两池公用一台鼓风机，同步备用一台。为了保证事故发生时供气稳定，需取安全系数1.2-1.5，实际取1.5，则空气量为：=1625m34.7.2.6曝气装置设计计算1)曝气头计算采用微孔曝气，选用BZQ·W-192球冠形可张微孔曝气器，每个曝气器服务面积为0.5m2。则每个=200个依照SBR池尺寸，可设200个。2)空气管道计算设空气干管流速v1=10m/s，空气竖管和支管流速为v2=5m/s。每个SBR池设2根空气竖管，每根空气竖管设10根曝气支管，则每根干管通过空气量为812.5m3/h，每根竖管通过空气量为406.3m3/h，每根支管通过空气量为40.6m3空气管道均采用钢管。4.7.2.7SBR反映池剩余污泥计算1)降解BOD生成污泥量(4-19)式中Y——污泥产率系数，取0.6。==78kg/d2)内源呼吸分解污泥量(4-20)式中Kd——活性污泥自身氧化系数，与水温关于，依照关于规定，水温为20℃时Kd(20)=0.06。不同水温时应进行修正。本例污水温度T=25℃，则有Kd(25)=Kd(20)1.04T-20=0.06×1.04(25-20)==116.8kg3)不可生物降解和惰性悬浮物量==65kg/d式中C0——进水SS浓度，150mg/L；Ce——出水SS浓度，20mg/L。4)剩余污泥量W=W1-W2+W3=78-116.8+65=26.2kg/d5)湿污泥量取剩余含水率为99.2%，则湿污泥量：==3.3m3最大日剩余污泥量：m3/d4.7.2每个SBR每周期最大解决水量为250×1.5=375m3，进水时间为1h，则最大进水流量为375m3/h，即0.10m3/s4.7.3计算简图图4.7SBR计算简图4.7.41)滗水器规定滗水器排出能力为375.3m3/h，选用XBS-400型滗水器两台,每个SBR表4.12XBS-400型滗水器重要性能型号流量(m3/h)滗水深度(m)堰口长度(m)出水管径/数量(mm)/个主出水管径(mm)电机功率(kW)XBS-4004003.03.5DN250/3DN4000.552)鼓风机每台鼓风机所需空气量为1625m3/h=26m3/min，选用SSR-150表4.13SSR-150罗茨风机重要性能型号风量(m3/min)口径(mm)转速(r/min)排出压力(kPa)功率(kW)SSR-15026.77150173019.620.203)污泥泵选用3/4LRB25型污泥泵1台。表4.143/4LRB25型污泥泵重要性能型号流量(m3/h)扬程(m)转速（r/min）电机功率(kW)进出口直径(mm)3/4LRB254412.214607.510004.8消毒接触池4.8.1设计参数最大设计流量：Q=375m3消毒接触时间：t=30min=0.5h。4.8.2设计计算1)消毒接触池容积m32)消毒接触池表面积(4-21)式中——消毒池有效水深，取2.0mm23)消毒接触池池长(4-22)式中b——消毒池宽度，取1.5n——消毒池廊道数，取6廊道。m校核长宽比：>10，满足规定。4)消毒池池高取超高h1=0.5m5)消毒池进水管设进水流速v=0.8m/s，则进水管管径为DN4006)消毒池出水管设出水流速v=0.8m/s，则出水管管径为DN400。7)混合方式采用管道混合，加氯管线直接接入消毒接触池进水管，为加强混合效果，加氯点后接DN400静态混合器。4.8.3计算简图图4.8消毒接触池计算简图4.8.4选用DN400管道混合器一台。表4.15DN400管道混合器重要性能公称直径(mm)长(mm)药管直径(mm)4002400324.9污泥浓缩池4.9.1设计参数设计泥量：屠宰废水解决过程中产生污泥来自如下几某些：UASB、SBR，则总污泥量V=Qs+Qd=4.4+5.0=9.4m平均污泥含水率：=；固体负荷：M=30kg/m3·d=1.25g/m3浓缩时间：T=12h；浓缩后污泥含水率：=97%；浓缩后污泥体积：；污泥斗斗壁倾角：55°。4.9.2设计计算1)浓缩池面积浓缩池设计断面面积A：(4-23)式中Q——入流污泥量，m3/d；C——入流固体浓度，kg/m3；M——固体通量，kg/m3·d。入流固体浓度C：(4-24)==128kg/d=5.3=m22)浓缩池直径，取D＝2.5m3)浓缩池深度浓缩池工作某些有效水深h2：=m,取1.7m超高h1=0.3H1=h1+h2+h3=1.7+0.3=2.04)污泥斗污泥斗下椎体直径取d=0.6m，则污泥斗高度h==1.4m5)中心筒污泥从进泥管进来后，从中心管而下，经反射板折向上流，则中心管面积与尺寸：式中f1——中心管截面积，m2；d0——中心管直径，m；qmax——污泥最大流量，m3/s，这里qmax=44m3/h=0.012m3v0——中心管内流速，m/s，这里取v0=0.02m/s。中心管喇叭口直径：d1=1.35d0=1.35×600=0.80m=中心管喇叭口到反射板之间间歇高度：式中h3——间隙高度，m；v1——间隙流出速度，m/s，这里取v1=0.03m/s。反射板直径：d2=1.3d1=1.3×1.0.8=1.04.9.3计算简图图4.9污泥浓缩池计算简图4.10贮泥池4.10.1设计参数设计泥量：屠宰废水解决过程中产生污泥来自隔油沉淀池及气浮池，则总污泥量V=23+42=65m3贮泥时间：23h4.10.2设计计算贮泥池采用正方形，边长L=5m，高H1=3.5m,则贮泥池容积为：=87.5m3>65m3,取超高H2=0.5m，则贮泥池高度为4.0m。4.10.3计算简图图4.10贮泥池计算简图4.11脱水机房4.11.1脱水方式：板框式压滤机；污泥体积：=2.2m3

脱水前污泥含水率：=97%；脱水后泥饼含水率：=80%4.11.2每次污泥量：==0.33m滤饼厚度为20=164.11.31)板框压滤机选用BAJZ20A/800-50型板框压滤机2台，1用1备。表4.16BAS1.6/315型板框压滤机重要性能型号过滤面积(m2)框内尺寸(mm)滤框厚度(mm)BAJZ20A/800-5020800×80050滤板数(片)滤框数(片)装料容积(m3)最大滤饼厚度(mm)17160.420最大过滤压力(MPa)电机功率(kW)外形尺寸(mm)自重(t)177.56055×1380×17158.92)污泥泵选用3/4LRB25型污泥泵1台。表4.173/4LRB25型污泥泵重要性能型号流量(m3/h)扬程(m)转速（r/min）电机功率(kW)进出口直径(mm)3/4LRB254412.214607.510004.12加氯间4.12.1设计流量：250m3/h消毒方式：采用液氯；加氯量：10mg/L；仓库储氯：30d。4.12.21)加氯量kg/h2)储氯量由于SBR反映池为间歇运营，每日加氯4h，则储氯量：kg4.12.31)氯瓶选用350kg氯瓶。表4.18氯瓶重要性能容量(kg)直径(mm)长度(mm)瓶质量(kg)氯瓶总质量(kg)35035013353507002)加氯机选用ZJ-2型转子加氯机2台，一用一备，并轮换使用，价格1.5万元/台。表4.19ZJ-2型转子加氯机重要性能型号加氯量(kg/h)外表尺寸长×宽×高(mm)重量(kg)ZJ-22-10550×310×77030

5污水厂平面布置5.1构建筑物重要设计参数表5.1构建筑物一览表序号名称平面尺寸mm×mm高度mm数量备注1格栅500×8001300一座钢混2调节池18000×100004500一座钢混3隔油沉淀池10000×2500一座，分三格钢混4气浮池10000×4000一座钢混5UASB反映池7200×72005000两座，合建钢混6中间调节池14700×72005000一座钢混7SBR反映池16000×80006000两座，合建钢混8消毒池10000×90002500一座钢混9污泥浓缩池D=25003400一座钢混10贮泥池5000×50004000一座钢混11脱水机房10000×80004000一座砖混12加氯间7000×80004000一座砖混13鼓风机房1×80004000一座砖混14贮气柜D=50005000一座膜材15机修间7000×80004000一座砖混16配电间7000×80004000一座砖混17中控室14000×100004000一座砖混18化验室8000×100004000一座砖混19正门门卫室4000×30003000一座砖混20侧门门卫室3000×3000一座砖混5.2污水厂平面布置5.2.15.2.1.1各解决单元构筑物平面布置解决构筑物是污水解决厂主体建筑物，在做平面布置时，应依照各构筑物功能规定和水力规定，结合地形和地质条件，拟定它们在厂区内平面位置。对此，应考虑：1)贯通、连接各解决构筑物之间管、渠，使之便捷、直通，避免迂回曲折。2)土方琏做到基本平衡，并避开劣质土壤地段。3)在解决构筑物之间，应保持一定间距，以保证敷设连接管、渠规定，普通间距可取值5~l0m4)各解决构筑物在平而布置上，应考虑尽量紧凑。5)污泥解决构筑物应尽量单独布置，以以便管理，应布置在厂区夏季主导风向下风向。5.2.1.2管、渠平面布置1)在各解决构筑物之间，设有贯通、连接管、渠。此外，还应设有可以使各解决构筑物独立运营管、渠，当某一解决构筑物因故障停止工作时，其后接解决构筑物仍可以保持正常运营。2)应设超越所有解决构筑物，直接排放水体超越管。3)在厂区内还应设有空气管路、沼气管路、给水管路及输配电线路，这些管线有敷设在地下，但大都在地上，对它们安排，既要便于施工和维护管理，又要紧凑，少占用地。5.2.1.3辅助建筑物平面布置污水厂内辅助建筑物有集中控制事、变电所、机修间、仓库、浴池、食堂、宿舍、综合楼等。它们是污水解决厂不可缺少构成某些1)辅助建筑物建筑而积大小应按详细状况与条件而定，辅助建筑物位置应依照以便、安全等原则拟定。2)生活居住区、综合楼等建筑物应与解决构筑物保持一定距离，应位于厂区夏季主风向上风向。3)操作工人值班室应尽量布置在使工人可以便于观测各解决构筑物运营状况位置。5.2.1.4厂区绿化平面布置时应安排充分绿化地带，改进卫生条件，为污水厂工作人员提供优美环境。5.2.1.5道路布置在污水解决厂内应合理修建道路，以便运送，要设立通向各解决构筑和辅助建筑物必要通道，通道设计应符合如下规定：1)重要车行道宽度：单车道为3~4m，双车道为6~7m，并应有回车道。2)车行道转弯半径不适当不大于6m。3)人行道宽度为1.5~2m。4)通向高架构筑物扶梯倾角小宜不不大于45°。5)天桥宽度不适当不大于1m。5.2.25.2.2.1进水管原污水沟上截留闸板设立和进厂控制闸板设立由污水解决厂施工时完毕。5.2.2.2出水管构筑物之间大某些为DN200和DN400钢管。1)调节池池至隔油沉淀池