太白酒店承插式钢管支模施工方案样本

太白县都市综合体—酒店承插式脚手架施工方案编制：审核：批准：宝鸡市建安集团股份有限公司路桥项目部月日目录一、编制根据 1二、工程概况 1三、模板及支撑系统施工方案设计 1四、施工准备 3五、承插式架体施工质量管理 4六、承插式架体施工安全管理与维护 5七、本工程模板及支撑施工办法 5八、应急救援预案 7九、模板设计计算 8承插式脚手架施工方案一、编制根据1．《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-）；2．《太白养生度假酒店施工图纸》；3．《混凝土构造工程施工质量验收规范》（50204-）；4．《建筑工程施工质量验收统一原则》（GB50300-）；5．《钢构造设计规程》（GB50005-）；6．《建筑施工计算手册》（第四版缩印本）；7.《建筑构造荷载规范》（GB5009-）等。二、工程概况2.1概况本工程名称为太白养生度假酒店，工程位于太白县太白路。地上四层，地下一层，主体构造16.95米。构造形式为框架构造，基本为独立基本加止水板。构造安全级别二级，构造设计使用年限50年。抗震设防烈度丙类，抗震设防烈度7度。2.2支模区域、支模高度、支模范畴内梁截面尺寸、跨度、板厚。本工程地下室板厚180—250mm,插型盘扣架作为模板支撑架。柱最大间距为8.4米，180厚板支撑高度为5.7米，250厚板支撑高度为4.9米。本工程代表性梁有KL350×700、KL300×800、KL400×1000。2.3支撑系统及基本地质状况本工程构造型式为框架剪力墙构造，支撑系统采用承插型盘扣式钢管架，基本为独立基本加抗水板，强度C35。在每根立杆底部均垫放100×100模板。三、模板及支撑系统施工方案设计3.1模板及支架选用模板：1200×2400×15mm木胶合板模板；木枋：40×60×3000木枋；对拉螺杆：φ14高强螺杆（含止水螺杆）；承插型盘扣式钢管架；3.2支撑系统构造设计3.2.1脚手架步距、立杆纵横距、杆件相对位置a、板模：模板采用胶合木模板，立杆支撑采用可调式钢管支撑。紧靠木模底第一层木枋间距@200，第二层双钢管托梁间距为@900，立杆顶套顶托支撑第二层水平双钢管托梁，沿钢管方向间距为@900，布置如下图：通过对板底模板构造支撑体系计算，板底脚手架搭设方案为：支撑体系采用钢管承插型盘扣式钢管架；，板底立杆以900*900布设，步距为1.2米。b、梁模：通过对梁底模板构造支撑体系计算，梁底脚手架搭设方案为：立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.5双钢管，钢管上铺木枋，间距为200mm，梁底垫枋间距200mm，梁底立杆以1200*1200布设，梁支撑立杆横距(跨度方向)1.20米，梁底增长1道承重立杆，步距为1.2米。梁高h≤600mm如下：采用梁底铺枋＠250，底钉压脚条用斜板钉设加固。梁高600＜h≤900：梁底铺枋＠250、底钉压脚条（15cm～20cm宽模板），Φ14对拉螺杆中间一道＠450加固；3.2其她搭设规定支架架体四周外立面向内第一跨每层均应设立竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设立竖向斜杆。当满堂模板支架架体高度不得超过四个步距时，可不设立顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设立顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪力撑。模板支架可调托盘座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁悬臂长度禁止超过650mm，且丝杆外露长度禁止超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得少于150mm。支撑架详细搭设方式参见附图。四、施工准备4.1工艺流程墙柱模施工工艺流程：施工准备→墙柱钢筋加工制作及模板配备→墙柱钢筋绑扎→墙柱模板安装→墙柱混凝土浇筑→墙柱模拆除梁板模施工工艺流程：

梁板模施工工艺：弹线→满堂架→调节标高、柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电、工艺管线安装筋→绑扎板钢筋→绑扎板面筋、预埋件、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移送砼工种。支撑系统安装流程：

放线定立杆位置→自角部起依次向两边竖立杆，底端先安装横杆→每边竖起3～4根立杆后，即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和横杆水平使符合规定，形成构架起始段→按上述规定依次向前延伸搭设，直至第一步架完毕→全面检查一遍构架质量，符合规定后→按第一步架作业程序和规定搭设第二步、第三步→随搭设进程及时装设斜撑。4.2劳动力组织本工程施工进度较紧，质量规定高，因而组织120人具备很高技术水平木工班组进场，两个作业班组独立作业，施工技术人员可以依照现场施工进度和劳动力需要详细进行调配。4.3机械设备配备木工机械如下：圆盘锯：6台；木工压刨：6台；木工平刨：6台；手电钻：10台；以及其她工人支模时所须小型机具扳手、钳子、吊线锤等。4.4材料准备材料资源投入筹划序号材料名称及规格单位数量备注115mm厚模板m230000预计240×60木枋(3m长)根10预计3盘扣架吨10000预计辅材：2cm宽粘带纸、海绵条、铁钉、铁线、刷子、小铁铲、撬棍等；4.5加工场布置现场设立两个重要木工加工场，内设圆盘锯及平压刨机各3台；本工程所有模板加工均在加工区内进行加工，圆盘锯不得上楼层；所有旧木枋均在加工区内拨钉及清理，平压刨后方可投入使用；五、盘扣式架体施工质量管理5.1施工质量规定5.2施工质量检查验收脚手架在投入使用之前必要进行验收，合格后方准使用。5.2.1对进入现场钢管支架构配件检查与验收应符合下列规定：1应有钢管支架产品标记及产品质量合格证；2应有钢管支架产品重要技术参数及产品使用阐明书；3当对支架质量有疑问时，应进行进行质量抽检和实验。5.2.2模板支架应按如下分阶段进行检查和验收：1基本竣工后及模板支架搭设前；2超过8m高支模架搭设至一半高度后；3搭设高度达到设计高度和混凝土浇筑前；5.2.3脚手架应依照下列状况按进度分阶段进行检查和验收1基本竣工后及模板支架搭设前；2首段高度达到6m时；3架体随施工进度逐级升高时；4搭设高度达到设计高度后。5.2.4对脚手架检查与验收应重点检查如下内容：1基本应符合设计规定，并应平整坚实，立杆与基本间应无松动、悬空现象，底座、支垫应符合规定；2搭设架体三维尺寸应符合设计规定，搭设办法和斜杆、钢管剪力撑等设立应符合本规程规定；3可调托座和调底座伸出水平杆悬臂长度应符合设计限定规定；4水平杆扣接头与立杆连接盘插销应击紧至所需插入深度标志刻度。5.2.5对脚手架应重点检查与验收如下内容：1搭设架体三维尺寸应符合设计规定，写感和钢管剪刀撑设立应符合本规程规定；2立杆基本不应有不均匀沉降，立杆可调底座与基本面接触不应有松动或悬空现象；3连墙件设立应符合设计规定，应与主体构造、架体可靠连接；4外侧安全立网和内侧层间水平网张挂及防护栏杆设立应齐全、牢固。5周转使用支架构配件使用前复检合格记录；6搭设施工记录和质量检查记录应及时、齐全。5.2.6模板支架和双排外脚手架验收后应形成记录，登记表应符合模板支架施工验收登记表规定。六、承插式架体施工安全管理与维护6.1模板支架和脚手架搭设人员应持证上岗6.2支架搭设作业人员必要对的戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。6.3模板支架混凝土浇筑作业层上施工荷载，集中堆载不应超过设计值。6.4混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，状况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固解决。6.5模板支架及脚手架有效期间，禁止擅自拆除架体构造杆件，如需拆除必要报请工程项目技术负责人以及总监理工程师批准，拟定防控办法后方可实行。6.6禁止在模板支架及脚手架基本及邻近处进行挖掘作业。6.7拆除支架构件应安全地传递至地面禁止抛掷。6.8高支模区域内，应设立安全警戒线，不得上下交叉作业6.9在脚手架或模板支架上进行电气焊作业时，必要有防火办法和专人监护。6.10模板支架及脚手架应与架空输线电路保持安全距离，工地暂时用电线路架设及脚手架接地防雷击办法等应按现行行业原则《施工现场暂时用电安全技术规程》JGJ46关于规定执行。七、本工程模板及支撑施工办法7.1支撑系统安装放线定立杆位置→自角部起依次向两边竖立杆，底端先安装横杆→每边竖起3～4根立杆后，即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和横杆水平使符合规定，形成构架起始段→按上述规定依次向前延伸搭设，直至第一步架完毕→全面检查一遍构架质量，符合规定后→按第一步架作业程序和规定搭设第二步、第三步→随搭设进程及时装设斜撑。7.2梁、板模板安装弹线→满堂架→调节标高、柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电、工艺管线安装筋→绑扎板钢筋→绑扎板面筋、预埋件、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移送砼工种。7.3墙柱模板安装施工准备→墙柱钢筋加工制作及模板配备→墙柱钢筋绑扎→墙柱模板安装→墙柱混凝土浇筑→墙柱模拆除7.4模板支架搭设与拆除 1)施工准备1、模板支架及脚手架施工前应依照施工对象状况、地基承载力、搭设高按本规程基本规定编制专项施工方案，并应经审核批准后实行。2、搭设操作人员必要通过专业技术培训和专业考试合格后，持证上岗。模板支架及脚手架搭设前，施工管理人员应按专项施工方案规定对操作人员进行技术和安全作业交底。3、进入施工现场钢管支架及构配件质量应在使用迈进行复检。4、经验收合格构配件应按品种、规格分类码放，并应标挂数量规格铭牌备用。构配件堆放场地应排水畅通、无积水。5、当采用预埋方式设立脚手架连墙件时，应提前与关于部门协商，并应按设计规定预埋。6、模板支架及脚手架搭设场地必要平整、坚实、有排水办法。2)拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必要在预应力张拉后由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：构造类型构造跨度（m）按设计混凝土强度原则值百分率计（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件≤275＞21003)模板拆除注意事项1、模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线拟定。2、模板支架水平方向搭设，一方面应依照立杆位置规定布置可调底座，接着插入四根立杆，将水平杆、斜杆通过扣接头上楔形插销扣接在立杆连接盘上形成基本架体单元，并以此向外扩展搭设成整体支撑体系。垂直方向应搭完一层后来再搭设次层，以此类推。3、可调底座和垫板应精确地放置在定位线上，并保持水平，垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。4、立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头位置应错开；水平杆扣接头与连接盘通过插销连接，应采用榔头击紧插销，保证水平杆与立杆连接可靠。5、每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆纵、横距，立杆垂直偏差与水平杆水平偏差。控制立杆垂直偏差不应不不大于H/500，且不得不不大于50mm。6、模板支架搭设应与模板施工相配合，可运用可调底座和可调托座调节底模标高。7、建筑楼板多层持续施工时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。8、支架搭设完毕后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织有关人员进行验收，符合专项施工方案后方可浇筑混凝土。9、架体拆除时应按施工方案设计拆除顺序进行。拆除作业必要按先搭后拆，后搭先拆原则，从顶层开始，逐级向下进行，禁止上下层同步拆除。拆除时构配件应成捆吊运或人工传递至地面，禁止抛掷。10、分段、分立面拆除时，应拟定分界处技术解决方案，保证分段后暂时构造稳定。八、应急救援预案 8.1机构设立项目部成立应急领导小组，项目经理任应急小组组长，总工程师、生产经理任第一副组长、安全主管任任副组长，成员由项目技术、质量、劳务管理、预算、材料、水电安装及项目保安队成员构成。8.2报警救援及其她联系电话 报警110、救援119、120。8.3人员分工与职责 组长：全面负责应急解决工作，领导应急解决指挥和协调，向项目部经理、公司安全生产委员会和总经理报告应急解决工作；详细负责应急现场直接指挥，组织对人员和财产急救；负责对扰民问题进行沟通和协调；第一副组长：负责组织本工程应急状况解决，负责项目部应急状况指挥和协调；副组长：协助第一副组长，负责通讯联系、车辆调度，和地方消防、医疗机构联系沟通；成员：各部门负责人，负责应急解决资金和物资准备及调度，协助解决应急状况；义务消防队：负责火灾应急义务消防，其架构如下：管理部门：消防工作归口项目质安部统一管理，质安部主任为义务消防队长，综合办主任为副队长；项目部设义务消防管理员一人，在项目质安部领导下工作，详细负责本工程消防管理；项目部成立义务消防队，义务消防队人数为10人，其职责和活动规定在项目应急筹划中明确。项目应急办公室：为应对重大突发事件，项目建立危机管理组织机构，重要职责涉及:1）重大事项决策；2）相应急事件提供支持、协调；3）向国家政府部门报告状况；4）组织向社会公众发布事件信息；5）发布公司危机管理预案。8.4应急救援工作程序 1）遇突发事件后，报告信息应迅速汇集，判断性质严重限度，拟定与否启动应急系统。2）拟定启动应急响应后，各级应急机构进入应急状态并实行如下行动，告知关于人员到位，开通信息与通讯网络,调配应急资源,明确向上级报告内容、组织对媒体发布信息、内部员工通报等。4）采用控制行动，场外应急指挥应支持现场应急指挥人员完毕下列救援行动：应急队伍及时进入现场，积极开展人员救济、工程抢险、医疗救济、人群疏散、环保、技术支持、政府联系、补偿损失等。5）行动完毕后，进入暂时应急恢复阶段。6）应急响应结束后，应组织因素分析、评估应急响应状况，提供最后报告为此后危机解决做参照。8.5应急救援办法1)外伤止血：由于事故也许引起出血，出血量大（达到总血量40%），就有生命危险。现场急救时,一方面采用紧急止血办法，然后再采用其她办法,惯用止血办法有：指压止血、加压包扎止血、加垫屈肢止血和止血带止血。2)包扎：可以起到迅速止血、保护伤口、防止污染作用，有助于转送和进一步治疗。惯用办法有绷带包扎、三角巾包扎、尼龙网包扎、自粘贴包扎。3)骨折固定：为了使断骨不在加重，避免加重断骨对周边组织伤害，减轻伤员痛苦并便于搬运，惯用夹板办法来固定。搬运时应注意：a、下肢骨折需用担架；b、脊柱骨折，用门板或硬板担架，使伤者面向上。由3-4人分别用手托起头、胸、骨盆、腿部，动作一致平放在担架上，用布带将伤员绑在担架上，以防移动；c、高空坠落患者，无论状况如何，都要按脊柱固定办法解决，以备无患。d、触电急救办法：及时切断电源或用绝缘物使患者脱离电源；防止患者在脱离电源后二次伤害；患者呼吸心跳停止时，及时采用口对口人工呼吸和胸外按压术；对局部电烧伤进行暂时消毒包扎解决；呼急救中心转院急救。e、中暑急救办法：发现中暑人员应及时将其移到阴凉通风处。轻度中暑给以患者含盐冷饮，可服十滴水或藿香正气水、人丹，休息后即可恢复；高热型重点是物理降温，用26-29摄氏度温水或50%酒精全身檫浴，用电电扇吹风，头部放置冰袋。九、模板设计计算板模板(扣件钢管架)计算书模板支架计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-）、《混凝土构造设计规范》GB50010-、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.9；纵距(m):0.9；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):3.90；采用钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.100；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400；楼板混凝土强度级别:C35；每平米楼板截面钢筋面积(mm2):654.500；楼板计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板计算宽度(m):4.00；楼板计算厚度(mm):180.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):250.000；木方截面宽度(mm):40.00；木方截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m面板作为计算单元,面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1=25.1×0.18×1+0.35×1=4.868kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.1×1=2.1kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.868+1.4×2.1=8.782kN/m最大弯矩M=0.1×8.782×0.252=0.055kN·m；面板最大应力计算值σ=54885/54000=1.016N/mm2；面板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板最大应力计算值为1.016N/mm2不大于面板抗弯强度设计值13N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=4.868kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×4.868×2504/(100×9500×48.6×104)=0.028mm；面板最大容许挠度[V]=250/250=1mm；面板最大挠度计算值0.028mm不大于面板最大容许挠度1mm,满足规定!三、模板支撑方木计算:方木按照三跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.1×0.25×0.18=1.13kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：p1=2.1×0.25=0.525kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.13+0.088)+1.4×0.525=2.195kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×2.195×1.22=0.316kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.316×106/54000=5.854N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木最大应力计算值为5.854N/mm2不大于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足规定!3.抗剪验算：截面抗剪强度必要满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力：V=0.6×2.195×1.2=1.581kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.581×103/(2×40×90)=0.659N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木受剪应力计算值0.659N/mm2不大于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足规定!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.217kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.217×1/(100×9500×2430000)=0.74mm；最大容许挠度[V]=1200/250=4.8mm；方木最大挠度计算值0.74mm不大于方木最大容许挠度4.8mm,满足规定!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.898kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.707kN·m；最大变形Vmax=3.757mm；最大支座力Qmax=15.356kN；最大应力σ=1706809.156/8980=190.068N/mm2；托梁抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁最大应力计算值190.068N/mm2不大于托梁抗压强度设计值205N/mm2,满足规定!托梁最大挠度为3.757mm不大于1200/150与10mm,满足规定!五、模板支架立杆荷载原则值(轴力):作用于模板支架荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重(kN)：NG1=0.149×3.9=0.581kN；(2)模板自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1×0.18×1.2×1.2=6.506kN；静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3=7.591kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。活荷载原则值NQ=(2.1+2)×1.2×1.2=5.904kN；3.立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=17.374kN；六、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式其中N立杆轴心压力设计值(kN)：N=17.374kN；φ轴心受压立杆稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：l0=h+2aa立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.2m；得到计算成果：立杆计算长度L0=h+2a=1.2+2×0.2=1.6m；L0/i=1600/15.9=101；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.58；钢管立杆受压应力计算值；σ=17374.356/(0.58×424)=70.65N/mm2；立杆稳定性计算σ=70.65N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！梁模板(<700)计算书支撑架计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-）、《混凝土构造设计规范》GB50010-、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范编制。梁段:KL10。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.60；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增长承重立杆根数:1；采用钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):14.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.1；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250，主楞竖向根数：2；主楞间距为：200mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度90mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度90mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载原则值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土入模温度，取20.000℃；V--混凝土浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、14.400kN/m2，取较小值14.400kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板净截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板最大弯距(N·mm)；σ--面板弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按如下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上侧压力，涉及:新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×1×14.4×0.9=15.55kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×1×2×0.9=2.65kN/m；q=q1+q2=15.552+2.646=18.198kN/m；计算跨度(内楞间距)：l=250mm；面板最大弯距M=0.125×18.198×2502=1.42×105N·mm；经计算得到，面板受弯应力计算值：σ=1.42×105/7.35×104=1.934N/mm2；面板抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板受弯应力计算值σ=1.934N/mm2不大于面板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算q--作用在模板上侧压力线荷载原则值：q=18.2N/mm；l--计算跨度(内楞间距)：l=250mm；E--面板材质弹性模量：E=9500N/mm2；I--面板截面惯性矩：I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板最大挠度计算值：ν=5×18.2×2504/(384×9500×4.86×105)=0.2mm；面板最大容许挠度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板最大挠度计算值ν=0.2mm不大于面板最大容许挠度值[ν]=1mm，满足规定！四、梁侧模板内外楞计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞最大弯距(N·mm)；W--内楞净截面抵抗矩；[f]--内楞强度设计值(N/mm2)。按如下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞荷载，q=(1.2×14.4×0.9+1.4×2×0.9)×1=18.07kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：l=200mm；内楞最大弯距：M=1/8×18.07×200.002=9.04×104N·mm；最大支座力:R=1.1×18.072×0.2=4.97kN；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值σ=9.04×104/1.08×105=0.837N/mm2；内楞抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.837N/mm2不大于内楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足规定！（2）.内楞挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上侧压力线荷载原则值：q=18.07N/mm；E--内楞弹性模量：10000N/mm2；I--内楞截面惯性矩：I=4.86×106mm4；内楞最大挠度计算值：ν=0.677×18.07×5004/(100×10000×4.86×106)=0.157mm；内楞最大容许挠度值：[ν]=500/250=2mm；内楞最大挠度计算值ν=0.157mm不大于内楞最大容许挠度值[ν]=2mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递集中力，取内楞最大支座力4.97kN,按照集中荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞最大弯距(N·mm)；W--外楞净截面抵抗矩；[f]--外楞强度设计值(N/mm2)。依照三跨持续梁算法求得最大弯矩为M=F×a=1.365kN·m；其中，F=1/2×q×h=5.459，h为梁高为0.6m，a为次楞间距为250mm；经计算得到，外楞受弯应力计算值：σ=1.36×106/1.08×105=12.637N/mm2；外楞抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；外楞受弯应力计算值σ=12.637N/mm2不大于外楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足规定！（2）.外楞挠度验算其中E-外楞弹性模量：10000N/mm2；F--作用在外楞上集中力原则值：F=5.459kN；l--计算跨度：l=450mm；I-外楞截面惯性矩：I=4860000mm4；外楞最大挠度计算值:ν=1.615×5459.400×450.003/(100×10000.000×4860000.000)=0.165mm；依照持续梁计算得到外楞最大挠度为0.165mm外楞最大容许挠度值：[ν]=450/250=1.8mm；外楞最大挠度计算值ν=0.165mm不大于外楞最大容许挠度值[ν]=1.8mm，满足规定！五、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=300×18×18/6=1.62×104mm3；I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；1.抗弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=250.00mm；q--作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2×（24.00+1.50）×0.30×0.60×0.90=4.96kN/m；模板构造自重荷载：q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生荷载设计值：q3：1.4×2.10×0.30×0.90=0.79kN/m；q=q1+q2+q3=4.96+0.11+0.79=5.86kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×5.864×0.252=0.037kN·m；σ=0.037×106/1.62×104=2.263N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.263N/mm2不大于梁底模面板抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算依照《建筑施工计算手册》刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.600+0.35）×0.30=4.69KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=250.00mm；E--面板弹性模量：E=9500.0N/mm2；面板最大容许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板最大挠度计算值：ν=0.677×4.695×2504/(100×9500×1.46×105)=0.09mm；面板最大挠度计算值：ν=0.09mm不大于面板最大容许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足规定！六、梁底支撑木方计算1.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.6×0.25=3.825kN/m；(2)模板自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×0.6+0.3)/0.3=0.437kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值P1=(2.5+2.1)×0.25=1.15kN/m；2.木方传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×3.825+1.2×0.437=5.115kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.150=1.610kN/m；荷载设计值q=5.115+1.610=6.725kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6=5.40×101cm3；I=4×9×9×9/12=2.43×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为持续梁均布荷载作用下弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形图(mm)方木支座力N1=N3=0.03KN，N2=1.958KN;方木最大应力计算值：σ=0.058×106/54000=1.073N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3×1.958×1000/(2×40×90)=0.816N/mm2；方木最大挠度：ω=0.014mm；方木容许挠度：[ν]=1.2×103/2/250=2.4mm；方木最大应力计算值1.073N/mm2不大于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足规定！方木受剪应力计算值0.816N/mm2不大于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足规定！方木最大挠度ν=0.014mm不大于方木最大容许挠度[ν]=2.400mm，满足规定！七、梁跨度方向托梁计算作用于托梁荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木集中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；1.梁两侧托梁强度计算：托梁按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中力P=0.03KN.托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.017kN·m；最大变形Vmax=0.038mm；最大支座力Rmax=0.157kN；最大应力σ=0.017×106/(8.98×103)=1.939N/mm2；托梁抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；托梁最大应力计算值1.939N/mm2不大于托梁抗弯强度设计值205N/mm2,满足规定!托梁最大挠度Vmax=0.038mm不大于1200/150与10mm,满足规定!2.梁底托梁强度计算：托梁按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中力P=1.958KN.托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.153kN·m；最大变形Vmax=2.539mm；最大支座力Rmax=10.378kN；最大应力σ=1.153×106/(8.98×103)=128.446N/mm2；托梁抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁最大应力计算值128.446N/mm2不大于托梁抗压强度设计值205N/mm2,满足规定!托梁最大挠度Vmax=2.539mm不大于1200/150与10mm,满足规定!八、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆轴心压力设计值，它涉及：纵向钢管最大支座反力：N1=0.157kN；脚手架钢管自重：N2=1.2×0.149×3.6=0.643kN；N=0.157+0.643=0.8kN；φ--轴心受压立杆稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.73；上式计算成果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.2=2.398m；Lo/i=2397.78/15.9=151；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.305；钢管立杆受压应力计算值；σ=799.88/(0.305×424)=6.185N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=6.185N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆轴心压力设计值，它涉及：梁底支撑最大支座反力：N1=10.378kN；脚手架钢管自重：N2=1.2×0.149×(3.6-0.6)=0.643kN；N=10.378+0.643=10.914kN；φ--轴心受压立杆稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.73；上式计算成果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.73×1.2=2.398m；Lo/i=2397.78/15.9=151；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.305；钢管立杆受压应力计算值；σ=10913.798/(0.305×424)=84.394N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=84.394N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！梁模板(>=700)计算书支撑架计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》（JGJ231-）、《混凝土构造设计规范》GB50010-、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范编制。梁段:KL32a。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.80；梁截面高度D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增长承重立杆根数:2；采用钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.1；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底模板支撑间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250，主楞竖向根数：3；主楞间距为：300mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度90mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载原则值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土入模温度，取20.000℃；V--混凝土浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板净截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板最大弯距(N·mm)；σ--面板弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按如下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上侧压力，涉及:新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×1×16.8×0.9=18.14kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×1×2×0.9=2.65kN/m；q=q1+q2=18.144+2.646=20.790kN/m；计算跨度(内楞间距)：l=250mm；面板最大弯距M=0.125×20.79×2502=1.62×105N·mm；经计算得到，面板受弯应力计算值：σ=1.62×105/7.35×104=2.21N/mm2；面板抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板受弯应力计算值σ=2.21N/mm2不大于面板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算q--作用在模板上侧压力线荷载原则值：q=20.79N/mm；l--计算跨度(内楞间距)：l=250mm；E--面板材质弹性模量：E=9500N/mm2；I--面板截面惯性矩：I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板最大挠度计算值：ν=5×20.79×2504/(384×9500×4.86×105)=0.229mm；面板最大容许挠度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板最大挠度计算值ν=0.229mm不大于面板最大容许挠度值[ν]=1mm，满足规定！四、梁侧模板内外楞计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下二跨持续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×92×2/6=108cm3；I=4×93×2/12=486cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞最大弯距(N·mm)；W--内楞净截面抵抗矩；[f]--内楞强度设计值(N/mm2)。按如下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞荷载，q=(1.2×16.8×0.9+1.4×2×0.9)×1=20.66kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：l=300mm；内楞最大弯距：M=0.096×20.66×300.002=1.79×105N·mm；最大支座力:R=1.1×20.664×0.3=5.683kN；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值σ=1.79×105/1.08×105=1.653N/mm2；内楞抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.653N/mm2不大于内楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足规定！（2）.内楞挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上侧压力线荷载原则值：q=20.66N/mm；E--内楞弹性模量：10000N/mm2；I--内楞截面惯性矩：I=4.86×106mm4；内楞最大挠度计算值：ν=0.677×20.66×5004/(100×10000×4.86×106)=0.18mm；内楞最大容许挠度值：[ν]=500/250=2mm；内楞最大挠度计算值ν=0.18mm不大于内楞最大容许挠度值[ν]=2mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递集中力，取内楞最大支座力5.683kN,按照集中荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞最大弯距(N·mm)；W--外楞净截面抵抗矩；[f]--外楞强度设计值(N/mm2)。依照三跨持续梁算法求得最大弯矩为M=F×a=1.559kN·m；其中，F=1/3×q×h=6.237，h为梁高为0.9m，a为次楞间距为250mm；经计算得到，外楞受弯应力计算值：σ=1.56×106/8.98×103=173.636N/mm2；外楞抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2；外楞受弯应力计算值σ=173.636N/mm2不大于外楞抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！（2）.外楞挠度验算其中E-外楞弹性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上集中力原则值：F=6.237kN；l--计算跨度：l=450mm；I-外楞截面惯性矩：I=215600mm4；外楞最大挠度计算值:ν=1.615×6237.000×450.003/(100×206000.000×215600.000)=0.207mm；依照持续梁计算得到外楞最大挠度为0.207mm外楞最大容许挠度值：[ν]=450/400=1.125mm；外楞最大挠度计算值ν=0.207mm不大于外楞最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足规定！五、穿梁螺栓计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓直径：14mm；穿梁螺栓有效直径：11.55mm；穿梁螺栓有效面积：A=105mm2；穿梁螺栓所受最大拉力：N=(1.2×16.8+1.4×2.1)×0.5×0.225=2.599kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受最大拉力N=2.599kN不大于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=200×18×18/6=1.94×104mm3；I=200×18×18×18/12=0.97×105mm4；1.抗弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=250.00mm；q--作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2×（24.00+1.50）×0.20×0.50=3.06kN/m；模板构造自重荷载：q2:1.2×0.35×0.20×0.90=0.07kN/m；振捣混凝土时产生荷载设计值：q3：1.4×2.10×0.20×0.90=0.5292kN/m；q=q1+q2+q3=3.06+0.07+0.5292=3.659kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×3.659×0.252=0.0228kN·m；σ=0.0228×106/0.97×105=0.23N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.23N/mm2不大于梁底模面板抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算依照《建筑施工计算手册》刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×0.20=2.62KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=250.00mm；E--面板弹性模量：E=9500.0N/mm2；面板最大容许挠度值:[ν]=250.00/250=1.000mm；面板最大挠度计算值：ν=0.677×2.62×2504/(100×9500×0.97×105)=0.07mm；面板最大挠度计算值：ν=0.07mm不大于面板最大容许挠度值:[ν]=250/250=1mm，满足规定！七、梁底支撑木方计算1.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.5×0.25=3.18kN/m；(2)模板自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×0.5+0.2)/0.2=0.525kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值P1=(2.5+2.1)×0.25=1.15kN/m；2.木方传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×3.18+1.2×0.525=4.446kN/m；活荷载设计值P=1.4×1.150=1.610kN/m；荷载设计值q=4.446+1.610=6.056kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6=5.40×101cm3；I=4×9×9×9/12=2.43×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为持续梁均布荷载作用下弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形图(mm)方木边支座力N1=N