芳村油库高支模施工方案样本

目录一、工程概况 2二、编制根据 4三、使用材料 4四、高支模设计 5五、高支模设计验算 15六、高支模施工 15七、监测办法 18八、安全保证办法 20九、文明施工办法 23十、雨季施工办法 24十一、防台风办法 24十二、炎热天气施工办法 25十三、应急预案 25十四、高支模计算书 32十五、高支模设计图 70一、工程概况工程名称芳村大冲口油库改造项目工程地点广州市芳村信联路5号大院建设单位广东盈升置业有限公司监理单位广东省城规建设监理有限公司施工单位广州市第三建筑工程有限公司构造类型剪力墙、框剪构造建筑类别办公楼、酒店、配套用房及车库建筑层数/幢数地上2栋分别6层、7层,地下1层,建筑高度23.8/23.9m建筑面积地上41074m2地下14686m2建筑总面积55760m2抗震设防烈度七级抗震级别二级构造使用年限50年以上高支模搭设概况：本工程共2栋建筑物构成，分别：办公楼6层，酒店7层，地下室1层。酒店地下室层高5.3m，地上首层~三层局部架空层高6.9m，上部构造层高3.4m，天面标高为23.9m。办公楼地下室层高5.3m，地上2、3、4层高4.2米，5、6层高3.5m，天面标高为23.8m。跨度L≥4m支承梁及L≥2m悬壁梁，按施工规范规定1/1000～3/1000起拱。本工程高支模所使用材料：钢管Ф48×3.0㎜，门式脚手架φ42×1930×1219mm、φ42×930×1219mm，松木枋80*80㎜。需进行高支模施工部位分别为：1、+6.9m首层~三层构造梁板，详细范畴为：（2-11）轴×（A-P）轴，该部位面积约为：2500m2，最大梁截面为1200×，梁最大跨度为17.5m。2、+5.35m地下室构造顶梁板，详细范畴为：（1-24）轴×（A-Y）轴，该部位面积约为：14686m2，最大梁截面为800×1000，梁最大跨度为16.5m。本工程高支模构造梁尺寸如下：梁截面设计为250×700、400×700、800×900、400×1000、600×1200、1000×1500、800×1800、800×、1200×mm等最大截面为1200×mm，板厚为200、140、100mm，剪力墙厚度为250、350、400mm。1、代表性梁截面尺寸：250×700、400×700mm按代表性梁截面尺寸：400mm×700mm支模方式；2、代表性梁截面尺寸：800×900、250×1100、400×1000mm、800mm×1000mm按代表性梁截面尺寸：800mm×1000mm支模方式；3、代表性梁截面尺寸：800×1800、800×、1000×1500、1200×mm按代表性梁截面尺寸：1200mm×mm支模方式；4、代表性板截面尺寸：200、140、100mm按代表性板截面尺寸：200mm支模方式；本工程构造柱尺寸如下：400×550、600×700、600×800、600×900、900×1000、900×1600mm等各种。针对以上高支模梁支撑搭设：梁截面：400mm×700mm，梁边至板支撑距离0.6m，支撑采用门架:纵向间距900mm。800mm×1000mm，梁边至板支撑距离0.6m，支撑采用门架:纵向间距600mm，双门式钢管脚手架错位尺寸为600mm。梁截面：800×1800、800×、1000×1500、1200mm×mm，梁边至板支撑距离0.80m，支撑采用Φ48钢管:横向间距500mm，纵向间距450mm，支架立杆步距h=1.50m。对拉螺栓设立按梁高700mm以上设立，对梁高700mm如下不设立对拉螺栓。梁水平、剪刀撑搭设：支撑体系分别采用门式脚手架及Ф48钢管脚手架搭设。梁底加纵横Ф48钢管剪刀撑；水平剪刀撑设立间距6m，在离地面200mm处设一道纵横扫地杆，并沿脚手架垂直高度每一榀设立一道纵横向水平加强拉结钢管（φ48×3.0mm），脚手架应架立在铁垫脚板或双排木枋上。高度为6.9m高支模施工时，地下室支顶不得拆除，待高支模构造混凝土浇筑完毕，混凝土强度级别达到设计规定后方可拆除；墙、柱砼构件浇筑完毕后，高支模横向水平支撑应顶至墙、柱砼构件上，提高整体支撑体系刚度。（龙骨、对拉螺栓设立详见：梁模板支架系统搭设登记表）针对以上高支模板支撑搭设：楼板采用门架支撑体系，门式钢管脚手架间横向间距600mm,纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。板水平、剪刀撑搭设：支撑体系分别采用门式脚手架及Ф48钢管脚手架搭设。支模高度在5.35m和6.9m采用门式脚手架作支撑体系，在离地面200mm处设一道纵横扫地杆，并沿脚手架垂直高度每一榀设立一道纵横向水平加强拉结钢管（φ48×3.0mm），并在顶架纵横水平拉结钢管处设立水平剪刀撑，脚手架应架立在铁垫脚板或双排木枋上。墙、柱砼构件浇筑完毕后，高支模横向水平支撑应顶至墙、柱砼构件上，提高整体支撑体系刚度。（龙骨设立详见：板模板支架系统搭设登记表）梁、板模板支架系统搭设登记表：梁（单位：mm）二、编制根据1．混凝土构造工程施工质量验收规范（GB50204-）2．简要施工计算手册（第二版）3．建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-）4．建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）5．《建筑施工安全检查原则》(JGJ59-99)6．《建筑工程施工质量验收统一原则》(GB50300-)7．本工程构造施工图纸8．公司及同业以往所施工同类工程施工经验三、使用材料(一)高支模板支撑体系所采用材料：材料规格（mm）备注松木枋80×80f抗弯强度=13N/mm2f顺纹抗剪=1.4N/mm2钢管φ48×3.0㎜f=205N/mm2[w]=3mm门式脚手架φ42×1930×1219φ42×930×1219厚度3.0mm，门架及配件符合A类质量类别模板18厚胶合板f=10N/mm2[σ]=15N/mm2对拉螺栓m1417.5KN四、高支模设计4.1梁模板1、截面为400×700mm梁（以标高为6.9米验算）：支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm，门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。第一层龙骨80×80mm单木枋@250mm,第二层龙骨Φ48×3.0单钢管@1200mm；门式钢管脚手架纵向@900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@350mm,对拉螺栓1排φ14,横向间距700mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,配架：3个1930门架，并沿脚手架垂直高度每榀设立一道纵横水平拉结钢管（φ48×3.0mm）。2、截面为800×1000mm梁（以标高为6.9米验算）：支撑采用门式钢管脚手架，宽度L=1200mm，门式钢管脚手架纵向间距600mm，双门式钢管脚手架错位尺寸为600mm,梁边至板支撑距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。第一层龙骨80×80mm双木枋@300mm，第二层龙骨Φ48×3.0双钢管@600mm；门式钢管脚手架纵向@600mm，底模厚度18mm，侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓2排φ14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。配架：3个1930门架，并沿脚手架垂直高度每榀设立一道纵横水平拉结钢管（φ48×3.0mm）。3、截面为1200×mm梁（以标高为6.9米验算）：梁底夹板厚度为18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑距离0.8m，支撑采用Φ48钢管:横向间距450mm，纵向间距450mm，支架立杆步距h=1.50m，并在梁两侧加纵横Ф48钢管剪刀撑。第一层龙骨80×80mm木枋@250mm，第二层龙骨双钢管Φ48×3.0@450mm；钢管纵向@450mm，钢管横向@450mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓4排φ14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。梁侧模板设立钢管斜撑，斜撑底部设在楼板上，并在楼面预留短钢筋用以抗滑作用。当底部支撑楼板设计荷载局限性时，可采用保存一层或多层楼板模板支撑体系加强。4、100mm~200mm厚楼面模板（以标高为6.9米验算）：楼板搭设高度达5.35~6.9m，同步考虑需要对框架梁支撑和独立柱混凝土浇筑，故该楼板采用门式钢管脚手架支撑体系，门式钢管脚手架间横向间距600mm，门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距350mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距900mm。门架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。配架：3个1930门架,1个600门架，并沿脚手架垂直高度每榀设立一道纵横水平拉结钢管（φ48×3.0mm）。5、柱模板模板厚度18mm,竖肋80×80mm单木枋@300mm,外檩双钢管@450mm；对拉螺栓采用φ14对拉螺栓，垂直间距450mm，水平间距300mm。6、剪力墙模板模板厚度18mm,竖肋80×80mm单木枋@300mm,外檩双钢管@600mm；对拉螺栓采用φ14对拉螺栓，水平、垂直间距600mm。7、纵横水平拉杆、交叉拉杆（详见平面布置图及大样图）1）模板支撑体系在离地面200mm处设一道纵横水平扫地杆且不不不大于250mm。2）剪刀撑按JGJ128-规范在主梁下方必要设立纵向剪刀撑。3）梁模板支撑体系使用门式钢管脚手架支撑体系时，并沿脚手架垂直高度每榀设立一道纵横水平拉结钢管（φ48×3.0mm）。剪刀撑沿纵向在梁支顶两外侧各设一道。4）高支模搭设高度分别为5.35m、6.9m。按纵横向不不不大于6.0m原则设立，剪刀撑与地面夹角不不不大于60o。5）墙、柱砼构件浇筑完毕后，横向水平支撑应顶至墙、柱砼构件上，提高整体支撑体系刚度。8、拆模梁模板支撑体系对下层梁板支顶必要要在上层楼板混凝土强度达到设计规定后才干拆除。9、其她规定1、模板安装和拆除，除要严格执行本方案外，还必要执行关于施工规范。2、其她工种需要配合搭设工作平台，按提出规定和方案搭设。3、本工程柱构造混凝土采用商品砼，混凝土采用塔吊进行吊运。由于本工程构造柱混凝土强度级别与梁板混凝土强度级别有高差，因此在梁、板混凝土浇筑前必要按设计规定先对构造柱混凝土进行浇注。10、模板安装必要符合下表规定模板安装容许偏差及检查办法项目容许偏差检查办法轴线位置5mm钢尺检查底模上表面标高±5mm钢尺检查截面内部尺寸基本±10mm水准仪或拉线、钢尺检查柱、墙、梁+4mm，-5mm钢尺检查层高垂直度不不不大于5m6mm经纬仪或吊线、钢尺检查不不大于5m8mm经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2mm钢尺检查表面平整度5mm2m靠尺和塞尺检查预埋件和预留孔容许偏差项目容许偏差（mm）预埋钢板中心位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0五、高支模设计验算HYPERLINK详见“第十六点计算书”。六、高支模施工模板支撑体系采用18厚夹板，为有助于拆模，所有模板表面均涂刷脱模剂。6.1支撑体系搭设施工6.1.1施工顺序（门架）定好水平控制标高、柱模板安装—→梁板门式脚手架安装（安装过程中涉及纵横向水平拉杆及剪刀撑安装）—→架设梁底木枋龙骨于门式脚手架顶托上—→梁底模板及侧模板安装—→架设板底木枋龙骨于门式脚手架顶托上—→楼板模板安装—→梁板钢筋绑扎—→梁板混凝土浇筑—→混凝土养护—→松下门式脚手架可调顶托—→拆除梁、板模板，清理模板—→拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架。（钢管）定好水平控制标高、柱模板安装—→梁板钢管安装（安装过程中涉及纵横向水平拉杆及剪刀撑安装）—→架设梁底木枋龙骨于钢管顶托上—→梁底模板及侧模板安装—→架设板底木枋龙骨于钢管顶托上—→楼板模板安装—→梁板钢筋绑扎—→梁板混凝土浇筑—→混凝土养护—→松下钢管可调顶托—→拆除梁、板模板，清理模板—→拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管。6.1.2梁、楼板模板支撑6.1.2.1梁模板安装先在楼面上弹出轴线、梁位置线，然后安装门架，按设计标高调节可调顶托标高，将其调至预定高度；在可调顶托托板上安放2根80×80mm木枋，并用铁丝捆牢，固定后在主龙骨上安装梁底龙骨，龙骨采用80×80mm木枋。龙骨安装完毕后，按梁位置线安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度不不大于或等于4m时，梁底模应按规定1/1000～3/1000起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑，对当900mm≥梁高≥700mm时，梁侧模板加一排对拉螺栓，当梁高>900mm时，梁侧模板加1～4排对拉螺栓。6.1.2.2楼面模板安装通线调节可调顶托标高，将其调至预定高度，在可调顶托托板上架设80×80mm木枋（大龙骨），固定后架设80×80mm木枋（小龙骨），然后在小龙骨上安装模板。6.1.2.3支顶安装支顶门架安装前，应依照图纸设计所规定梁底及板底标高拟定门式脚手架安装层数及选用门式脚手架型号。支顶安装前，应放出轴线、梁位置和楼面水平控制标高。安装第一层门式脚手架后，要进行调平校直，然后逐级向上安装。在每往上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪刀撑并锁紧。门式脚手架安装应垂直，上下层脚手架立柱应在同一竖直中心线。脚手架安装要整洁划一，并在互相垂直两个方向上有保证其稳定支撑系统。门式脚手架剪刀撑必要牢固，纵横向水平拉杆按每榀门架设立一道，剪刀撑纵向设立，间距少于5m，其中框架梁立柱必要设剪刀撑。支顶安装完毕后，应认真检查支架与否牢固，发现问题，应及时整治。支顶钢管安装前，应依照图纸设计所规定梁底标高拟定钢管安装层数。支顶安装前，应放出轴线、梁位置和楼面水平控制标高。安装第一层钢管后，要进行调平校直，然后逐级向上安装。钢管安装应垂直，上下层钢管立柱应在同一竖直中心线。钢管安装要整洁划一，并在互相垂直两个方向上有保证其稳定支撑系统。钢管剪刀撑必要牢固，纵横向水平拉杆按每榀钢管设立一道，剪刀撑纵向设立，其中框架梁立柱必要设剪刀撑。支顶安装完毕后，应认真检查钢管与否牢固，发现问题，应及时整治。6.2支撑体系搭设注意事项1、纵横水平拉杆及剪刀撑采用Φ48钢管。横向水平拉杆与楼面梁板立杆、水平拉杆相连。2、每根立柱脚座必要加铁垫（≥100×100），并保证铁垫平直稳定，与楼板紧贴。3、依照关于规范规定，该处支顶钢管立柱垂直度容许偏差为±10mm，并规定在搭设过程中，每增长4～6m检查一次，控制水平偏差为±5㎜，以保证最后控制数值。立柱之间对接必要加扣夹牢固好，以保证垂直度和力传递。4、在楼面地台上放出梁中线标记，按支顶架间距放出整层高支顶每一立管位置。支撑系统钢管立柱必须采用对接方式，底部采用钢垫块。用水准仪把建筑物水平标高依照实际标高规定，直接引测到模板安装位置。5、在楼面砼施工时，对支顶系统进行动态监控；同步留置砼试件，留置试件应同梁板同条件养护，以利于通过留置试件抗压强度来拟定拆模与否符合相应技术条件。6、纵横水平拉杆及剪刀撑采用Φ48钢管。横向水平拉杆与楼面梁板立杆、水平拉杆相连。7、做好周密完善施工方案交底，由技术负责人分别向各区施工员及施工班组进行方案交底，施工员在已放好立管线楼面向班组进行交底，使技术方案切实可行。并依照方案建立三级自验制度。8、将高支撑施工过程巡检和分阶段验收有机结合起来，通过过程巡检及时发现问题，及时整治，力求一次过关；同步严格分级、分阶段验收，上道工序不合格不得进入下道工序。6.3高支模楼板砼浇筑施工砼浇筑顺序是先柱施工完毕后，然后梁板模板安装完后，再梁板浇筑。浇筑柱时注意每条柱浇注高度，浇筑时严格执行循环分层浇筑。控制浇筑速度ⅴ≤2m/h，每层约0.5m高,卸料高度超过2m时,则采用串筒或溜槽。柱砼浇筑完毕后要铁工检查柱钢筋保护层，及时对偏差要进行调节。并且清理干净板面上砂浆，禁止用清水冲洗（水会流到柱头，对柱砼有严重影响）。1、梁板浇筑办法应由一端开始用“赶浆法”推动，某些梁需要分层浇筑，分层厚度约为500mm。2、板砼虚铺厚度应略不不大于板厚，振捣完毕，用刮尺抹平。刮平过程中，混凝土面要饱满，不能留有小凹洞，初凝前可用磨光机将面层粗磨一次，将近收水干硬时，再细磨光一次。板边和柱边混凝土面因磨光机不能接近打磨，必要用人工预先边压浆边抹面。梁板砼振捣，梁板砼使用插入式振动棒及平板式振动器振捣。使用插入式振动棒时，振动棒应垂直插入，并插入到尚未初凝下层中50～100mm，以使上下层互相结合。振动棒插点间距普通不应超过振动棒有效作用半径1.5倍，振捣时应“快插慢拨”。振捣时间普通每插点约为20～30秒，见到砼不再明显下沉，不再浮现气泡，表面泛出水泥浆和外观均匀为止。平板式振动器振捣砼，应使平板底面与砼全面接触，每一处振到砼表面泛浆，不再下沉后，即可缓慢向前移动。七、监测办法依照本工程特点，准备对框架梁在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行沉降和位移监测。1、观测点布置：本工程高支模观测点分沉降观测点及位移观测点，布置重要设立在每条主框架梁跨中设立一种观测点，支座边设立一种观测点。2、观测办法：将观测基准点引测至一种约50cm高角钢上，并将其底座通过螺栓固定在楼板上，测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋标高，并在角钢上作原始标记。3、监测频率在浇注砼过程中实行实时监测，普通监测频率不适当超过30分钟一次。在砼初凝到达砼终凝时间内也应实行实时监测，每隔1h观测一次，监测时间依照现场实际状况调节，模板沉降测量到浇筑完毕后12h后结束。4、对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超过预警值时，及时告知作业人员进行疏散，并告知有关部门人员来解决。高支模搭设容许偏差及监测变形预警值项目搭设容许偏差变形预警值检查工具立杆钢管弯曲3m<L≤4m≤12mm//立杆钢管弯曲4m<L≤6.5m≤20mm//水平杆、斜杆钢管弯曲L≤6.5m≤30mm//立杆垂直度全高≤50mm10mm经纬仪及钢板尺立杆脚手架高度H内≤H/60010mm吊线和卷尺支架沉降观测<10mm8mm水准仪支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺八、安全保证办法8.1模板安装1.遇6级以上大风时，应暂停室外高空作业，雨后应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。2.模板及支架应具备足够强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土自重、侧压力和施工中产生荷载及风荷载。模板支架底部构造或地基，必要具备支撑上层荷载能力。模板支架立杆底部应设立垫板，不得使用砖及脆性材料铺垫。并应在支架两端和中间某些与建筑构造进行连接。支撑体系搭设应严格进行钢管及门架筛选，凡严重锈蚀、薄壁、弯曲及裂变杆件不适当采用。3.模板支架立杆在安装同步。应加设水平支撑，立杆高度不不大于2m时，应设在上下各设一道水平支撑，每增高1.5m~2m时，再增设一道水平支撑。4.满堂模板立杆除必要在四周及中间设立纵、横双向水平支撑外，当立杆高度超过4m以上时，应每隔3～5m设纵横一道剪刀撑。5.当底部支撑楼板设计荷载局限性时，可采用保存两层或多层楼板模板支撑体系（经计算拟定）加强；支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。6.安装5m以上模板，应搭脚手架，并设防护栏杆。7.工作前应检查使用工具与否牢固，扳手等工具应用绳链系挂在身上，钉子应放在工具袋，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。8.安装模板时，操作人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要积极避让吊物，增强自我保护安全意识。9.两人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运送工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。10.支模过程中，如需半途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。11.高处作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准在大梁底模上行走。操作人员禁止穿硬底鞋及有跟鞋作业。12.模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上预留洞，应在楼板拆除后将洞口盖好。13.封柱子模板时，不准从顶部往下套。14.应严格控制模板上堆料及设备荷载，当采用小推车运送时，应搭设小车运送通道，将荷载传给建筑构造。8.2模板拆除模板拆除时间，应依同条件养护砼试块强度来拟定，其原则为：1）、跨度不大于8m梁、板混凝土强度达到75%以上。2）、跨度不不大于8m梁及悬挑部位混凝土强度须达100%。1.模板拆除时，上下应有人接应，禁止高处掷下。高空拆模时，应由专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。2.拆模时应一次拆清：不得留下无撑模板。拆下模板应随竣工随清理，拆除模板、料具应码放整洁。如需半途停歇时，应将已活动弹板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。所有杆件扣件，在拆除时应分离，不容许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同步拆下输送地面。3.拆除模板应用长棒，不容许人站在正在拆除模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，特别是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然掉落伤人。4.安装拆除模板时禁止使用短细木料、钢模板作站立人用脚手板。拆模时，暂时脚手架应牢固，不得用拆下模板作脚手板。脚手板搁置应牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。5.拆除人员进入岗位后来，先加固松动部位，清除步层内存留材料、物件及垃圾块，禁止高处抛掷。6.模板拆除时下面不得同步进行清整，操作人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；物料暂时堆放处应离楼层边沿不应不大于1m。操作人员要积极避让吊物，增强自我保护安全意识。7.模板支架拆除必要有工程负责人批准手续及混凝土强度报告。8.模板拆除顺序应按先支后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板，不得采用大面撬落办法。拆除模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。9.拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递状况下方可拆除下部支柱。10.当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同步拆除。8.3施工用电1.施工现场应定期对电工和用电人员进行安全用电教诲培训和技术交底。2.电气设备周边应无也许导致电气火灾易燃、易爆物和导致绝缘损坏腐蚀介质，否则应予清除或做防护解决。3.电气设备设立场合应能避免物体打击、撞击等机械伤害，否则应做防护解决。4.在接零保护系统中电气设备金属外壳必要与保护零线（PE线）连接。5.保护零线上统一标志为绿/黄双色绝缘导线，在任何状况下不得使用绿/黄双色线做负荷线；6.保护零线上不得装设控制开关或熔断器；7.架空线路应采用绝缘导线，并经横担和绝缘子架设在专用电杆上；8.架空线路截面应满足计算负荷、线路末端电压偏移（不不不大于5%）和机械强度规定；9.架空线敷设高度应满足下列规定：a.距施工现场地面不不大于3m；b.距机动车道不不大于6m；10.施工用电应实行三级配电，即设立总配电箱或室内总配电柜、分派电箱、开关箱三级配电装置。开关箱如下应为用电设备。11.施工用电动力配电与照明配电宜分箱设立，当合置在同一箱内时，动力与照明配电应分路设立。12.施工用电配电箱、开关箱应采用铁板（厚度为1.2mm~2.0mm）或阻燃绝缘材料制作。不得使用木质配电箱、开关箱及木质电器安装板。13.施工用电移动式配电箱、开关箱应装设在结实支架上，禁止于地面上拖拉。14.施工用电开关箱应实行“一机一闸一漏一箱”制，不得设立分路开关。15.施工用电配电箱、开关箱中应装设电源隔离开关、短路保护器、过载保护器，其额定什和动作整定值应与其负荷相适应。总配电箱、开关柜中还应装设漏电保护器。16.普通场合，照明电压应为220V。17.施工照明室外灯具距地面不得低于3m。18.施工照明使用220V碘钨灯应固定安装，其高度不应低于3m，距易燃物不得不大于500mm，并不得直接照射易燃物，不得将220V碘钨灯做移动照明。19.施工用电照明器具形式和防护级别应与环境条件相适应。需要夜间或暗处施工场合，必要配备应急照明电源。8.4施工机具1.各种施工机具运到施工现场，必要经检查验收确认符合规定挂合格证后，方可使用。2.所有用电设备金属外壳、基座除必要与PE线连接外，且必要在设备负荷线首端处装设漏电保护器。对产生振动设备其金属基座、外壳与PE线连接点不得少于两处。3.每台用电设备必要设立独立专用开关箱，必要实行“一机一闸一漏一箱”并按设备计算负荷设立相匹配控制电器。4.各种设备应按规定装设符合规定安全防护装置。5.作业人员必要按规定穿戴劳动保护用品。6.作业人员应按机械保养规定做好各级保养工作。机械动转中不得进行维护保养。7.机械安装应稳定牢固，露天应有防雨棚。开关箱与机械水平距离不得超过3m，其电源线路应穿管固定。操作及分、合闸时应能看到机械各部位工作状况。8.木工电锯必要有符合规定安全防护装置，禁止随意拆除。操作人员必要是经培训指定人员。禁止使用平刨和圆盘锯合用一台电动机多功能机械化。安全技术办法应涉及：防火、防毒、防爆、防尘、防雷击、防触电、防坍塌、防物体打击、防机械伤害、防高空坠落、防暑、防疫、防环境污染等方面办法。九、文明施工办法施工期间，现场内材料应按施工平面布置图将各类材料堆放，各工序完毕后，剩余材料禁止乱堆乱放，模板制安施工过程，作业班组要每天下班前对作业区材料进行清理归堆，竣工后要清扫干净，方可交给下一工序作业。要在规定施工作业时间内，才准使用电锯，防止使用噪音影响周边居民休息，并要做到施工过程不扰民或少扰民，为创造文明施工工地打下良好基本。十、雨季施工办法①做好汛前和雨季来临前检查工作，及时认真整治存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。②雨季来临之前，加固暂时设施，大标志牌，暂时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。③雨天作业必要设专人看护，存在险情地方未采用可靠安全办法之前禁止作业施工。④检查机械防雷接地装置与否良好，各类机械设备电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场暂时设施、用电线路等进行全面检查，当确认安全无误后方可继续施工。⑤各区高支模，必要设立避雷装置，且其周边有排水设施。已经完毕主体建筑顶部要接通避雷针线。⑥机电设施要经常检查接零、接地保护，所有机械棚要搭设严密，防止漏雨，并随时检查漏电装置功能与否敏捷有效。⑦钢管底部地基要找平夯实，垫好通板，做好排水，防止雨季积水导致脚手架下沉。⑧钢筋要用枕木或木方、地垄等架高，防止沾泥、生锈。⑨浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。雨季应经常测定石子、砂子、粉煤灰含水率，及时调节配合比，保证质量。现场足够覆盖材料，要保证新浇筑混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂模板不被雨水冲掉。⑩下雨或连绵阴雨天气，抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。十一、防台风办法（1）台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采用有效办法。（2）成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急状况，立即投入现场进行急救，使损失降到最低。（3）遇6级以上大风时，应暂停室外高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。（4）对施工现场办公室、食堂、仓库等临设工程应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏雨、沉陷、变形等状况，应采用办法进行解决，问题严重必要停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。（5）台风到来之前，应对各区楼面高耸独立机械、脚手架、及未装好钢筋、模板等进行暂时加固，堆放在楼面、屋面小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定东西要及时搬到建筑物内。（6）在台风来之前要及时对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时解决，经现场负责人批准方可复工。（7）在台风来之前抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。安排好应急疏散通道及安全集结中心。（9）科学、合理安排台风期间施工，使工程不会因而而处在停工状态。提前安排好各分某些项工程施工，做到有备无患。台风过后，全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程质量状况，以最迅速度恢复生产，使工期损失降到最低。十二、炎热天气施工办法（1）炎热天气要做好防暑降温工作。（2）工地设茶水供应站，保证施工操作人员水分补充；饮食要卫生、饭菜要可口，保证职工健康。（3）高温时期施工，应避开日照高温时间灌溉砼，必要持续施工时，对模板、输送泵采用浇水、覆盖等降温办法。（4）试配砼配比时应考虑到天气炎热状况，如加缓凝剂延缓砼凝固，减少坍度落损失等。（5）高温时期混凝土出罐温度控制不得高于30℃。（6）指派专人负责做好砼养护工作，采用浇水蓄水养护，使砼表面经常处在湿润状态，防止发生龟裂现象。十三、应急预案13.1应急预案工作流程依照本工程特点及施工工艺实际状况，认真组织了对危险源和环境因素辨认和评价，特制定施工过程发生紧急状况或事故应急办法，开展应急知识教诲，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件导致损害和不良环境影响。其工作流程如下:（1）当事故发生时小构成员及时向组长报告，由组长及时上报公司，必要时，报告本地关于部门，以获得政府部门协助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故解决调查工作。（3）事故发生时，组长或其她成员不在现场时，由在现场其她成员作为暂时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职安全员负责事故收集、记录、审核和上报工作，并严格遵守事故报告真实性和时效性。其应急准备和响应工作程序见下图：成立抢险小分队成立抢险小分队编制应急预案危险源及环境因素辩识、评价组建抢险队、小组配备应急物资、设备应急知识教诲培训进行评审、修订实行应急预案定期评审应急准备和响应工作程序图13.2应急机构设立应急救援小构成员名单及联系电话名称职务联系电话莫志军组长陈晓航副组长刘掌维成员李伟强成员13.2.1应急机构设立建立以项目经理为组长安全生产领导小组，全面负责并领导本项目安全生产工作。安全生产领导小构成员由项目经理（任组长）、主管安全生产工作专职安全员、各班组负责人构成。（1）项目经理是施工项目安全管理第一负责人。（2）各级职能部门、人员，在各自业务范畴内，对实现安全生产规定负责。（3）全员承担安全生产责任，纵向究竟、横向到边，环环紧扣，人人负责。（4）开工前项目经理部组织关于人员编制实行性安全技术办法方案，对构造施工等作业项目编制和实行专项安全办法设计，保证施工安全。（5）健全新工人进场安全教诲制度，实行三级安全教诲制度，特殊工种作业人员须持证上岗。（6）实行逐级安全技术交底制度，由项目经理部组织关于人员进行详细安全技术交底，并做好记录。由专职安全员对施工安全技术办法执行状况进行监督检查。13.2.2人员分工与职责（1）组长：负责高支模应急救援全面工作。（2）副组长：负责制定事故防止办法及有关部门人员应急救援工作职责。安排时间有针对性应急救援应变演习，有筹划区别任务，明确责任。（3）队员：负责现场高支模施工安全检查工作及现场应急救援指挥工作，统一对人员，材料物资等资源调配，并负责事故上级报告工作。同步负责执行项目部下达有关指令。（4）各施工班组长：当发生紧急状况时，负责事故报告，并采用办法进行现场控制工作。同步负责执行项目部下达有关指令。13.3应急准备1、应急知识教诲培训应急队在发现危险时进行抢险，相应急队均进行针对性应急知识培训。2、进行应急演习，提高应急救援能力为了在浮现危险伤情时解决迅速，不至于手忙脚乱，对预设险情进行实地演习，由项目经理组织安排，使所有人员均参加其中。3、报警救援及其她联系电话报警救援及其她联系电话单位电话单位电话火警119急救120公安110交通12213.4应急物资筹划预备应急救援物资筹划如下：预备应急救援物资筹划表序号器材或设备数量重要用途1钢管若干支撑加固2模板若干支撑加固3木方若干支撑加固4顶托若干支撑加固5担架2个急救伤员6止血急救包3个急救伤员7手电筒15个停电时照明求助8应急灯5个停电时照明求助9对讲机5台联系指挥求助13.5突发事件专项应急办法15.5.1应急救援工作程序（1）当事故发生时小构成员及时向组长报告，必要时，报告本地关于部门，以获得政府部门协助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故解决调查工作。（3）事故发生时，组长或其她成员不在现场时，由在现场其她成员作为暂时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职安全员负责事故收集、记录、审核和上报工作，并严格遵守事故报告真实性和时效性。详细工作流程见下图紧急事故发生紧急事故发生抢险应急队抢险方案拟定进行抢险物资、设备到位抢险结束、恢复生产办法及善后解决、进行总结上报值班人员现场处置、送医院急救人员伤亡上报组长应急救援工作流程图13.5.2高空坠落事故专项应急办法（1）当现场只有１人时应大声呼救；２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救电话及立即报告应急救领导小组急救。（2）仔细观测伤员神志与否苏醒、与否昏迷等症状，并很也许理解伤员落地身体着地部位，和着地部位详细状况。（3）如果是头部着地，同步伴有呕吐、昏迷等症状，很也许是颅脑损伤，应当迅速送医院急救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免导致颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有也许导致脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同步同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。13.5.3模板、坍塌事故专项应急办法（1）工地发生高支模坍塌事故时，及时组织人员及时急救，防止事故扩大，在有伤亡状况下控制好事故现场。（2）报120急救中心，到现场急救伤员。（应尽量说清晰伤员人数、状况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）。（3）急报项目部应急救援小组、公司和关于应急救援单位，采用有效应急救援办法。（4）清现事故现场，检查现场施工人员与否齐全，避免漏掉伤亡人员，把事故损伯控制到最小。（5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。13.5.4物体打击事故专项应急办法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急后来及时送医院治疗。（1）止血：依照出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。（2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3）对于头部受伤伤员，一方面应她细观测伤员神志与否苏醒，与否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院急救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，由于这样也许导致颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员生命安全。（4）如果是轻伤，在工地简朴解决后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院急救。13.5.5触电事故专项应急办法触电急救要点是动作迅速、救护得法，切不可惊慌失措，束手无策。要贯彻“迅速、就地、对的、坚持”触电急救八字方针。如果有人触电，一方面要尽快使触电者脱离电源，然后依照触电者详细症状进行对症施救。（1）脱离电源基本办法有：①将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔除，以切断电源；②用干燥绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源从触电者身上拔离或将触电者拨离电源。③必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄电工钳、以及木柄工具）切断电源线。④救护人可戴上手套或在手上包缠干燥衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（2）依照触电者状况现场进行人工急救（如心脏肺复苏），并迅速向工地负责人报告或报警，及时送医院急救。（3）当触电者位于高处时，应采用办法防止触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死，导致二次伤害。13.6恢复生产及应急抢险总结抢险救援结束后参加项目部恢复生产会，对生产安全事故发生因素进行分析，拟定下部恢复生产应采用安全、文明施工办法和管理办法。我部重要从如下几种方面进行恢复生产：(1)做好事故解决和善后工作，对受害人进行领导慰问或团队慰问，对良性事迹加强报道。(2)健全各组织机构，加强人员管理，充分发挥管理机能、职能和人作用。(3)做好技术、实验、测量、机械、施工工艺、后勤等各项保证工作。(4)对恢复生产保证人员和资金投入不受阻。(5)保证设计、施工方案可行，符合现场实际状况，可运用现场存有机械、设备和材料。(6)及时调用后备人员和机械设备，补充到该工程，进行生产恢复，尽快达到生产正常。(7)抢险结束和生产恢复后，相应急预案整个过程进行评审、分析和总结，找出预案中存在局限性，并进行评审及修订，使后来应急预案更加成熟，遇到紧急状况等能解决及时，将安全、财产损失减少到最低限度。十四、高支模计算书(一)400×700mm梁模板及支撑体系计算书构造楼板厚200mm，梁宽b=400mm,梁高h=700mm,层高6.90m；构造表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm，门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型原则值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.40+1.00)×1.2=0.50kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.40×0.70×1.2=8.06kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.40×0.70×1.2=0.50kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.40×1.4=1.12kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=10.19kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=7.56kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=400mm；W=bh2/6=400×182/6=21600mm3；I=bh3/12=400×183/12=194400mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.105×10.19×2502=-66872N.mm=-0.07kN.mσ=Mmax/W=66872/21600=3.10N/mm2梁底模抗弯强度σ=3.10N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×10.19×250=1544N=1.54kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1544/(2×400×18)=0.32N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.32N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足规定。3）挠度验算q2=7.56kN/m；挠度系数Kυ=0.644；υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×7.56×2504/(100×6000×194400)=0.16mm[υ]=250/250=1.00mm梁底模挠度υmax=0.16mm＜[υ]=1.00mm,满足规定。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=400mm,γ=400/1200=0.33；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=10.19×250/400=6.37kN/mMq=qcL(2-γ)/8=6.37×400/1000×1200/1000×(2-0.33)/8=0.64kN.mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.20×25+0.30)+1.4×2.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨荷载P=300/1000×250/1000×9.86=0.74kNa=0.5×(L-c)=0.5×(1200-400)=400mm，Mp=P×a=0.74×0.40=0.30kN.mMmax=Mq＋Mp=(0.64+0.30)×106=940000N.mm=0.94kN.mσ=Mmax/W=940000/85333=11.02N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=11.02N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×6.37×400/1000+0.74/1000=2.01kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.01×1000/(2×80×80)=0.47N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.47N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足规定。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=7.56×250/400=4.73N/mmυq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=4.73×400×1×(8-4×0.332+0.333)/(384×9000×3413333)=2.11mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=0.74×1000×400×1×(3-4×0.332)/(24×9000×3413333)=1.48mmυmax=υq＋υp=2.11+1.48=3.59mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度υmax=3.59mm＜[υ]=4.80mm,满足规定。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数5跨；第二层龙骨采用Φ48×3.0单钢管：W=4490mm3，I=107800mm4A=4.240cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.37×400/1000+0.74=2.01N弯矩系数KM=0.407Mmax=KMPL=0.407×2.01×1000×900=736263N.mm=0.74kN.mσ=Mmax/W=736263/(1.15×4490)=163.98N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=163.98N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.496Vmax=KVP=2.496×2.01×1000=5017Nτ=3Vmax/(2bh)=3×5.02×1000/(2×2×424.00)=8.88N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=8.88N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足规定。3）挠度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×4.73×400/1000+0.74=1.69kN挠度系数Kυ=2.790υmax=KυPL3/(100EI)=2.790×1.69×1000×9003/(100×206000×107800)=1.54mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度υmax=1.54mm＜[υ]=3.60mm,满足规定。计算简图和内力图如下图：3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱最大支座力系数=4.180传至每个门式钢管脚手架立柱力NQK1=4.180×2.01=8.40kN每个门式钢管脚手架立柱活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=8.40+0.76=9.16kN单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK=(6.90-0.70-1.9)×0.08+3×2.10×0.0376=0.58kN门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.58+9.16=9.86kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=9.86kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足规定。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=9.86+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0376]×1.2=10.14kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1020×105/1000=68.22kN门架支承面受冲切承载力68.22kN＞上部荷载F=10.14kN,满足规定。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2 βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN 支承面局部受压承载力F=183.60kN＞上部荷载F=10.14kN,满足规定。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼侧压力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m2比较F1、F2取小值F=16.80kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.70m。2)荷载计算荷载类型原则值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土侧压力F16.80kN/m2γG=1.220.16kN/m2②振捣混凝土产生荷载Q2K4.00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②25.76kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.216.80kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=350mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=500×182/6=27000mm3；I=bh3/12=500×183/12=243000mm4。1）抗弯强度验算q=25.76×(700-200)/1000=12.88kN/m=12.88N/mm；弯矩系数KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.105×12.88×3502=-165669N.mm=-0.17kN.mσ=Mmax/W=165669/27000=6.14N/mm2侧模抗弯强度σ=6.14N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×12.88×350/1000=2.73kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.73×1000/(2×18×500)=0.46N/mm2侧模抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足规定。3）挠度验算q，=16.80×(700-200)/1000=8.40kN/m=8.40N/mm，挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×8.40×3504/(100×6000×243000)=0.56mm[υ]=350/250=1.40mm侧模挠度υmax=0.56mm＜[υ]=1.40mm,满足规定。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×25.76=24.47kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=700mm=0.70m，竖向间距b=(700-200)/2=250mm=0.25m，N=abFs=0.70×0.25×24.47=4.28kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN对拉螺栓受力4.28kN＜容许拉力17.80kN,满足规定。（4）侧肋强度验算计算跨度250mm；跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mm。W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4，1）抗弯强度验算q=25.76×350/1000=9.02kN/m=9.02N/mm；弯矩系数KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.125×9.02×2502=-70469N.mm=-0.07kN.mσ=Mmax/W=70469/85333=0.83N/mm2侧肋抗弯强度σ=0.83N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足规定。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.625×9.02×250/1000=1.41kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1.41×1000/(2×80×80)=0.33N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足规定。3）挠度验算q，=16.80×350/1000=5.88kN/m=5.88N/mm；挠度系数Kυ=0.521υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×5.88×2504/(100×9000×3413333)=0mm[υ]=250/250=1.00mm侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=1.00mm,满足规定。计算简图和内力图如下图：6.计算成果第一层龙骨80×80mm单木枋@250mm,第二层龙骨Φ48×3.0单钢管@1200mm；门式钢管脚手架纵向@900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@350mm,对拉螺栓1排φ14,横向间距700mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,配架：3个1930门架。(二)800×1000mm梁模板及支撑体系计算书构造楼板厚200mm，梁宽b=800mm，梁高h=1000mm，层高6.90m；构造表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度=18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架，宽度L=1200mm，门式钢管脚手架纵向间距600mm，双门式钢管脚手架错位尺寸为600mm,梁边至板支撑距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型原则值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.80+1.60)×1.2=0.86kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.80×1.00×1.2=23.04kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.80×1.00×1.2=1.44kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.80×1.4=2.24kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=27.58kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=21.12kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=800mm；W=bh2/6=800×182/6=43200mm3；I=bh3/12=800×183/12=388800mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.105×27.58×3002=-260631N.mm=-0.26kN.mσ=Mmax/W=260631/43200=6.03N/mm2梁底模抗弯强度σ=6.03N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×27.58×300=5014N=5.01kNτ=3Vmax/（2bh）=3×5014/(2×800×18)=0.52N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足规定。3）挠度验算q2=21.12kN/m；挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×21.12×3004/(100×6000×388800)=0.47mm[υ]=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.47mm＜[υ]=1.20mm,满足规定。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm，双门式钢管脚手架错位尺寸L2=600mm，梁宽度b=800mm；第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=27.58×300/800=10.34kN/mb．板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.20×25+0.30)+1.4×2.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨荷载P=300/1000×300/1000×9.86=0.89kN通过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=-0.15kN；N2=5.18kN；N3=5.18kN；N4=-0.15kNMmax=0.23kN.m；Vmax=3.10kN；Fmax=5.18kN；υmax=0.23mm1）抗弯承载力验算σ=Mmax/W=230700/85333=2.70N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=2.70N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足规定。2)抗剪强度验算τ=3Vmax/(2bh)=3×2.59×1000/(2×80×80)=0.61N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足规定。3）挠度验算υmax=0.23mm，[υ]=600/250=2.40mm第一层龙骨挠度υmax=0.23mm＜[υ]=2.40mm,满足规定。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距600mm，计算跨数5跨；P=F=5.18kN=5180N;第二层龙骨采用Φ48×3.0双钢管：W=8980mm3,I=215600mm4A=4.240cm2；钢材弹性模量E=20600N/mm2，抗弯强度f=205N/mm2,抗剪强度fv=125N/mm2。1）抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.171Mmax=KMPL=0.171×5.18×1000×600=531468N.mm=0.53kN.mσ=Mmax/W=531468/(1.15×8980)=59.18N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=59.18N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685Vmax=KVP=0.685×5.18×1000=3548Nτ=3Vmax/(2bh)=3×3.55×1000/(2×2×424.00)=6.28N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=6.28N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足规定。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.096υmax=KυPL3/（100EI）=1.096×5.18×1000×6003/(100×206000×215600)=0.28mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨挠度υmax=0.28mm＜[υ]=2.40mm,满足规定。计算简图和内力图如下图：3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱最大支座力系数为2.198传至每个门式钢管脚手架立柱力NQK1=2.198×5.18=11.39kN每个门式钢管脚手架立柱活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.60×1=0.50kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=11.39+0.50=11.89kN单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量为0.304/1.9=0.16kN/m每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量0.08kN/m，钢管重量为0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK=(6.90-1.00-1.9)×0.08+3×1.80×0.0376=0.52kN门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.52+11.89=12.51kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=12.51kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足规定。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=12.51+[0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0376]×1.2=12.77kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1020×105/1000=68.22kN门架支承面受冲切承载力68.22kN＞上部荷载F=12.77kN,满足规定。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN＞上部荷载F=12.77kN,满足规定。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼侧压力F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×1.00=24.00kN/m2比较F1、F2取小值F=24.00kN/m2,有效压头高度为F/γ=1.00m2)荷载计算荷载类型原则值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土侧压力F24.00kN/m2γG=1.228.80kN/m2②振捣混凝土产生荷载Q2K4.00kN/m2γQ=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②34.40kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.224.00kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm，W=bh2/6=800×182/6=43200mm3，I=bh3/12=800×183/12=388800mm4。1）抗弯强度验算q=34.40×(1000-200)/1000=27.52kN/m=27.52N/mm；弯矩系数KM=-0.105Mmax=KqL2=-0.105×27.52×3002=-260064N.mm=-0.26kN.mσ=Mmax/W=260064/43200=6.02N/mm2侧模抗弯强度σ=6.02N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×27.52×300/1000=5.00kNτ=3Vmax/（2bh）=3×5.00×1000/(2×18×800)=0.52N/mm2侧模抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足规定。3）挠度验算q，=24.00×(1000-200)/1000=19.20kN/m=19.20N/mm，挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×19.20×3004/(100×6000×388800)=0.43mm[υ]=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.43mm＜[υ]=1.20mm,满足规定。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×（γGF+γQQ2k）=0.95×34.40=32.68kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-200)/3=267mm=0.27m，N=abFs=0.60×0.27×32.68=5.29kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN对拉螺栓受力5.29kN＜容许拉力17.80kN,满足规定。（4）侧肋强度验算计算跨度267mm，跨数3跨；木枋尺寸b=80mm，h=80mm。W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯承载力验算q=34.40×300/1000=10.32kN/m=10.32N/mm；弯矩系数KM=-0.100Mmax=KMqL2=-0.100×10.32×2672=-73387N.mm=-0.07kN.mσ=Mmax/W=73387/85333=0.86N/mm2侧肋抗弯强度σ=0.86N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足规定。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600Vmax=KVqL=0.600×10.32×267/1000=1.65kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1.65×1000/(2×80×80)=0.39N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足规定。3）挠度验算q，=24.00×300/1000=7.20kN/m=7.20N/mm；挠度系数Kυ=0.677υmax=Kυq，L4/100EI=0.677×7.20×2674/(100×9000×3413333)=0.01mm[υ]=267/250=1.07mm侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.07mm,满足规定。计算简图和内力图如下图：6.计算成果第一层龙骨80×80mm双木枋@300mm，第二层龙骨Φ48×3.0双钢管@600m