某高层建筑塔吊基础施工方案样本

目录TOC\o"1-3"塔吊基本设计……………………..2一、工程概况 2二、地质地貌状况 2三、塔机型号及技术性能指标简介 31、QTZ63型塔吊 32、QT80EA型塔吊型号及技术性能指标简介 4四、塔吊基本设计 91、QTZ63塔式起重机基本设计 92、QT80EA塔式起重机基本设计 11塔吊桩基本计算书（QT80EA）……………..13一.参数信息 13二.塔吊基本承台顶面竖向力与弯矩计算 13三.矩形承台弯矩计算 13四.矩形承台截面主筋计算 15五.矩形承台截面抗剪切计算 16六.桩承载力验算 16七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 17塔吊桩基本计算书（QTZ63）……………….19一.参数信息 19二.塔吊基本承台顶面竖向力与弯矩计算 19三.矩形承台弯矩计算 19四.矩形承台截面主筋计算 21五.矩形承台截面抗剪切计算 22六.桩承载力验算 22七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 23塔吊基本设计一、工程概况基本类型为预应力静压管桩；为满足平面垂直运送及施工需要，我司在拟建场地投入6台塔吊，QTZ63四台、QT80EA两台；每台主架安装高度为90m，安装详细位置详见塔吊安装平面布置图，承台标高距地下室底板板底标高20mm。二、编制根据1、《建筑地基基本设计规范》（GB5007-）2、《建筑桩基本设计规范》（GJ94-94）3、本工程地质勘测报告4、产品使用阐明书三、地质地貌状况1、拟建场地属冲积平原地貌，原为一片耕地，后经人工填土改造，尚未完全推填整平；场地东部地面较高，西部地势稍低，高差最大概1.2m，场地内下伏土层厚度相差较大，普通南部较薄，往东北方向变厚。依照土性特性和物理力学性质，土层自上而下分述如下：（1）填土层：普遍分布，厚度0.60～2.30米，平均1.32米；黄杂～黄红色，局部为灰杂色，由粘性土、砂粒及少量风化岩块构成，呈松散～半固结状。（2）粉质粘土层：普遍分布，厚度0.80～3.70米，平均1.79米；土黄～红黄色，偶见黄白色，含少量砂粒及铁质氧化物，较湿，普通呈硬可塑状，局部为可塑状；平均标贯击数7.9击。（3）中粗砂层：普遍分布，厚度0.90～4.10米，平均2.16米；浅黄～灰黄色，含较多粘性土，土芯局部粘结成团块，较湿，呈松散～稍密状；平均标贯击数9.6击。（4）淤泥质土层：普遍分布，厚度2.10～6.50米，平均3.73米；深灰～灰黑色，局部为灰褐色，含少量有机质，某些钻孔含少量粉细砂，饱和，原状土软塑，重塑土流塑；平均标贯击数1.8击。（5）细砂层：普遍分布，厚度1.1～4.2米，平均2.15米；浅灰色，含少量淤泥质土，很湿，松散，局部稍密；平均标贯击数8.3击。（6）粗砂层：大某些区域分布，厚度1.50～4.50米，平均3.43米；灰白色，偶见灰杂色，成分以石英为主，饱和，中密～密实状，平均标贯击数18.4击。（7）砂质粘性土层：大某些区域分布，厚度2.00～10.00米，平均6.49米；灰黄色，局部为红黄色，属残积土，由下伏片麻岩风化而成，稍湿，硬塑；平均标贯击数18.9击。2、基岩条件场地土层之下基底岩石为下古生界片麻岩，属变质岩类。按风化限度及力学强度，可分为强风化片麻岩8、中风化片麻岩9、微风化片麻岩10。3、水文地质概况场地内地下水重要为第四系土层中孔隙潜水，粗砂层6为重要赋水层位，透水性强，中砂层3及细砂层5次之；其他各层均为弱透水层及相对隔水层；地下水补给来源为大气降水及附近小溪和生活用水渗入补给。四、塔机型号及技术性能指标简介1、QTZ63型塔吊QTZ63塔式起重机是在1999年由**建筑机械厂和**建设机械研究院依照最新原则设计新型建筑用塔式起重机，该机为水平臂架、小车变幅，上回转自升式用途塔机，容许初始安装高度为35米，容许最大安装高度为120米。工作状态下作用于基本最大垂直荷载G=65吨、W=4.2吨、M=128吨米、MK=21吨米。非工作状态下作用于基本最大垂直荷载G=42吨、W=8吨、M=185吨米、MK=0吨米（其中：G表达基本所受垂直力、W表达基本所受水平力、M表达基本所受倾翻力矩、MK表达基本所受扭矩）。其最大幅度为48m，最大起重量为6T，起重力矩符合最新塔式起重机基本参数。该机上部采用液压顶升，增长或减少原则节，使塔机能随着建筑物升高而平稳地升高，同步塔机起生能力不因塔机升高而减少。其起升机构采用电磁离合器换档变速，同步采用带有涡流制动器电动机，使得起升机构获抱负起升速度及荷重慢就位。小车牵机构均装有电磁盘式制动器，使工作机构速度高且平稳可靠。附着式最大起升高度可达120m，附着式起重机底架可直接安装在建筑物上或建筑物近旁混凝土基本上。为了减少塔身计算长度以保持其设计起重能力，设有五套附着装置。第一附着装置距基本面15m（4层），第二附着装置距第一附着点15m（9层）（为了工程进度需要，不受塔吊自由高度影响，在基本面至第一道附着增长一道），第三附着装置距第二附着点16m（14层），第四附着装置距第三附着点16m（19层），第五附着装置距第四附着点13m（顶层），起重悬高（第五附着点至臂根铰点距离）不不不大于20m，附着点高度可容许依照楼层高度做些恰当调节。2、QT80EA型塔吊型号及技术性能指标简介（1）江麓QT80EA固定式起重机是按照国家和行业原则，参照相应国际原则设计、制造一种回转水平臂自升塔式起重机；额定重力矩为800kN.m。该机各项性能参数先进、起升高度高、工作幅度大、作业空间广、使用效率高;在独立固定式基本上增长附着，以满足高层建筑施工规定，附着后起升高度可达159m，其塔身由8个原则节,55个塔身及一种固定基本节构成。工作及非工作状态作用于基本最大垂直荷载及最大弯矩如下表（2）塔机性能和技术指标（详见表1）（3）起重性能参数（详见表2）（4）供电规定：供电容量：80KW；供电电压：380V（允差10%）；供电频率：50HZ。荷载状况基本载荷P（KN）M（KN·M）P1P2MMK工作状态573291617453非工作状态5567117261附表1：机构载荷率起升机构JC40%回转机构JC25%小车牵引机构JC25%行走机构JC15%起升高度（m）倍率行走式附着式内爬式a=245164164A=4458484最大起重量（t）8幅度（m）最大幅度45最小幅度2．5起升机构倍率a=2起重量（t）1.22.74速度（m/min）965032a=4起重量（t）2.45.48速度（m/min）482516功率（KW）30小车牵引机构速度（m/min）33功率（KW）3.5回转机构速度（m/min）0.63功率（KW）2×7.5行走机构速度（m/min）23.5功率（KW）2×2.2顶升机构速度（m/min）0.55功率（KW）7.5液压系统压力（Mpa）20平衡重起量臂长（m）354045质量（t）4.715.857.42总功率52.9(不含顶升电机)轮距×轴距(m)5×5工作温度(0C)-20～+40附表21．45米臂长工作幅度2.5-11.85121314151618192021起重量a=48．007．77．176．566．035．584．844．534．254．00a=24．00工作幅度23252728293031323334起重量a=43．573．202．902．782．662．542．422．322．222．14a=23．653．282．982．862．742．622．502．402．302．22工作幅度3536373839404142434445起重量a=42.061.981．901．831．761．701．641．581．531．481．43a=22．142．061．981．911．841．781．721．661．611．561．512.40米臂长工作幅度2.5-12.1214161820222426起重量a=48.006.745.754.994.393.913.513.18a=24.003.593.26工作幅度28303234363840起重量a=42.892.652.432.252.081.931.80a=22.972.732.512.332.162.011.883.35米臂长工作幅度2.2-12.351315171921起重量a=48.007.536.355.474.794.24a=24.00工作幅度23252729313335起重量a=43.793.423.112.842.602.402.22a=23.853.503.192.922.682.482.30附件：（一）塔吊出厂安全承认证（二）塔吊出厂合格证（三）塔吊使用阐明书1、附着支撑应在浇筑主体梁、柱时按生产厂家给出固定尺寸预埋。2、主体构造附着处强度：塔吊附着预埋件处柱、梁应加强，在梁或柱角部增长25、8@100加密箍：长度在2米范畴内。3、基本配筋图五、塔吊基本设计1、QTZ63塔式起重机基本设计（1）采用预应力管桩DN500，4根，中距2500，桩有效长度16.0m。（2）CT：Φ18@170，双层双向，做成钢筋笼形式承台尺寸4000×4000；承台厚度：1500；基本梁（JL1）600×1200；面4Φ25；底4Φ25,箍筋Φ8@150.砼强度为C30（3）桩芯钢筋笼5Φ20；螺旋箍筋Φ8@150，入桩2m，锚入承台1.5m，C30膨胀砼。（4）承台与DN500桩应保持有10cm锚入，承台底C10垫层，10cm厚。承台面标高-5.30（5）施工时应做好位移和沉降观测，发现异常状况，应及时停止使用，排除问题方可使用。2、QT80EA塔式起重机基本设计（1）采用预应力管桩DN500，4根，中距3000，桩有效长度16.0m。（2）CT：Φ18@170，双层双向，做成钢筋笼形式承台尺寸：4200×4200；承台厚度：1500；基本梁（JL1）600×1200；面筋4Φ25；底4Φ25，箍筋Φ8@150，砼强度为C30（3）桩芯钢筋笼5Φ20；螺旋箍筋Φ8@150埋入桩2m，锚入承台1.5m，C30膨胀砼。（4）承台与DN500桩应保持有10cm锚入，承台底C10垫层，10cm厚。承台面标高-5.3（5）施工时应做好位移和沉降观测，发现异常状况，应及时停止使用，排除问题方可使用。塔吊桩基本计算书（QT80EA）一.参数信息塔吊型号：QT80EA，自重（涉及压重）F1=556kN，最大起重荷载F2=80.00kN塔吊倾覆力距M=1726kN.m，塔吊起重高度H=110.00m，塔身宽度B=1.5m混凝土强度：C30，钢筋级别：Ⅱ级，承台长度Lc或宽度Bc=4.20m桩直径或方桩边长d=0.50m，桩间距a=3.00m，承台厚度Hc=1.50m基本埋深D=1.50m，承台箍筋间距S=150mm，保护层厚度：50mm二.塔吊基本承台顶面竖向力与弯矩计算1、塔吊自重（涉及压重）F1=556kN2、塔吊最大起重荷载F2=80.00kN作用于桩基承台顶面竖向力F=1.2×(F+F2)=763.2kN塔吊倾覆力矩M=1.4×1726=2416.4kN.m三.矩形承台弯矩计算计算简图：预制桩预制桩预制桩预制桩图中x轴方向是随机变化，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1、桩顶竖向力计算（根据《建筑桩基本技术规范》JGJ94-94第5.1.1条）其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面竖向力设计值，F=1.2×1280.02=1536.02kN；G──桩基承台自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1428.84kN；Mx,My──承台底面弯矩设计值（kN.m）；xi,yi──单桩相对承台中心轴XY方向距离（m）；Ni──单桩桩顶竖向力设计值（kN）。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:Nmax=（763.2+1428.84）/4+（2416.4+890.3）×（3.00×1.414/2）/【2×（3.00×1.414/2）2】=1327.52kNNmin=（763.2+1428.84）/4—（2416.4+890.3）×（3.00×1.414/2）/【2×（3.00×1.414/2）2】=—231.5KN2、管桩承载力和管桩进入土层考虑N=λπdΣLiＦi+0.9Gs>Nmin（安全）式中：λ——抗拔容许摩阻力与受压容许摩阻力比例系数：0.4～0.7Li——第i层土层厚度Ｆi——第i层土层桩摩擦系数Gs——单桩自重：Gs=3.14×(0.25×0.25-0.105×0.105)×10×2.5×9.8=39.6KNN=0.4×3.14×0.5×（1.32×24+1.79×53+2.16×64+3.73×24+2.15×32+3.43×84.5+6.49×58）+0.9×39.6=719.76KN〉231.5KN3、矩形承台弯矩计算（根据《建筑桩基本技术规范》JGJ94-94第5.6.1条）其中Mx1,My1──计算截面处XY方向弯矩设计值（kN.m）；xi,yi──单桩相对承台中心轴XY方向距离（m）；Ni1──扣除承台自重单桩桩顶竖向力设计值（k），Ni1=Ni—G/n。通过计算得到弯矩设计值：N=（763.2+1428.84）/4+2416.4×（3.00/2）/【4×（3.00/2）2】=950.74kNMx1=My1=2×（950.74—1428.84/4）×（1.50—0.75）=890.3kN.m四.矩形承台截面主筋计算根据《混凝土构造设计规范》（GB50010-）第7.2条受弯构件承载力计算。式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法拟定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台计算高度。fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。通过计算得s=890.3×106/（1.00×14.30×4200.00×13882）=0.009=1—（1—2×0.009）0.5=0.009s=1—0.009/2=0.996Asx=Asy=890.3×106/（0.996×1388×300.00）=2146.68mm2承台配筋选用双层双向配Ф18@170，As=6104.16mm2，可满足规定。五.矩形承台截面抗剪切计算根据《建筑桩基本技术规范》（JGJ94—94）第5.6.8条和第5.6.11条。依照第二步计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台最大剪切力,考虑对称性，记为V=1005.24kN咱们考虑承台配备箍筋状况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中0──建筑桩基重要性系数，取1.0；──剪切系数,=0.20；fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；b0──承台计算截面处计算宽度，b0=4200mm；h0──承台计算截面处计算高度，h0=1450mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S──箍筋间距，S=150mm。通过计算承台已满足抗剪规定，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算桩承载力计算根据《建筑桩基本技术规范》（JGJ94-94）第4.1.1条依照第二步计算方案可以得到桩轴向压力设计值，取其中最大值N=1536.02kN桩顶轴向压力设计值应满足下面公式：其中0──建筑桩基重要性系数，取1.0；fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；A──桩截面面积，A=0.188m2。通过计算得到桩顶轴向压力设计值满足规定,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算根据《建筑桩基本技术规范》（JGJ94-94）第5.2.2-3条依照第二步计算方案可以得到桩轴向压力设计值，取其中最大值N=1005.24kN桩竖向极限承载力验算应满足下面公式：最大压力：其中R──最大极限承载力；Qsk──单桩总极限侧阻力原则值:Qpk──单桩总极限端阻力原则值:Qck──相应于任一复合基桩承台底地基土总极限阻力原则值:qck──承台底1/2承台宽度深度范畴（≤5m）内地基土极限阻力原则值；s,p──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；c──承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值：s,p,c──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；qsk──桩侧第i层土极限侧阻力原则值，按下表取值；qpk──极限端阻力原则值，按下表取值；u──桩身周长，u=1.571m；Ap──桩端面积,取Ap=0.19m2；li──第i层土层厚度,取值如下表；厚度及侧阻力原则值表如下:序号土厚度(m)土侧阻力原则值(kPa)土端阻力原则值(kPa)土名称11.324825素填土21.79531270粉质粘土32.16644350中砂43.73241270淤泥质土52.15323150细砂63.4384.56550粗砂76.49588400砂质粘性土由于桩入土深度为16m,因此桩端是在第7层土层。最大压力验算:R=1.57×（1.3×24×1+1.79×53×1.2+2.16×64×1.26+3.73×24×1.05+2.15×32×1.26+3.43×84.5×1.26+1.44×58×1.26）/1.65+1.35×8400.00×0.19/1.65+0.47×882.00/1.70=2465.99kN上式计算R值不不大于最大压力1327.52kN,因此满足规定!塔吊桩基本计算书（QTZ63）一.参数信息塔吊型号：QTZ63，自重（涉及压重）F1=411.6kN，最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=1783.6kN.m，塔吊起重高度H=100.00m，塔身宽度B=1.6m混凝土强度：C30,钢筋级别：Ⅱ级，承台长度Lc或宽度Bc=4.00m桩直径或方桩边长d=0.50m，桩间距a=2.50m，承台厚度Hc=1.50m基本埋深D=1.50m，承台箍筋间距S=150mm，保护层厚度：50mm二.塔吊基本承台顶面竖向力与弯矩计算1、塔吊自重（涉及压重）F1=411.6kN2、塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面竖向力F=1.2×(F+F2)=565.92kN塔吊倾覆力矩M=1.4×1783.6=2497.04kN.m三.矩形承台弯矩计算计算简图：预制桩预制桩预制桩预制桩图中x轴方向是随机变化，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1、桩顶竖向力计算（根据《建筑桩基本技术规范》JGJ94-94第5.1.1条）其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面竖向力设计值，F=1.2×697.00=836.40kN；G──桩基承台自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1296.00kN；Mx,My──承台底面弯矩设计值（kN.m）；xi,yi──单桩相对承台中心轴XY方向距离（m）；Ni──单桩桩顶竖向力设计值（kN）。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：Nmax=（565.92+1296.00）/4+（2497.04+576.8）×（2.50×1.414/2）/【2×（2.50×1.414/2）2】=1335.03kNNmin=（565.92+1296.00）/4—2497.04×（2.5×1.414/2）/【2×（2.5×1.414/2）2】=—404.07KN2、管桩承载力和管桩进入土层考虑N=λπdΣLiＦi+0.9Gs>Nmin（安全）式中：λ——抗拔容许摩阻力与受压容许摩阻力比例系数：0.4～0.7Li——第i层土层厚度Ｆi——第i层土层桩摩擦系数Gs——单桩自重：Gs=3.14×(0.25×0.25-0.105×0.105)×10×2.5×9.8=39.6KNN=0.4×3.14×0.5×（1.32×24+1.79×53+2.16×64+3.73×24+2.15×32+3.43×84.5+6.49×58）+0.9×39.6=719.76KN〉404.07KN3、矩形承台弯矩计算（根据《建筑桩基本技术规范》JGJ94-94第5.6.1条）其中Mx1,My1──计算截面处XY方向弯矩设计值（kN.m）；xi,yi──单桩相对承台中心轴XY方向距离（m）；Ni1──扣除承台自重单桩桩顶竖向力设计值（kN），Ni1=Ni—G/n。通过计算得到弯矩设计值：N=（565.92+1296.00）/4+2497.04×（2.50/2）/【4×（2.50/2）2】=964.89kNMx1=My1=2×（964.89-1296.00/4）×（1.25-0.80）=576.80kN.m四.矩形承台截面主筋计算根据《混凝土构造设计规范》（GB50010-）第7.2条受弯构件承载力计算。式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法拟定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台计算高度。fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。通过计算得s=576.80×106/（1.00×14.30×4000.00×13882）=0.007=1-（1-2×0.007）0.5=0.007s=1-0.007/2=0.997Asx=Asy=576.8×106/（0.997×1388×300.00）=1373.33mm2。承台配筋选用双层双向配三级钢Ф18@170，As=5850mm2，可满足规定。五.矩形承台截面抗剪切计算根据《建筑桩基本技术规范》（JGJ94-94）第5.6.8条和第5.6.11条。依照第二步计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台最大剪切力,考虑对称性，记为V=1029.89kN咱们考虑承台配备箍筋状况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中0──建筑桩基重要性系数，取1.0；──剪切系数,=0.20；fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；b0──承台计算截面处计算宽度，b0=4000mm；h0──承台计算截面处计算高度，h0=1388mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S──箍筋间距，S=150mm。通过计算承台已满足抗剪规定，只需构造配箍筋！六.桩承载力验算桩承载力计算根据《建筑桩基本技术规范》（JGJ94-94）第4.1.1条依照第二