哈尔滨宾馆毕业设计计算书

绪论宾馆设计风格的趋势受生活潮流的影响，成为一个非常明显的趋势。人们来到宾馆体现异国情调已经成为历史。在同一个主题空间中，多种文化元素并存、和谐、发展已经成为日渐强大的潮流。设计师把握风格的时候，一定要拥有多元文化的修养、积累才能以国际化设计素养控制倾向。照搬西方的风格已经不适应时代的发展。也就是说，我们做设计的时候应该能领导设计的潮流，创造出他的个性。从单一商务宾馆向会议宾馆、公寓宾馆、主题宾馆和休闲度假店多元发展。随着综合国力的增强以及华夏大地东西南北丰富的民俗和旅游资源，在近20年城市商务宾馆发展的高峰期后，在今后的数十年中。环保、绿色，可持续的具有民族和地域特色的设计，将是未来中国宾馆设计发展的方向。在风格多样、百花争艳的同时将最终形成自己的新民族特色。宾馆设计应高举环保、绿色和可持续发展的大旗，坚持吸收本地、本民族和民俗的母体文化。使宾馆体现出一种独特的文化个性，从而确定每个宾馆各自的形象。因此，宾馆设计师要研究项目所在地“文化”，包括地域文化、民族文化、历史文脉，在最初方案设计中如能准确、合理地定位好酒店的文化内涵，宾馆就具有了深厚的文化底蕴和无穷的魅力，从而带给客人的享受不仅仅是心理上，还情绪上的，并且是心灵上的。

在注重本土文化的同时，风格日趋现代、简约和时尚。建筑与室内设计走到今天有太多的风格和主义。世界宾馆设计的潮流经过剧烈的震荡或超越后，再次迎得了新的平衡。宾馆设计师也将新古典和欧陸风琐碎的装饰抛在一边。去繁从简，要让宾馆保持时尚，宾馆设计师要独立创新和标新立异。此次宾馆设计是根据建筑设计、工艺使用和抗震方面的要求，以及现场材料供应情况和施工能力、场地地质条件等，确定合理的结构方案和结构布置方案，确定框架、楼面、屋面、楼梯及其它承重构件和非承重构件形式。本设计只选取一榀主框架及其柱下基础进行设计计算。先进行荷载计算，在此基础上进行内力计算、侧移计算和内力组合（在内力计算中，恒载、活载用弯矩二次分配法进行计算，水平荷载采用D值法进行计算）。然后进行构件配筋计算，各构件根据相应规范按公式计算而得，基础依《建筑地基基础设计规范》进行设计，基础，其垂直及水平分布均较稳定，并且不考虑地下水对建筑物基础的影响。最后，依据计算结果，结合相应的结构构造要求，绘制结构施工图，写出相应的设计说明。1.1工程背景1）工程名称：哈尔滨市龙江宾馆2）建设场地：拟在哈尔滨市红旗大街双龙家园对面新建一座宾馆—龙江宾馆，室内地坪标高+0.000相当于绝对高程418.27m。3）建设规模，占地面积4800m2，总建筑面积6901.11m2主体结构7层，无地下室。4）本项目拟定开工日期：2007年7月1日。竣工日期：2008年9月30日。1.2气象资料（1）冬季采暖室外计算温度-26℃（绝对最低温度-36.6℃）。夏季通风室外空气计算温度27.3℃（绝对最高温度35.7℃）室内计算温度：卫生间、楼梯间、大厅为16℃，其他均为20℃。（2）主导风向：西南。年平均风速3.8m/s，最大风速22m/s，基本风压W0=0.55N/m2（按50年一遇采用）。（3）基本雪压S0=0.45N/m2（按50年一遇采用）。（4）年降雨量：634mm；日最大降雨量：122mm；一小时最大降雨量；56mm；雨季集中在7，8月份。（5）土壤最大冻结深度2000mm。1.3工程地质条件（1）由市地质勘察工程公司提供地质勘察技术报告，场地地质情况如下表。序号岩土分类土层深度（m）厚度范围（m）地基土承载力（KPa）描述1杂填土60.6γ=18.2KN/m22粉质粘土6.66220γ=18.6KN/m2;C=120pa;ψ=220;ω=25.7%;e=0.729;a=0.729;a1-2=0.33Mpa-1;Es=5.2Mpa;Ie=0.41;fk=220MPa3粘土9.63180γ=19KN/m2;C=15pa;ψ=200;ω=25.7%;e=0.72;;Es=4.8Mpa;Ie=0.86;fk=180MPa4红粘土很厚很厚200fk=200MPa（2）场地地下水位在自然地面以下9.55-11.0，绝对标高为410.00-410.37。地下水对混凝土结构不具腐蚀性，但在干湿交替的条件下对钢筋混凝土结构的钢筋具弱腐蚀性。（3）抗震设防烈度为7度，场地类型为Ⅱ类。1.4施工条件（1）建设场地平坦，道路通畅，水，电就近可以接通，具备开工建设条件。（2）拟参与投标的施工单位技术力量和机械化水平较高。施工技术水平较高，建筑材料和各种半成品等可均由承包公司组织供应。1.5技术路线本设计根据给定的资料，遵循“安全、适用、经济、美观”的的设计原则，根据《旅馆建筑设计规范》（JGJ62-90）、《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）、《民用建筑热工设计规范》（GB50176-93）等国家相关技术标准和规范及相关施工技术指南，在指导老师的指导下先进行宾馆建筑平面、剖面、立面、总立面设计及建筑施工图的绘制，然后根据建筑设计依次进行结构方案设计、框架梁柱设计、楼盖设计、楼梯设计、基础设计，最后完成结构施工图的绘制。

第2章建筑设计2.1概述建筑是人类用物质去构成、并以精神去铸造的不断变换着的生活容器。建筑的基本目的是为人类提供所需的生产与生活空间，即其具有功能属性；建筑必须以科学技术为基础，故其具有技术属性；建筑还必须反映一定的文化内涵，所以建筑还具有艺术属性。建筑既保持原来的总体趋向性，又趋于多元化发展。为了更加有效地把握建筑评价的尺度，协调好建筑艺术、技术、功能属性在建筑创作中的相互作用，从而设计出更好地满足社会需求的建筑，我们一方面要系统地研究哲学、美学，追求新的设计理念，另一方面还要探求科学技术发展为建筑设计所提供的条件，把握随社会发展而发展的人类生活功能需求。2.2建筑体型选择与平面布置2.2.1设计原则建筑是供人使用的有功能作用的空间，同一功能要求和使用目的的建筑可以有多种空间形式，建筑体型一般综合反映内部空间，又在一定程度上反映建筑的性格、历史时期和民族地域特点。高层建筑体型还常常是街道、广场或城市某一个区域的构成中心。鉴于此，高层建筑体型设计应根据现有经济技术水平处理好功能、空间与形式的辨证统一关系，还要处理好与环境的关系，以便在满足功能要求的同时，生根于特定的环境，给人以良好的感觉。同样，对于建筑造型与平面布置的选择，必须考虑结构因素，以有利于结构受力。平面形状应简单、对称、规则，以减少地震灾害的影响。1、平面布置本设计在平面上力求平面对称，对称平面易于保证质量中心与刚度中心重合，避免结构在水平力作用下扭转。为使常用房间采光、通风效果好，本设计将餐厅、客房等房间布置在南向，而且此方向面对主要街道，交通方便。这样布置可在建筑后方留有大片空间，利于学员的休息和娱乐。2、立面设计立面设计时首先应推敲各部分总的比例关系，考虑建筑物整体的几个方面的统一，相邻立面的连接与协调，然后着重分析各立面上墙面的处理、门窗的调整和安排，最后对入口、门廊等进一步进行处理。节奏韵律和虚实对比，是使建筑立面高于表现力的重要设计手法，在建筑立面上，相同构件或门窗作有规律的重复和变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律的效果。立面的节奏感在门窗的排列组合、墙面的构件划分中表现得比较突出。3、剖面设计剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度，建筑层数、建筑空间的组合利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系，建筑物的平面和剖面是紧密联系的。在本设计中，底层办公部分以及公共使用部分的层高均为3.9m，标准层住宿部分层高为3.6m。电梯布置在建筑物中部，消防疏散用楼梯、电梯布置在建筑物两端。4、垂直交通设计本工程主要垂直交通工具是电梯，对电梯的选用及其在建筑物中的合理布置，将使高层建筑的使用更加合理，同时还能提高工作效率。本设计中电梯布置在建筑平面的中部。除了设置两部电梯外，还设置了两部楼梯于建筑物的两端。这样的布置可使建筑物内任意点至楼、电梯出口的距离均不大于30m，满足高层建筑的防火要求。2.3防火设计2.3.1耐火等级本工程属二类建筑（普通住宅和高度不超过30m的公共建筑），其耐火等级不能低于二级。1、防火设计要点（1）总平面布局中的消防问题1）选址应在交通便捷处，根据城市规划确定的场地位置应有方便的道路通过，要求既靠近干道，便于高层建筑中人群的集散，又便于消防时交通组织和疏散。2）环形车道，高层建筑周围应设宽度不小于3.5m的环形车道，可以部分利用交通道路，以便消防车能靠近高层主体，能在消防时有足够的流线。（2）疏散设计发生火灾时，客人往往还在远离地面的高层，将他们全部迅速地疏散到安全地带是防火的重要环节，疏散设计的原则是路线简单明了，便于人们在紧急时进行判断，同时供以室内任何位置向两个方向疏散的可能性。散所需时间从火灾现场退出的时间不应超过2分30秒为宜。通道宽度：按通过人数每100人不少于1m计算。散楼、电梯的位置疏散楼梯是发生火灾时电梯停用的情况下最主要的竖向交通途径，其位置应首先符合安全疏散距离的规定，也应符合人在火灾发生后可能的疏导方向。本设计中楼梯设置于建筑的两端，可双向疏散。2.4参考资料《总图制图标准》GB/T（50103-2001）《房屋建筑制图统一标准》（GB/T50001-2001）《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2001）《建筑设计防火规范》（JGJ37-87）《民用建筑设计通则》（GB50009-2001）《建筑结构荷载规范》（GB50010-2002）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2002）《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）《工程建设标准强制性条文》（房屋建筑部分2002年版）《建筑施工手册》.北京：中国建筑工业出版社，2003

2.5本章小结宾馆设计应该注重概念设计，重视结构选型与平、立面布置的规则性，优先选用抗震和抗风好且经济的结构体系，加强构造措施.建筑既应保持原来的总体趋向性，又趋于多元化发展。为了更加有效地把握建筑评价的尺度，协调好建筑艺术、技术、功能属性在建筑创作中的相互作用，从而设计出更好地满足社会需求的建筑，我们一方面要系统地研究新的设计理念，另一方面还要探求科学技术发展为建筑设计所提供的条件，把握随社会发展而发展的人类生活功能需求.

第3章结构设计3.1框架结构设计计算3.1图3.1结构平面布置图本项目为7层钢筋混凝土框架结构设计，层高3.0m，底层3.3m平面尺寸43.7m×14.1m。采用柱下条形基础，室内地坪+0.000m，室内外高差0.45m。框架平面同柱网布置如下图：框架梁柱现浇,楼面采用100mm厚现浇钢筋混凝土.1)主粱L1截面尺寸h=(1/12～1/8)×5700=475～725取h=600mmb=(1/3～1/2)hb=250mm2)主梁L2截面尺寸h=550mmb=250mm3)次梁L截面尺寸h=500mmb=200mm4)板的截面尺寸h=100>2900/40=72梁的计算跨度:框架梁的计算跨度以上柱形心为准,建筑轴线与柱轴线重合.3.1.2底层柱3.3+0.45+1.3=5.05ｍ其余层柱3.0ｍ3.1.31、屋面均布荷载200mm厚水泥石保温层0.2×6.5=1.3kN/m2板自重0.1×25=2.5kN/m2二毡三油防水层0.35kN/m2冷底子油热玛蹄脂二道0.05kN/m220mm厚抹灰0.02×17=0.34kN/㎡20mm厚水泥沙浆面层0.02×20=0.4kN/㎡屋面均布荷载标准值4.94×(14.1+0.64)×(43.7+0.64)=3229kN2、楼面均布荷载板自重0.1×25=2.5kN/㎡20mm厚抹灰0.02×17=0.34kN/㎡20mm厚水泥沙浆面层0.02×20=0.4kN/㎡楼面均布荷载标准值3.24×44.34×14.74=2118kN3)屋面均布活荷载标准值0.45×44.34×14.74=294kN4)楼面均布活荷载对于一般房间为2.0kN/㎡,走道,消防楼梯为2.5kN/㎡,为了计算方便取2.0kN/㎡楼面均布活荷载标准值为2.0×44.34×14.74=1307kN表3.1梁柱自重(包括梁侧、梁底、柱的抹灰质量)截面(m×m)长度(m)根数每根质量(kN)共计(kN)L10.25×0.65.72421.38513.12L20.2×0.53.939.7529.25L30.2×0.53.639.027L40.25×0.552.7129.28111.36L50.2×0.54.24510.5472.5L60.2×0.55.4313.540.5L70.2×0.53.037.522.5L80.2×0.53.338.2524.75L90.2×0.52.666.539Z10.4×0.45.054820.2970Z20.4×0.43.04812576共计970+576+1280=2826kN3.1.5单位面积外墙重19×0.36=6.84kN/㎡抹灰17×0.04=0.68kN/㎡共计7.52kN/㎡单位面积内墙重19×0.2=3.8kN/㎡抹灰0.68kN/㎡共计4.48kN/㎡女儿墙重2×44.34×0.6×（0.36×19+0.04×17）+14×0.6×（0.36×19+0.04×17）=526.5kN表3.2墙体自重墙体每片面积㎡片数质量kN1)底层纵墙外墙3.25×3.8141300.213.25×10.52513.243.25×2.22107.54内墙2.8×3.814667.342.8×10.51131.72.8×8.51101.612.8×2.2255.192)底层横墙外墙3.15×5.34502.183.20×2.32110.69内墙2.7×5.3201282.18墙体总重4771.9kN3)其余层纵墙外墙2.5×3.8141000.162.5×10.52394.82.5×2.2282.72内墙2.5×3.814595.842.5×10.51117.62.5×8.1190.722.5×2.2249.284)其余层纵墙外墙2.4×5.34382.622.45*2.3284.75内墙2.4*5.3201139.71墙体总重3938.24kN3.1.6荷载分层分汇1、顶层荷载重力代表值屋面恒载、50％屋面雪荷载，纵横墙自重，半层柱自重，半层墙体自重。其他层重力荷载代表值，楼面恒载，50％楼面均布活荷载，纵横梁自重，楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重。①G7=3229+1/2×294+1280+1/2×256+1/2×3938+526.5=7440kN②G6=G5=G4=G3=G2=2118+1/2×1307+1280+576+3938=8565kN③G1=2118+1/2×1307+1280+1/2×1546+1/2×（3938+4772）=9180kN3.1.7在Ⅱ类场地，7度设防区，设计地震分组为第一组情况下，结构的特征周期=0.35s，水平地震影响系数最大值=0.08。由于=0.68＞=1.4*0.35=0.49（s），应考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配给各层，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际。但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对于周期比较长的结构相差更大。地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害很严重。因此，即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。考虑了结构周期和场地的影响。且修正后的剪力分布与实际更加吻合。GE=ΣGN=59445kNFEK=a1Geq=0.08×0.85×59445=4042kNδn=0.048T1=0.33+0.00069H2/B1/3=0.47Fn=δnFEK=0.048×4042=294kNF=GiHiFEK(1-δn)/ΣGiHiF1=9180×3075/(9180×3.75+8565×6.75+8565×12.75+8565×15.75+8565×18.75+7440×22.35)=156KN同理F2=262KNF3=379KNF4=496KNF5=612KNF6=729KNF7=755KN图3.2重力荷载代表值及横向水平地震作用3.1.8竖向荷载作用下的横向一榀框架的内力分析图3.3横向框架计算单元图3.4各层梁上作用的均布荷载1、荷载计算а=1-2a2+a3=1-2×(2.1÷5.7)2+(2.1÷5.7)3=0.791）恒载计算：①楼面A-B轴线间框架梁上的均布线荷载；主梁自重+梁侧抹灰+楼面传来的荷载+墙体自重+墙体抹灰0.25×0.6×25+（0.05×1×0.02×17+0.5×0.02×17×2）+3.24×0.79×4.2+0.2×2.4×19+（0.02×2.4×2×17）=25.73KN/ｍ其中括号内为抹灰质量②楼面B-C轴线间的均布线荷载；0.25×0.55×25+0.25×0.02×17+0.45×0.02×17×2+3.24×2.7×5/8=9.30KN/ｍ③屋面A-B轴线间的均布线荷载；3.75+0.36+4.94×0.79×4.2=20.69KN/ｍ④屋面B-C轴线间的均布线荷载；3.44+0.085+0.306+4.94×2.7×5/8=12.17KN/ｍ2）活载计算；①楼面A-B轴线间框架梁上的均布线荷载；4.2×2.0×0.79=6.71KN/ｍ②楼面B-C轴线间框架梁上的均布线荷载；2.0×5.7×5/8=0.76KN/ｍ③屋面A-B轴线间的均布线荷载；0.45×0.799×4.2=1.51KN/ｍ④屋面B-C轴线间的均布线荷载；0.45×2.7×5/8=0.76KN/ｍ3.1.9框架简图的计算混凝土强度等级采用C40（E=3.25×107kN/㎡）框架柱的尺寸取b=h=5.05÷15=0.33ｍ取b=400㎜框架梁柱的线刚度为；边跨梁：i边梁=EI/L=（2×3.25×107×0.25×0.63/12）/5.7=5.12×104KN·ｍ中跨梁：i中梁=EI/L=（2×3.25×107×0.25×0.553/12）/2.7=8.33×104KN·ｍ底层柱：i=EI/L=（3.25×107×0.44/12）/5.05=1.37×104KN·ｍ其余各层柱：i=EI/L=（0.9×3.25×107×0.44/12）/3=2.08×104KN·ｍ梁柱的相对线刚度图3.1梁柱的相对线刚度示意图2、恒载作用下固端弯矩计算；1）顶层边跨A-B恒载弯矩M=+ql2/12=+20.69×5.72/12=+56.02KN·ｍ顶层中跨B-C恒载弯矩M=+ql2/12=+12.17×2.72/12=+7.39KN·ｍ2）其余层边跨A-B恒载弯矩M=+ql2/12=+25.73×5.72/12=+69.66KN·ｍ其余层中跨B-C恒载弯矩M=+ql2/12=+9.30×2.72/12=+5.65KN·ｍ活载作用下固端弯矩计算；1）顶层边跨A-B活载弯矩M=+ql2/12=+1.51×5.72/12=+4.09KN·ｍ顶层中跨B-C活载弯矩M=+ql2/12=+0.76×2.72/12=+0.46KN·ｍ2）其余层边跨A-B活载弯矩M=+ql2/12=+6.71×5.72/12=+18.17KN·ｍ其余层中跨B-C活载弯矩M=+ql2/12=+3.38×2.72/12=+2.05KN·ｍ表3.3固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层M=+ql2/12=+20.69×5.72/12=+56.02KN·ｍ底层M=+ql2/12=+25.73×5.72/12=+69.66KN·ｍ中间跨框架梁顶层M=+ql2/12=+12.17×2.72/12=+7.39KN·ｍ其他层M=+ql2/12=+9.30×2.72/12=+5.65KN·ｍ表3-4固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层M=+ql2/12=+1.51×5.72/12=+4.09KN·ｍ其他层M=+ql2/12=+6.71×5.72/12=+18.17KN·ｍ中间跨框架梁顶层M=+ql2/12=+0.76×2.72/12=+0.46KN·ｍ其他层M=+ql2/12=+3.38×2.72/12=+2.05KN·ｍ图3.5恒载及活载示意图图3.6恒载及活载作用下的弯矩图3、横向2-7层D值的计算i=(i1+i2+i3+i4)/2ic=2(5.12+8.33)×104/(2×2.08)×104=6.47中柱24根ac=i/(2+i)=0.76D=acD1=12×2.08×104×0.76/9=21077KN/ｍ边柱24根i=2i1/2ic=2.46ac=i/(2+i)=0.55D=acD1=12×2.08×104×0.55/9=15253KN/ｍΣD=（21077+15253）×24=871920KN/ｍ底层D值的计算;i=(i1+i2+i3+i4)/2ic=2(5.12+8.33)×104/(2×1.37)×104=9.82中柱24根ac=i/(2+i)=0.87D=acD1=12×1.37×104×0.87/5.052=15892KN/ｍ边柱24根i=2i1/2ic=3.74ac=i/(2+i)=0.74D=acD1=12×1.37×104×0.74/5.052=13517KN/ｍΣD=（15892+13517）×24=705816kn/m表3.5地震作用下柜架侧移计算层次Fi(KN)Vi(KN)ΣD(KN/M)Δue77557558719208.66×10-4672914848719201.70×10-3561220968719202.40×10-3449625928719202.97×10-3337929718719203.41×10-3226232338719203.71×10-3115633897058165.80×10-3首层4.8×10-3/3.75=1/781<1/500顶点位移19.86×10-3/22.35=1/1125<1/550满足要求表3.6A轴框架柱反弯点位置，D值的计算层号h(m)iy0y1y2y3yyh(m)aCΣD1(KN/M)D(KN/M)732.460.450000.451.350.5587192015253632.460.500000.501.50.5587192015253532.460.500000.501.50.5587192015253432.460.500000.501.50.5587192015253332.460.500000.501.50.5587192015253232.460.500000.501.50.558719201525315.053.740.550000.502.780.7470581613517表3.7A轴框架柱弯矩以及剪力计算层号h(m)Vi(KN)D/ΣDVim(KN)M下（KN·m）M上（KN·m）V(KN)N(KN)737550.017513.2117.8321.807.277.276314840.017525.9738.9638.9618.9326.25320960.017536.6855.0255.0231.3357.534325920.017545.3668.0468.0441.0298.553329710.017551.9977.9977.9948.68147.232332330.017556.3884.8784.8754.29201.5215.0533890.017552.53146.03119.2451.93253.45

表3.8B轴柜架反弯点位置.D值的计算中柱层号h(m)iy0y1y2y3yh(m)aCD1(KN/m)D(KN/m)736.470.450001.350.7687192021077636.470.450001.500.7687192021077536.470.450001.500.7687192021077436.470.450001.500.7687192021077336.470.450001.500.7687192021077236.470.450001.500.768719202107715.059.820.550002.780.8770581615892表3.9B轴框架柱弯矩以及剪力计算层号h(m)Vi(KN)D/ΣDVim（KN）M下（KN·m）M上（KN·m）V(KN)N(KN)737550.024218.2724.6630.1510.0510.156314840.024235.9153.8758.8726.1836.235320960.024250.7276.0876.0843.3279.554325920.024262.7394.1094.1056.63136.183329710.024271.90107.85107.8567.32203.52378.240.024278.24117.36117.3675.07278.5715.0533890.022576.25211.98173.0973.43352.00图3.7水平地震作用下的M图3.2风荷载的内力计算Wk=0.6KN/m2F下=（Wk·h+Wk·h7/2）×4.2=(0.6×0.6+0.6×3/2)×4.2=5.29KNF6=F5=F4=F3=F2=(0.6×1.5+0.6×1.5)×4.2=7.56KNF1=(0.6×1.5+5.05/2×0.6)×4.2=10.14KN表3.10A轴框架反弯点位置.D值的计算层号h(m)iy0y1y2y3yh(m)aCD1(KN/M)D(KN/M)732.460.450001.350.553080016940632.460.500001.350.553080016940532.460.500001.350.553080016940432.460.500001.350.553080016940332.460.500001.350.553080016940232.460.500001.350.55308001694015.053.740.550002.780.7465009810表3.11A轴框架柱弯矩以及剪力计算层号ViSum(D)(KN/M)Dim(KN/M)Dim/Sum(D)(KN/M)VimMc上（KN·m）Mc下（KN·m）Mb(KN·m）V(KN)N(KN)75.2980696169400.2101.111.831.501.830.610.61612.8580696169400.2102.704.054.055.551.852.46520.4180696169400.2104.296.446.4410.493.505.96427.9780696169400.2105.878.818.8115.255.0911.05335.5380696169400.2107.4611.1911.1920.006.6717.72243.0980696169400.2109.0513.5813.5824.778.2625.98153.232093048100.23012.2427.7834.0341.3610.0436.02表3.12B轴柜架反弯点位置.D值的计算层号h(m)iy0y1y2y3yh(m)aCD1(KN/M)D(KN/M)736.470.450001.350.763080023408636.470.500001.500.763080023408536.470.500001.500.763080023408436.470.500001.500.763080023408336.470.500001.500.763080023408236.470.500001.500.76308002340815.059.820.550002.780.8765005655表3.14B轴框架柱弯矩以及剪力计算层号Vi(KN)Sum(D)(KN/M)Dim(KN/M)Dim/Sum(D)(KN/M)Vim(KN)Mc上（KN·m）Mc下（KN·m）V(KN)N(KN)75.2980696234080.291.532.522.070.840.84612.8580696234080.293.735.605.602.563.40520.4180696234080.295.928.888.884.838.23427.9780696234080.298.1112.1712.177.0215.25335.5380696234080.2910.3015.4515.459.2124.46243.0980696234080.2912.5018.7518.7511.4035.86155.232093056550.2714.3732.6239.8912.7248.58图3.8风荷载作用下的M图3.3梁端剪里力及柱轴力的计算1）梁端剪力V=Vq=VmVq-梁端均布荷载引起的剪力，Vq=ql/2Vm-梁端弯矩引起的剪力，Vm=（M左-M右）/L2）柱轴力N=V+PV-梁端剪力P-节点集中力及柱自重3.3.1①恒载作用下A-B轴线顶层梁端剪力计算M左=30.43KN·m（24.34KN·m）M右=58.36KN·m（46.69KN·m）Vq=20.69×5.7/2+10.5/2=64.22KNVMA=-VMB=(24.34-46.69)/5.7=-3.92KNVA=Vq+VMA=60.3KNVB=68.14KN②恒载作用下A-B轴线标准层梁端剪力计算M左=52.71KN·m（42.17KN·m）M右=71.14KN·m（56.91KN·m）Vq=25.73×5.7/2+10.5/2=78.58KNVMA=-VMB=(42.17-56.91)/5.7=-3.92KNVA=Vq+VMA=75.99KNVB=81.17KN③恒载作用下A-B轴线底层梁端剪力计算M左=52.49KN·m（41.99KN·m）M右=72.29KN·m（57.83KN·m）Vq=25.73×5.7/2+10.5/2=78.58KNVMA=-VMB=(41.99-57.83)/5.7=-2.78KNVA=Vq+VMA=75.8KNVB=81.36KN3.3.2①恒载作用下B-C轴线顶层梁端剪力计算Vq=12.17×2.7/2=16.43KN②恒载作用下B-C轴线标准层梁端剪力计算Vq=9.3×2.7/2=12.56KN③恒载作用下B-C轴线底层梁端剪力计算Vq=9.3×2.7/2=12.56KN3.3.3①活荷载作用下A-B轴线顶层梁端剪力计算M左=2.72KN·m（2.18KN·m）M右=3.86KN·m（3.01KN·m）Vq=1.51×5.7/2=4.30KNVMA=-VMB=(2.18-3.01)/5.7=-0.15KNVA=Vq+VMA=4.15KNVB=4.45KN②活荷载作用下A-B轴线标准层梁端剪力计算M左=11.26KN·m（9.01KN·m）M右=16.27KN·m（13.02KN·m）Vq=6.71×5.7/2=19.12KNVMA=-VMB=(9.01-13.02)/5.7=-0.70KNVA=Vq+VMA=18.42KNVB=19.82KN③活载作用下A-B轴线底层梁端剪力计算M左=11.69KN·m（9.35KN·m）M右=16.89KN·m（13.51KN·m）Vq=6.71×5.7/2=19.12KNVMA=-VMB=(9.35-13.51)/5.7=-0.73KNVA=Vq+VMA=18.39KNVB=19.85KN3.3.4①活荷载作用下B-C轴线顶层梁端剪力计算Vq=0.76×2.7/2=1.03KN②活荷载作用下B-C轴线标准层梁端剪力计算Vq=3.38×2.7/2=4.56KN③活荷载作用下B-C轴线底层梁端剪力计算Vq=9.3×2.7/2=4.56KN注；（其中括号内为调幅后的弯矩值。）3.3.5.梁端轴力的计算顶层A柱受到的集中力荷载计算1、恒载=①女儿墙自重标准值+②纵向框架梁传来荷载（含自重）+③横向框架梁传来荷载2、活荷载=①纵向框架梁传来荷载+②横向框架梁传来荷载1）顶层A柱受到的集中力恒荷载为①3.8×0.37×0.6×19=16.02KN②2.5×4.2=10.5KN2.1×4.2×4.94×5/8=27.23KN/共计53.75KN顶层B柱受到的集中力恒荷载为②+③10.5+27.23+0.79×4.2×2.7/2+2.7×2.7×4.94×5/8=82.44标准层A柱受到的集中力恒荷载为②+③10.5+2.1×4.2×3.24×5/8+（5.3×0.2×2.4×19/2+5.3×2.4×0.02×17/2）+（3.8×0.37×2.4×19+3.8×0.02×2.4×17）=132.4KN（括号内为墙体自重及抹灰）标准层B柱受到的集中力恒荷载为28.36+26.33+37.71+0.79×3.24×4.2×2.7/2=107.08KN底层A柱受到的集中力恒荷载为10.5+2.1×4.2×3.24×5/8+（5.3×0.2×3.15×19/2+5.3×3.15×0.02×17/2）+（3.8×0.37×3.15×19+3.8×3.15×0.02×17）=161.64KN底层B柱受到的集中力恒荷载为28.36+（5.3×0.2×3.15×19/2+5.3×0.02×3.15×17/2）+0.79×3.24×4.2×2.7/2+（3.8×0.2×3.15×19+3.8×3.15×17×0.02）=151.94KN2)顶层A柱受到的集中力活荷载为2.1×5.2×0.45×5/8=2.48KN顶层B柱受到的集中力活荷载为2.48+2.04+2.05=6.57KN其余层A柱受到的集中力活荷载为2.1×4.2×2×5/8=11.03KN其余层B柱受到的集中力活荷载为11.03+9.06=20.09KN表3.15顶层柱内力组合表顶层柱内力组合表M(KN*M)V(KN)（括号内为负值）荷载类型A柱（D柱）B柱（C柱）M上M下N上N下M上M下N上N下恒荷载130.33-27.07114.05126.76-20.8320.15171.65184.87活荷载22.72-5.086.636.63-1.993.6212.0512.05风荷载31.831.50.610.612.522.070.840.84地震荷载421.817.837.277.2730.1524.6610.1510.15内力组合1*1.2+2*1.440.20(39.60)146.14161.39(27.78)29.25222.85238.711*1.35+0.98*243.61(41.52)160.46177.62(30.07)30.75243.54261.381*1.2+2*0.98+0.84*340.60(36.20)143.87159.12(24.83)29.47218.49234.361*1.2+2*0.98-0.84*337.52(38.72)142.85158.10(29.06)25.99217.08232.951.2*(1+0.5*2)+1.3*466.37(12.35)150.29165.5413.0158.41226.41242.271.2*(1+0.5*2)-1.3*49.69(58.71)131.39146.64(65.39)(5.71)200.02215.88Mmax、N66.37150.29Nmax、M30.75261.38Nmin、M9.69131.39Vmax

表3.16六层柱内力组合表；六层柱内力组合表M(KN*M)V(KN)（括号内为负值）荷载类型A柱（D柱）B柱（C柱）M上M下N上N下M上M下N上N下恒荷载126.15(26.35)335.15347.86(19.96)19.98390.32403.54活荷载26.19(5.94)36.0836.08(4.42)4.3256.5256.52风荷载34.054.052.462.465.605.603.403.40地震荷载438.9638.9626.2026.2053.8753.8736.2336.23内力组合1*1.2+2*1.440.05(39.94)452.69467.94(30.14)30.02547.51563.381*1.35+0.98*241.37(41.39)487.81504.97(31.28)31.21582.32600.171*1.2+2*0.98+0.84*340.85(34.04)439.60454.86(23.58)32.91526.63542.491*1.2+2*0.98-0.84*334.04(40.84)435.47450.72(32.99)23.51520.92536.781.2*(1+0.5*2)+1.3*485.7415.46457.89473.1443.4396.60549.40565.261.2*(1+0.5*2)-1.3*4(15.55)(85.83)389.77405.02(96.64)(43.46)455.20471.06Mmax、N96.64455.2Nmax、M31.21600.17Nmin、M15.55389.77Vmax

表3.17五层柱内力组合表五层柱内力组合表M(KN*M)V(KN)（括号内为负值）荷载类型A柱（D柱）B柱（C柱）M上M下N上N下M上M下N上N下恒荷载126.35-26.35556.25568.96-19.98-19.98608.99622.21活荷载25.94-5.9465.5365.534.324.32100.99100.99风荷载36.446.445.965.968.888.888.238.23地震荷载455.0255.0257.3357.3376.0876.0879.5579.55内力组合1*1.2+2*1.439.94(39.94)759.24774.49(17.93)(17.93)872.17888.041*1.35+0.98*241.39(41.39)815.16832.32(22.74)(22.74)921.11938.951*1.2+2*0.98+0.84*342.85(32.03)736.73751.98(12.28)(12.28)836.67852.541*1.2+2*0.98-0.84*332.03(42.85)726.71741.97(27.20)(27.20)822.85838.711.2*(1+0.5*2)+1.3*4106.7136.34781.35796.6077.5277.52894.80910.661.2*(1+0.5*2)-1.3*4(36.34)(106.71)632.29647.54(120.29)(120.29)687.97703.83Mmax、N120.29703.83Nmax、M22.74938.95Nmin、M36.34632.29Vmax表3.18四层柱内力组合表四层柱内力组合表M(KN*M)V(KN)（括号内为负值）荷载类型A柱（D柱）B柱（C柱）M上M下N上N下M上M下N上N下恒荷载126.35(26.35)777.36790.07(19.98)19.98827.66840.88活荷载25.94(5.94)94.9894.98(4.32)4.32145.46145.46风荷载38.818.8111.0511.0512.1712.1715.2515.25地震荷载468.0468.0498.5398.5394.1094.10136.18136.08内力组合1*1.2+2*1.439.94(39.94)1065.801081.06(30.02)30.021196.841212.701*1.35+0.98*241.39(41.39)1142.521159.67(31.21)31.211259.891277.741*1.2+2*0.98+0.84*344.84(30.04)1035.191050.45(17.99)38.431148.551164.421*1.2+2*0.98-0.84*330.04(44.84)1016.631031.88(38.43)17.991122.931138.801.2*(1+0.5*2)+1.3*4123.6453.271117.911133.1695.76148.901257.501273.241.2*(1+0.5*2)-1.3*4(53.27)(123.64)861.73876.98(148.90)(95.76)903.43919.43Mmax、N148.91273.24Nmax、M31.211277.74Nmin、M53.27861.73Vmax

表3.19三层柱内力组合表三层柱内力组合表M(KN*M)V(KN)（括号内为负值）荷载类型A柱（D柱）B柱（C柱）M上M下N上N下M上M下N上N下恒荷载126.35(26.35)998.461011.17(19.98)19.981048.331061.55活荷载25.94(5.94)124.43124.43(4.32)4.32189.93189.93风荷载311.1911.1917.7217.7215.4515.4524.2624.26地震荷载477.9977.99147.23147.23107.85107.85203.50203.50内力组合1*1.2+2*1.439.94(39.94)1372.351387.61(30.02)30.021523.901539.761*1.35+0.98*241.39(41.39)1469.861487.02(31.21)31.211601.381619.221*1.2+2*0.98+0.84*346.84(28.04)1334.981350.23(15.23)41.191464.511480.371*1.2+2*0.98-0.84*328.04(46.84)1305.211320.46(41.19)15.231423.751439.611.2*(1+0.5*2)+1.3*4136.5766.201464.211479.46113.64166.771636.501652.371.2*(1+0.5*2)-1.3*4(66.20)(136.57)1081.411096.66(166.77)(113.64)1107.401123.27Mmax、N166.771652.37Nmax、M166.771652.37Nmin、M66.21081.41Vmax表3.20二层柱内力组合表二层柱内力组合表M(KN*M)V(KN)（括号内为负值）荷载类型A柱（D柱）B柱（C柱）M上M下N上N下M上M下N上N下恒荷载126.35(27.17)1219.561232.27(19.98)20.641267.001282.22活荷载25.94(6.06)153.88153.88(4.32)4.56234.40234.40风荷载313.5813.5825.9825.9818.7518.7535.8635.86地震荷载484.8784.87201.52201.52117.36117.36278.57278.57内力组合1*1.2+2*1.439.94(41.09)1678.901694.16(30.02)31.151848.561866.821*1.35+0.98*241.39(42.62)1797.211814.37(31.21)32.331940.161960.711*1.2+2*0.98+0.84*348.85(27.14)1636.101651.35(12.46)44.991780.231798.501*1.2+2*0.98-0.84*326.03(49.95)1592.451607.70(43.96)13.491719.991738.251.2*(1+0.5*2)+1.3*4145.5274.091817.781833.03126.00180.072023.182041.451.2*(1+0.5*2)-1.3*4(75.15)(146.57)1293.821309.08(179.14)(125.06)1298.901317.16Mmax、N180.072041.45Nmax、M180.072041.45Nmin、M75.151293.82Vmax表3.21底层柱内力组合表底层柱内力组合表M(KN*M)V(KN)（括号内为负值）荷载类型A柱（D柱）B柱（C柱）M上M下N上N下M上M下N上N下恒荷载125.31(8.11)1469.711490.80(18.74)5.671530.721552.45活荷载25.64(1.80)183.33183.33(4.12)1.22279.10279.10风荷载327.7834.0336.0236.0232.6239.8948.5848.58地震荷载4119.24146.03253.45253.45173.09211.98352.00352.00内力组合1*1.2+2*1.438.27(12.25)2020.312045.62(28.26)8.512227.602253.681*1.35+0.98*239.70(12.71)2163.772192.24(29.34)8.852339.992369.331*1.2+2*0.98+0.84*359.2317.091973.571998.880.8841.512151.192177.271*1.2+2*0.98-0.84*312.56(40.08)1913.061938.37(53.93)(25.51)2069.572095.651.2*(1+0.5*2)+1.3*4188.77179.032203.142228.44200.06283.112461.922488.001.2*(1+0.5*2)-1.3*4(121.26)(200.65)1544.171569.47(249.98)(268.04)1546.721572.80Mmax、N283.112488Nmax、M188.772203.14283.112488Nmin、M121.261544.17Vmax

表3.22顶层粱内力组合表；顶层梁内力组合表M(KN*M)V(KN)荷载类型内力截面位置A柱右端边跨跨中B柱左端B柱右端中跨跨中恒荷载1M-24.3447.94-46.69-29.97-48.02V60.30-68.1416.430活荷载2M-2.182.27-3.01-1.49-0.55V4.150-4.451.030风荷载3M1.830.440.962.520V0.6100.610.840地震荷载4M21.85.1811.4618.690V7.2707.2710.050内力组合M1*1.2+2*1.4-32.2660.71-60.24-38.05-58.39V78.170-8821.160M1*1.35+0.98*2-34.9966.94-65.98-41.92-41.92V85.470-96.3523.190M1*1.2+2*0.98+0.84*3-29.8160.12-58.17-35.31-58.16V76.940-85.6221.430M1*1.2+2*0.98-0.84*3-32.8859.383-59.78-39.54-58.16V75.910-86.6420.020M1.2*(1+0.5*2)+1.3*4-2.1865.62-42.93-12.56-57.95V84.30-74.9933.40M1.2*(1+0.5*2)-1.3*4-58.8652.16-72.73-61.16-57.95V65.40-93.897.270正Mmax66.94负Mmax58.8665.9861.1658.39VMmax85.4796.3533.4表3.23六层粱内力组合表六层梁内力组合表M(KN*M)V(KN)荷载类型内力截面位置A柱右端边跨跨中B柱左端B柱右端中跨跨中恒荷载1M-42.5850.07-56.96-24.87-6.78V75.990-81.1712.560活荷载2M-9.0110.79-13.02-6.58-2.46V18.420-19.824.560风荷载3M56.7913.4729.8448.690V18.93018.9326.180地震荷载4M5.551.322.914.760V1.8501.852.560内力组合M1*1.2+2*1.4-63.7175.19-86.58-39.056-11.58V116.980-125.1521.470M1*1.35+0.98*2-66.3178.17-89.66-40.02-40.02V120.640-12921.420M1*1.2+2*0.98+0.84*3-12.2281.97-56.054.61-10.55V125.140-100.9341.530M1*1.2+2*0.98-0.84*3-107.6359.34-106.18-77.19-10.55V93.340-132.73-2.450M1.2*(1+0.5*2)+1.3*4-49.2968.27-72.38-27.6-9.61V104.650-106.8921.140M1.2*(1+0.5*2)-1.3*4-63.7264.84-79.95-39.98-9.61V99.840-111.714.480正Mmax81.97负Mmax107.63106.1877.1940.02VMmax125.14132.7341.53

表3.24五层粱内力组合表五层梁内力组合表M(KN*M)V（KN）荷载类型内力截面位置A柱右边跨中B柱左B柱右端中跨中恒荷载1M-42.1750.3-56.91-24.94-6.78V75.990-87.1712.560活荷载2M-9.510.46-13.2-6.28-3.54V18.420-19.824.560风荷载3M10.492.495.58.980V3.503.54.830地震荷载4M93.8922.2949.3880.570V31.33031.3343.320内力组合M1*1.2+2*1.4-63.975-86.77-38.72-13.09V116.980-132.3521.460M1*1.35+0.98*2-66.2478.16-89.76-39.82-39.82V120.640-137.121.420M1*1.2+2*0.98+0.84*3-51.172.7-76.61-28.54-11.61V112.180-121.0923.60M1*1.2+2*0.98-0.84*3-68.7368.52-85.85-43.63-11.61V106.30-126.9715.480M1.2*(1+0.5*2)+1.3*465.7595.61-12.0271.05-10.26V142.970-75.7774.120M1.2*(1+0.5*2)-1.3*4-178.3637.66-140.41-138.44-10.26V61.510-157.23-38.510正Mmax65.7595.61负Mmax68.73140.4143.6339.82VMmax142.97157.2371.05

表3.25四层粱内力组合表四层梁内力组合表M(KN*M)V(KN)荷载类型内力截面位置A柱右端边跨跨中B柱左端B柱右端中跨跨中恒荷载1M-42.1750.3-56.91-24.94-6.78V75.990-81.1712.560活荷载2M-9.510.46-13.2-6.28-3.54V18.420-19.824.560风荷载3M15.253.63812.430V5.0905.097.020地震荷载4M123.0629.1764.67105.510V41.02041.0256.630内力组合M1*1.2+2*1.4-63.975-86.77-38.72-13.09V116.980-125.1521.460M1*1.35+0.98*2-66.2478.16-89.76-39.82-39.82V120.640-12921.420M1*1.2+2*0.98+0.84*3-47.173.66-74.51-25.64-11.61V113.520-112.5525.440M1*1.2+2*0.98-0.84*3-72.7267.56-87.95-46.52-11.61V104.960-121.113.640M1.2*(1+0.5*2)+1.3*4103.67104.567.86103.47-10.26V155.570-55.9791.430M1.2*(1+0.5*2)-1.3*4-216.2828.72-160.28-170.86-10.26V48.910-162.62-55.810正Mmax103.67104.56103.47负Mmax72.72160.28170.8639.82VMmax155.57162.6291.43表3.26三层粱内力组合表三层梁内力组合表M(KN*M)V(KN)荷载类型内力截面位置A柱右端边跨跨中B柱左端B柱右端中跨跨中恒荷载1M-42.1750.3-56.91-24.94-6.78V75.990-81.1712.560活荷载2M-9.510.46-13.2-6.28-3.54V18.420-19.824.560风荷载3M204.7510.517.120V6.6706.679.210地震荷载4M146.0334.6176.74125.210V48.68048.6867.320内力组合M1*1.2+2*1.4-63.975-86.77-38.72-13.09V116.980-125.1521.460M1*1.35+0.98*2-66.2478.16-89.76-39.82-39.82V120.640-12921.420M1*1.2+2*0.98+0.84*3-43.1174.6-72.41-21.7-11.61V114.840-111.2327.280M1*1.2+2*0.98-0.84*3-76.7166.62-90.05-50.46-11.61V103.640-122.4311.80M1.2*(1+0.5*2)+1.3*4133.54111.6323.55129.08-10.26V165.520-46.01105.320M1.2*(1+0.5*2)-1.3*4-246.1421.64-175.97-196.47-10.26V38.960-172.58-69.710正Mmax133.54111.63129.08负Mmax246.14175.97196.4739.82VMmax165.52172.58105.32

表3.27二层粱内力组合表二层梁内力组合表M(KN*M)V(KN)荷载类型内力截面位置A柱右端边跨跨中B柱左端B柱右端中跨跨中恒荷载1M-42.1750.3-56.91-24.94-6.78V75.990-81.1712.560活荷载2M-9.510.46-13.2-6.28-3.54V18.420-19.824.560风荷载3M24.776.0612.6221.20V8.2608.2611.40地震荷载4M162.8638.685.58139.630V54.29054.2975.070内力组合M1*1.2+2*1.4-63.975-86.77-38.72-13.09V116.980-125.1521.460M1*1.35+0.98*2-66.2478.16-89.76-39.82-39.82V120.640-12921.420M1*1.2+2*0.98+0.84*3-39.1175.7-70.63-18.27-11.61V116.180-109.929.120M1*1.2+2*0.98-0.84*3-80.7265.52-91.83-53.89-11.61V102.30-123.779.960M1.2*(1+0.5*2)+1.3*4155.41116.8235.04147.82-10.26V172.820-38.72115.40M1.2*(1+0.5*2)-1.3*4-26816.46-187.47-215.22-10.26V31.660-179.87-79.780正Mmax155.41116.82147.82负Mmax268187.47215.2239.82VMmax172.82179.87115.4

表3.28底层粱内力组合表底层梁内力组合表M：KN*MV：KN荷载类型内力截面位置A柱右端边跨跨中B柱左端B柱右端中跨跨中恒荷载1M-20.0549.93-57.83-25.94-6.78V75.80-81.3612.560活荷载2M-9.3510.37-13.516.58-3.54V8.620-14.244.560风荷载3M41.3610.919.5234.930V10.04010.0412.720地震荷载4M204.1146.86110.37180.080V51.93051.9374.430内力组合M1*1.2+2*1.4-37.1574.43-88.31-21.92-13.09V103.030-117.5721.460M1*1.35+0.98*2-36.2377.57-91.31-28.57-28.57V110.780-123.821.430M1*1.2+2*0.98+0.84*31.5279.23-66.244.66-11.6V107.840-103.1530.230M1*1.2+2*0.98-0.84*3-67.9760.92-99.03-54.02-11.61V90.970-120.028.860M1.2*(1+0.5*2)+1.3*4235.67127.0665.98206.92-10.26V163.640-38.67114.570M1.2*(1+0.5*2)-1.3*4-295.015.22-220.98-261.28-10.26V28.620-173.69-78.950正Mmax235.67127.06206.92负Mmax295.01220.98261.2828.57VMmax163.64172.69114.573.4整体式双向板楼面设计图3.9整体式双向板楼面示意图3.4.1荷载计算1、活荷载取2.0，活荷载分项系数为1.3活荷载设计值q=2.0×1.3=2.6kN/㎡恒载：20mm厚水泥沙浆面层0.02×20=0.4kN/㎡板自重：0.1×25=2.5kN/㎡20mm厚抹灰0.02×17=0.34kN/㎡恒载设计值为g+q=3.24×1.2=3.89kN/㎡按照恒载满布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载g1=g+q/2=5.19kN/㎡q1=q/2=1.3kN/㎡求中间支座最大弯矩时p=g+q=6.49kN/㎡2、楼板截面弯矩计算（按塑性理论计算）（1）弯矩计算①中间区格板B计算跨度Lx=2.7mLy=4.0mn=Ly/Lx=4.0/2.7=1.5a=1/n2=0.4,β采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座Lx/4处弯起一半，故得跨中及支座塑性铰上的总弯矩为Mx=(Ly-Lx/4)mx=3.325mxMy=3aLxmx/4=3×0.4×2.7mx/4=0.81mxMx’=′Mx’’=βLymx=8mxMy’=′My’’=2.16mx代入基本公式，内力折减系数为0.82Mx+2My+Mx’+Mx’’+My’+My’’=PLx2×(3Ly-Lx)/12P=6.49kN/㎡求得mx=1.28KN·m/mmy=amx=0.73KN·m/mmx’=′mx’’=βmx=2.04KN·m/mmy’=′my’’=βmy=1.23KN·m/m②区格板A计算跨度Lx=2.6mLy=4.0mn=Ly/Lx=4.0/2.6=1.54a=1/n2=0.4,β采用弯起式配筋，跨中钢筋在距离支座Lx/4处弯起一半，故得跨中及支座塑性铰上的总弯矩，代入基本公式，内力不做折减。mx’=2.04KN·m/m为Mx=(Ly-Lx/4)mx=3.35mxMy=3aLxmx/4=3×0.4×2.6mx/4=0.78mxMx’=2.04*4=8.16Mx’’=0My’=′My’’=2.08mx2Mx+2My+Mx’+Mx’’+My’+My’’=PLx2×(3Ly-Lx)/12求得mx=2.01KN·m/mmy=amx=0.8KN·m/mmx’=βmx=2.04KN·m/mmy’=′my’’=βmy=1.6KN·m/m③区格板C计算跨度Lx=2.7mLy=3.4mn=Ly/Lx=3.4/2.7=1.26a=1/n2=0.63,β由上式求得MY’=1.23KN·m/mMx=(Ly-Lx/4)mx=2.725mxMy=3aLxmx/4=3×0.63×2.7mx/4=1.28mxMx’=′Mx’’=βLymx=6.8mx代入基本公式，内力折减系数为0.82Mx+2My+Mx’+Mx’’+My’+My’’=PLx2×(3Ly-Lx)/12求得mx=0.81KN·m/mmy=amx=0.51KN·m/mmx’=′mx’’=βmx=1.62KN·m/mmy’=1.23′my’’=βmy=1.02KN·m/m④区格板D计算跨度Lx=2.6mLy=3.4mn=Ly/Lx=3.4/2.6=1.31a=1/n2=0.58,βMx=(Ly-Lx/4)mx=2.75mxMy=3aLxmx/4=3×0.4×2.7mx/4=1.09mxMx’=1.62KN·m/mMy’=1.6KN·m/m′My’’=2.6mx代入基本公式，内力折减系数为0.82Mx+2My+Mx’+Mx’’+My’+My’’=PLx2×(3Ly-Lx)/12求得mx=1.22KN·m/mmy=amx=0.71KN·m/mmx’=1.62KN·m/m′mx’’=0′my’’=1.42KN·m/m⑤区格板E计算跨度Lx=2.7mLy=3.7mn=Ly/Lx=3.7/2.7=1.37a=1/n2=0.53,βMx=(Ly-Lx/4)mx=3.025mxMy=3aLxmx/4=3×0.53×2.7mx/4=1.07mxMy’=1.23KN·m/m′My’’=0代入基本公式，内力折减系数为0.82Mx+2My+Mx’+Mx’’+My’+My’’=PLx2×(3Ly-Lx)/12求得mx=1.01KN·m/mmy=amx=0.53KN·m/mmx’=2.02KN·m/m′mx’’=2.02KN·m/m′my’=1.23KN·m/mmy’’=0⑥区格板F计算跨度Lx=2.6mLy=3.7mn=Ly/Lx=3.7/2.6=1.42a=1/n2=0.50,βMx=(Ly-Lx/4)mx=3.05mxMy=3aLxmx/4=3×0.50×2.6mx/4=0.957mxMy’=1.23KN·m/m′My’’=02Mx+2My+Mx’+Mx’’+My’+My’’=PLx2×(3Ly-Lx)/12求得mx=2.53KN·m/mmy=amx=1.27KN·m/mmx’=1.23KN·m/m′mx’’=0′my’=2.02KN·m/mmy’’=0表3.29楼板配筋计算1As=m/(fy0.95h0)区格截面M（KN·m）h0(mm)As(mm2)选钢筋实配面积ALx2.0180126Ф6/8＠250157Ly0.87057Ф5＠25078.5BLx1.028064Ф5＠25078.5Ly0.627044Ф4＠25050.2CLx0.818061Ф5＠25078.5Ly0.517036Ф4＠