中学教学楼建筑结构计算书毕业设计

3构造设计阐明b)本工程各项批文及甲方单位规定。2混凝土构造(上、下)11房屋建筑制图统一原则(BG50001-2023)中国建筑工业出版社12建筑构造制图原则(BG50105-2023)中国建筑工业出版社13建筑设计防火规范(GBJ16—87)中国建筑工业出版社14民用建筑设计规范(GBJIOI8-7)中国建筑工业出版社15综合医院建筑设计规范(JGJ49-88)中国建筑工业出版社16建筑楼梯模数协调原则(GBJIOI-87)中国建筑工业出版社17建筑构造荷载规范(GB5009-2023)中国建筑工业出版社18建筑构造可靠度设计统一原则(GB50068-2023)中国建筑工业出版社19混凝土构造设计规范(GB50010—2023)中国建筑工业出版社20地基与基础设计规范(GB5007-2023)中国建筑工业出版社21建筑抗震设计规范(GB50011—2023)中国建筑工业出版社22砌体构造中国建筑工业出版社23简要砌体构造设计施工资料集成中国电力出版社24土木工程专业毕业设计指南中国水利水电出版社26简要砌体构造设计手册机械工业出版社27砌体构造设计手册中国建筑工业出版社28砌体构造设计规范(GB50010—2023)中国建筑工业出版社本工程采用框架构造体系，抗震等级为四级。本工程耐火等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按民用建筑设计规范(GBJIOI8-7)执行.所有图纸尺寸除标高以米为单位外均以毫米为单位。本工程构造图中所注标高钢筋混凝土框架构造是由梁，柱通过节点连接构成的承受竖向荷载和水平荷载的构造体系。墙体只给围护和隔断作用。框架构造具有建筑平面布置灵活，室内空按构造布置不一样，框架构造可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种本次设计的教学楼采用横向承重方案，竖向荷载重横向框架还要承受横向的水平风载和地震荷载。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些联络梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风3.4变形缝的设置在构造总体布置中，为了减少地基沉降、温度变化和体型复杂对构造的不利影当房屋既需要设沉降缝，又需要设伸缩缝，沉降缝可以兼做伸缩缝，两缝合并设置。对有抗震设防规定的的房屋，其沉降缝和伸缩缝均柱截面高度可以取h=(1/15-1/20)H,H为层高；柱截面宽度可以取为框架梁截面高度取梁跨度的1/8~1/12。该工程框架为第一：平面构造假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由在横向水平力作用下，连梁梁对墙产生约束弯矩，因此将构造简化为刚结计算3.7荷载计算作用在框架构造上的荷载一般为恒载和活载。恒载包括构造自重、构造表面的粉灰重、土压力、预加应力等。活荷载包括楼面和屋面活荷载、风荷载、雪荷载、高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算措施按《建筑构造抗震设计规范》进行，对高度不超过4竖向荷载重要是构造自重(恒载)和使用荷载(活载)。构造自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载(活荷载)按荷框架构造的侧移由梁柱杆件弯曲变形和柱的轴向变形产生高之比分别为1:650,1:700。框架构造在正常使用条件下的变形验算规定各层的层间侧移值与该层的层高之比不适宜超过1/550的限值。竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的构造平面布置，将竖向荷载传递给每榀框架。框架构造在竖向荷载下的内力计算采用分层法计算各敞口单元的内力，然后在将各敞口单元的内力进行叠加；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定水平荷载下的计算运用D值法计算出框架在水平荷载作用下的层间水平力，然后将作用在每一层上的水平力按照该榀框架各柱的刚度比进行分派，算出各柱的剪力，再求出柱端的弯矩，运用节点平衡求出梁端弯矩。内力组合第一：荷载组合。荷载组合简化如下：(1)恒荷载+活荷载、(2)恒荷载+风荷载、(3)恒荷载+活荷载+风荷载、(4)恒荷载+地震荷载+活荷载。第二：控制截面及不利内力。框架梁柱应进行组合的层一般为顶上二层，底层，混凝土强度、截面尺寸有变化层及体系反弯点所在层。应M、V,Nan及对应M、V。在荷载作用下，建筑物的地基、基础和上部构造3部分彼此联络、互相制约。设计时应根据地质资料，综合考虑地基——基础——上部构造的互相作用与施工条件，通过经济条件比较，选用安全可靠、经济合理、技术先进和施工简便的地基基础方案。根据上部构造、工程地质、施工等原因，优先选用整体性很好的独立基础。第一：本工程中所采用的钢筋箍筋为I级钢，fy=210N/mm²,主筋为Ⅱ级钢，第一：本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载(均布),当外荷载到达第二：本工程女儿墙压顶圈梁为240mm×120mm,内配4φ8,φ为240mm×240mm,内配4φ10,φ60250,间隔不不小于2023mm第三；施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在4设计计算书(1).冬季主导风向东北平均风速2.6m/s,夏季主导风向东南平均风速2.6m/s,最大风速23.7m/s。(4).抗震设防烈度6度，设计地震分组第三组.厚度123根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意图如建筑设计图，主体构造4层，层高均为3.9m。填充墙面采用240mm厚的灰砂砖砌筑，门为木门，窗为铝度的1/12~1/8估算，由此估算的梁载面尺寸见表1,表中还给出柱板的砼强度等级。表1梁截面尺寸横梁(b×h)纵梁(b×h)柱载面尺寸可根据式N=βFg”Ac≥N/[U,]fc估算表2查得该框架构造在30m表2抗震等级分类构造类型6789四三三二二三二 表3轴压比限值构造类型二三柱截面尺寸：柱截面高度可取h=(1/15-1/20)H,H为层高；柱截面高度可取a)框架柱承受竖向荷载为主时，可先按负荷面积估算出柱轴力，再按轴心受压柱验算。考虑到弯矩影响，合适将柱轴力乘以1.2-1.4的放大系数。A≥N1λfc基础采用柱下条形基础，基础+距离室外地平0.5,室内外高差为0.45,框架构h₁=3.9+0.45+0.5=4.85m。框架计算简图见图1。图1框架计算简图屋面：刚性防水屋面(有保温层):苏J01-202312/740厚C20细石砼内配直径4间距150双向钢筋20厚1:3水泥砂浆找平70厚水泥防水珍珠岩块或沥青珍珠岩保温层20厚1:3水泥砂浆找平层100厚构造层12厚板底抹灰0.1x25=2.5kN/m²130厚钢筋砼板12厚水泥沙浆0.012×20=2.5kN/m²边跨梁bXh=300×600mm梁自重25×0.3×(0.6-0.13)=3.75kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆<0.012×(0.6-0.13)×2+0.012×0中间跨梁bXh=250×500mm梁自重抹灰层：12厚水泥砂浆<0.012×(0.5-0.13)×2+0.012×0合计3.26kN/m²柱自重25×0.50×0.50=6.25kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆0.012×0.50×4×20=0.48kN/m合计纵墙(240灰砂砖)铝合金门窗水泥粉刷外墙面水泥粉刷内墙面0.36×(3.60-1.80)=0.756kN/m纵墙(240灰砂砖)铝合金门窗釉面砖外墙面水泥粉刷内墙面纵墙(240灰砂砖)18×(3.90-0.50)×0.24=14.688kN/m水泥粉刷墙面0.36×(3.90-0.5)×2.00=2.448kN/m纵墙(240灰砂砖)水泥粉刷墙面0.36×3.90×2=2.808kN/m4.3.2活荷载原则值计算第一：面和楼屋面活荷载原则值楼面：教室走道第二：雪荷载屋面活荷载与雪荷载不一样步考虑，两者中取大值。4.3.3竖向荷载下框架受荷总图2.0kN/m²2.0kN/m²2.5kN/m²本次设计的教学楼纵向柱距为4.50m,横梁跨度为6.90m,单区格板为4.50m×6.90m。L1/L2=1.5<2因此按双向板传递荷载，板上荷载分派如图2所示。第一：A-B轴间框架板传至梁上的三角形和梯形荷载等效为均布荷载恒载活载恒载活载梁自重4.06kN/mA-B轴间框架梁均布荷载：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=23.04kN/m活载=板传荷载=7.88kN/m楼面梁恒载=梁自重+板传荷载=31.496kN/m活载=板传荷载=7.88kN/m活载恒载梁自重B-C轴间框架梁均布荷载：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载楼面梁恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=23.09kN/m活载=板传荷载女儿墙自重(做法：墙高900mm,100mm砼压顶)=0.24×0.9×18KN/m³+25×0.1×0.24+(1.2m×2+0=5.808kN/m顶层柱恒载=梁自重+板传荷载+板传荷载原则层柱：原则层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载标准柱活载=板传活载基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=11.70×(6.9-0.5)+2.5×(第五：B柱纵向集中荷载计算顶层柱：顶层柱恒载=梁自重+板传荷载顶层柱活载=板传活载原则层柱：原则层柱恒载=内纵墙自重+梁自重+板传荷载基础顶面恒载=底层内总墙+基础梁自重=19.87×(6.9-0.50)+2.5×(6构造在进行梁柱的布置时柱轴线与梁的轴线不重叠，因此柱的竖向荷载对柱存在偏心。框架的竖向荷载及偏心距如图4所示。图4框架竖向荷载图其中可变荷载为雪荷载屋面活载楼面活载：教室走道2.0kN/m²2.0kN/m²2.5kN/m²(1)屋面处的重力荷载代表值的计算女儿墙的计算G'女儿=g女儿l=5.81×(23.4+14.7)×2=442.72kN屋面板构造层及构造层自重的原则层=442.72+1713.51+584.33+228.75+(2)其他层楼面处重力荷载代表值计算=2191.98+1244.81+584.3(3)底层楼面处重力荷载代表值计算G'=584.33kN=2468.17+1244.81+584.33Q₁=qm×S=0.40×(23.4+0.6=2.0×23.7×13.2+2.5×2楼面处底层Gw=楼面处结构自重+0.5×活荷载标准值标准层Gw=楼面处结构自重+0.5×活荷载标准值4.4.1横向框架侧移刚度计算横梁线刚度ib计算过程见下表4,柱线刚度ic计算见表5。层次类别41取BC跨梁的相对线刚度为1.0,则其他为：框架梁柱的相对线刚度如图4,作为计算各节点杆端弯矩分派系数的根据。柱的侧移刚度按式D=a计算，式由系数a。为柱侧移刚度修正系数，由有关的表可查，根据梁柱线刚度比K的不一样。例如，中框架柱分中柱和边柱，边柱梁分中柱和边柱等，现以第2层B-3柱的侧移刚度计算为例，其他见表6L:表6框架柱侧移刚度A,D轴中框架边柱线刚度a.2一般)(底层)(底层)166A-1,5、D-1,5轴边框架边柱K144BC轴中框架中柱K166BC轴边框架中柱K144把上述不一样状况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层间侧移刚度ZD;横向地震自振周期运用顶点假想侧移计算，计算过程见表7表7构造顶点的假想侧移计算43214.4.3横向水平地震力计算本工程中构造不超过40m质量和刚度沿度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，构造总水平地震作用原则值按式F=a₁G计算即由于该工程所在地抗震设防烈度为6度，场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第各层横向地震作用及楼层地震剪力计算见表8层次HF4321各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图5,64.4.4水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架构造的层间位移△μ,和顶点位移μ;分别按式计算过程见表9,表中还计算了各层的层间弹性位移角O.=△μ₁/h₁表9横向水平地震作用下的位移验算4321由表9可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/5909<1/550满足计算，其中D取自表ED₁取自表5,层间剪刀取自表7,各柱反弯点高度比y按式y=yn+y₁+y₂+y₃确度，各修正值见表10,各层柱剪力计算见表9。表10柱剪力计算同A轴同B轴第三层同A轴同B轴第二层同A轴同B轴第一层同A轴同B轴层次第五层同A轴同B轴第四层同A轴同B轴第三层同A轴同B轴第二层同A轴同B轴层次第一层同A轴同B轴表12横向水平地震作用下A轴框架柱层号y4321表13横向水平地震作用下B轴框架柱层号y4321图10地震作用下的框架轴力图竖向荷载作用下的内力一般可采用近似法，有分层法，弯矩二次分派法和迭代法。当框架为少层少跨时，采用弯矩二次分派法较为理想。这里竖向荷载作用下的框架横梁均布恒荷载、活荷载可从前面荷载计算中查得。详细数值见图10。其二0.54二0.54二0.54二0.43g由于柱纵向集中荷载的作用，对柱产生偏心。在恒荷载和活荷载的作用下的偏心矩如图12,13所示。e中图12竖向恒载引起的偏心弯矩∠∠图13竖向活载引起的偏心弯矩4.5.1梁柱端的弯矩计算梁端柱端弯矩采用弯矩分派法计算。计算环节为：(1)将原框架分为5个敞口单元，除底层柱外的其于各层柱的相对线刚度乘以0.9。(2)用弯矩分派法计算每一种敞口单元的杆端弯矩，底层柱的传递系数为0.5,其他各层柱的传递系数为1/3。将分层法所得到的弯矩图叠加，并将节点不平衡弯矩进行再分派。活载：分层法计算见图14、15、16。-下柱左梁右梁下柱左梁→<,<图14顶层弯矩分派及弯矩图上柱下柱右梁左梁下柱左梁-23.04—上柱下柱右梁左梁上柱下柱左梁→<图16底层弯矩分派及弯矩图图17竖向均布恒载作用下的框架弯矩图0下柱图18顶层弯矩分派及弯矩图下柱下柱→)←→→→→左梁左梁右梁对节点不平衡弯矩进行再次分派，以恒荷载作用下五层左上节点为例：其他各节点弯矩分派见图中数据。活荷载作用下中间节点弯矩相差不大，不在分本设计中梁端弯矩的调幅系数取0.8。调幅成果表14。表14梁端弯矩的调幅调幅前调幅后调幅前调幅后梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四层跨三层二层一层活载四层三层二层一层4.5.2梁端剪力和轴力计算梁端剪力V=V₀+Vm柱轴力N=V+PV:梁端剪力P:柱顶竖向集中荷载详细计算成果见表15,16,17,18,19,20。表15恒载作用下AB梁端剪力计算层号432表16恒载作用下BC梁端剪力计算层号40302010表17活载作用下AB梁端剪力计算层号4321表18活载作用下BC梁端剪力计算层号4030200表19恒载作用下的剪力和轴力层次总剪力柱轴力N底N底4321表20活载作用下的剪力和轴力层次总剪力柱轴力4321本设计地区基本风压为o₀=0.40kN/m,所设计的建筑地处农村，风系数按B类地区考虑风压体型系数迎风面为0.8,背风面为0.5。由于房屋的高度不大，风振系数都取为1.0。B为6.3m。风荷载作用下各层的风荷载原则值及柱剪力如图23所示各层作用风荷载值安下式计算：计算成果见表21。表21各层的风荷载原则值离地高度βhO离地高度/hQ4.7内力组合表22横梁内力组合表层次位置内力内力组合②②4AMVMVBMV跨中3AMVMVM续表22层次位置内力内力组合②V跨中土32.952AMVMVMV跨中AM土52.28VM土54.89VMV跨中表23框架柱内力组合表内力荷载类型内力组合④4A柱上MNA柱下MNB柱上BMNB柱下BMN3A柱上AMNA柱下MNBMNB柱下MN2A柱上AMNA柱下MNB柱上BM土59.81NB柱下BMN续表23内力组合内力④1A柱上AM土52.28NA柱下MNB柱上BMN8柱下MN94.8截面设计根据横粱控制截面内力设计值，运用受弯构件正截面承载力和斜截面承载力计算公式，算出所需纵筋及箍筋并进行配筋。基本数据：混凝土C25fc=11.9N/mm²钢筋HPB235fy=210N/mm²;HRB335fy=210N/mm²考虑抗振规定内力乘以承载力抗振调整系数，系数引用见表24。受力状态梁受弯轴压比不不小于0.15的柱4.8.1框架梁的配筋计算(仅以一层梁为例阐明计算过程)(1)正截面受弯承载力计算跨中截面M=137.78kN·m,TM=0.75×137.78kN=103.34kN·mA.mm=Pbh=0.0021×300×600=3下部实配3虫20(A=942mm²),上部按构造规定配筋。梁AB和梁BC各截面受弯承载力配筋计算见表25.表25框架梁正截面强度计算AB左B右C配筋3虫203虫20(2)斜截面受弯承载力计算0.20βfbh₀=0.20×1.0×14.3N/mm²×300mm×56满足规定梁端箍筋加密区取双肢箍08,取min(h/4,8d,150(柱根100),S=100mm,加密区的长度max(1.5h,500mm),取900mm非加密区箍筋配置2①8@150验算可否按构造规定配箍框架梁斜截面受剪承载力配筋计算见表26表26框架梁斜截面强度计算支座B左支座B右剪力V(KN)加密区实配箍筋2虫8@1002虫8@1002虫8@10支座B左支座B右实配非加密区实配箍筋2虫8@1502虫8@150N=1342.54kNM=96.28kN·me₄=max[20mm,h/30]=max[20mm因此取e。=20mm由于按照构造配筋，最小总配筋率根据《建筑抗震设计规范》,pn=0.7%(3)垂直于弯矩作用平面的受压载力按轴心受压计算。l₀/b=6.063/0.6=10.126,查表φ=0.95(4)斜截面受剪承载力计算B轴柱：N=1797.56kN柱箍筋加密区的体积配筋率为：p≥λ,f₂1fw=0.07×14.3/210=0.48%>0取复式箍4虫8式箍4虫8@100。非加密区取4虫8@150三层：最不组合内力组合M=106.89kN·mN=693.27kN非加密区取4虫8@150由于0.3fcA=0.3×14.3×500²=1072.5kN>N,因此N=693.27kN柱箍筋加密区的体积配筋率为：p≥λf1fw=0.07×14.3/210=0.48%>0取复式箍4虫8式箍4φ8@100。非加密区取4虫8@1504.8.3节点设计根据<<建筑构造抗震规范>>规定，对一，二级抗震等级的框架节点必须进行受剪承载力计算，而抗震等级为三四级的框架节点以及各抗震等级的顶层端节点关键区，,可不进行节受剪承载力计算，仅按构造规定配箍即可。选择底层B轴柱上节点进行验算，采用规范上如下公式，节点关键区剪力设计Hc=0.45×4.85+0.5×3.9=4.13m应当满足验算梁柱节点关键区受剪能力：验算梁柱节点抗震受剪承载力，采用公式如下：0.5fbh=0.5×14.3×500×500=1787.5kN所以取N=1787.5kN4.9楼板设计在肋形楼盖中，四边支承板的长边l₂与短边1₁之比l₂/L≤2时可按双向板设计。4.9.1B,D区格板的计算恒载：水磨石地面130mm厚构造层2.5kN/m²P=g+q12=5.47kN1m²走道P=g+q=7.57kN1m²P=g+q12=5.82kN/m第二，计算跨度的求解内跨的计算跨度取净跨，边跨的计算跨度为净跨加上板厚的二分之一，边跨%=1.(轴线间距)跨中最大弯矩发生在活载为棋盘式布置时，它可以简化当内支座为固定的g+q/2作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时±q/2作用下的跨中弯矩值之和。支座最大负弯矩可近似按活载满布求得，即内支座固定期，g+q作用支座弯矩，所有区格板可分为A、B类，计算弯矩时考虑泊松比影响，取γ。=0.2。板的区格划分见图24。B区格板=0.0286×6.33×6.405²+0.06391×1.40=0.02084×6.33×6.405²+0.04456×1.4×m=m=-0.05975×(g+q)b²=-0.05975×7.73×m₂=m₂=-0.0543×(g+q)l₁²=-0.0543×7.73D区格板=0.023028×6.33×6.405²+0.03051×1.4=0.21156×6.33×6.405²+0.02856×1.4mi=mí=-0.0550×(g+q)l²=-0.0550×7.73m₂=m₂=-0.0528×(g+q)h²=-0.0528×7.73×截面的有效高度：选用φ8的钢筋作为受力主筋，则(短跨)方向跨中的截。支座截面处b=111mm。截面弯矩设计：板四面与梁整浇，故弯矩设计值应按如下折减：(1)对于持续板的中间区格，其跨中截面及中间支座截面的折减系数为0.8。(2)对于边区格跨中截面及第一内支座截面“(3)楼板的角区格不折减。因此B区格跨中及DB支座减小20%。D区格跨中及BD支座减小20%。板的配筋计算见表27。h配筋实用跨中B区格向D区格向支座4.9.2A,C单向板计算：荷载计算同前双向板。计算跨度由于板两端都与梁固接，故板的计算跨度都取净跨；截面内力及配筋计算：B=1000mm,h=130mm,h=130-板的受荷承载力及配筋计算(取1m宽的板带计算)离端第二支座中间支座中间跨跨中离端第二跨中弯矩系数配筋A4.10楼梯设计(采用平行双跑楼梯)踏步尺寸采用150mm×300mm,共需12个踏步，梯段长3300mm,活荷载原则值2.5kN/m²,踏步面层采用30mm水磨石，底面为20mm厚混合砂浆抹灰。混凝土为C30,梁中受力筋为Ⅱ级，其他钢筋采用I级钢。本工程采用现浇梁式楼梯，选楼梯已进行计算，开间3.3m,进深7.8m,层高3.9m,梁式楼梯是由踏步又称梯段的斜板及栏杆构成。4.10.1踏步板计算1.荷载计算踏步板自重踏步抹灰重底面抹灰重恒载活载总荷载设计值p=1.2×g+1.4×q=1.2×1.307+1.4×0p=1.35×g+1.4×0.7×q=1.35×1.307+1.4×0.7×0=2.50kN/m因此取总荷载设计植为2.618KN/m进行计算。2.内力计算由于踏步板两端均与斜边梁相整结，踏步板计算跨度l=l+b=(1.45-2×0.15)+跨中最大弯距设计值为3.受弯承载力计算。踏步板截面的折算高度截面有效高度取h₀=h-20=109.4mm;b=300mm。,,A,=Pbh₀=0.002×300×100=为保证每个踏步至少有2根钢筋，选用φ8@200,A=251mm²分布筋φ8@2004.10.2斜梁设计斜梁截面高度斜梁截面宽取b=150mm栏杆自重得h=300mm踏步板传来荷载斜梁自重取平台梁截面尺寸200×400.则斜梁的水平投影计算跨度为l=3.6+0.2=3.8m。斜梁跨中最大弯距设计值斜梁端部最大剪力斜梁支座反力翼缘高度取踏步板斜板厚度h,=t=40mm鉴别T型截面类型选用2φ12,A,=226mm²1)平台板取1m宽作为计算单元，平台板近似按短跨方向的简支板计算计算跨度l=2000mm平台板厚度t=60m30厚水磨石面层板底抹灰重图26平台板计算简图3)内力计算跨中弯距板端弯距正截面受弯承载力计算选用φ80130,A,=387mm²斜截面受剪承载力计算0.7βfbh₀=0.7×1.0×1.43×1000×40=40.04kN>V=11.42kN按构造配筋，选双肢箍φ8@2004.10.4平台梁的设计1)平台梁截面尺寸取h=400mm,b=2002)平台梁荷载计算由平台板传来的均布恒载由平台板传来的均布恒载1.4×2.5×(2.1/2+0.2)=4.375kN/m平台梁自重1.2×25×0.2×(0.4-0.06)=2.040kN/m平台梁抹灰重1.2×2×(0.4-0.06)×0.02×17=0.277kN/m均布荷载设计值由斜梁传来的集中荷载设计值3)平台梁内力计算计算跨度支座反力R为平台梁跨中最大弯距设计值梁端截面剪力V①正截面受弯承载力计算h₀=h-35=400-35=365mm,b=200mm,hV=0.7fbh₀=0.7×1.43×200×365=73.07采用附加箍筋承受梯段斜梁传来的集中力.设附加箍筋为双肢φ8,则所需箍筋总数为4.11基础设计配筋过大。为使联合基础的基底压力分布较为均匀，应使基础底面形心尽量靠近柱由于B,C轴间柱距较小，因此B,C柱设计为联合基础。而A,D基础材料为：砼C20f;=1.1N/mm²,钢筋HRB335,f,=300N/mm²。(以底层A柱基础计算为例)底层外纵墙自重基础梁自重N=1304.09kNG=(11.70+2.5)×(6.9-0.50G对基础底面中心的偏心距对应偏心弯矩为G.e=90.88×作用于基底的弯矩和对应基顶的轴向力设计值为：(假定基础高度为1100mm)N=1304.09+90.88=1394.97kNN=1469.10+90.88=1559.98kNb)基底尺寸确实定第一：确定1和b取1/b=1.5,解得：的条件：第二：验算另一组荷载效应原则组合时的基底应力：=231.5KN/m²<1.2f。=1.2×250=300kN/m²(可以)=219.09kN/m²>0(可以)C)确定基础高度采用锥形杯口基础，根据构造规定，初步确定基础剖面尺寸如下图所示，由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内，故该基础只须进行变阶处的抗冲切验F₁=P,mx.A=254.08×1.5第三：变阶处的抗冲切力[F]=0.7β,fbh=0.7×1×1.1×641=494kN>F=394kN因此，上图所示的基础剖面尺寸可以d)基底配筋包括沿长边和短边两个方向的配筋计算，沿长边的配筋计算应按第一组荷载设计值作用下的地基净反力进行，而沿短边方向，由于其为轴心受压，其钢筋用量应当按照第二组荷载设计值作用下的平均地基净反力进行计算。第一：沿长边方向的配筋计算第二：沿短边方向的配筋计算在第二组荷载设计值作用下，均匀分布的土壤净反力为：选用15φ8(φ80200),A₅=755mm²>632mm²(可以)1324.11.2联合基础设计经典的双柱联合基础可以分为三种类型，即矩形联合基础，梯形联合基础和连梁联合基础。根据其受力特点，选择用矩形联合基础。a)荷载计算由柱传至基顶的荷载：由柱的内力组合表可查得底层外纵墙自重G=(8.71+2.5)×(6.9-0.5对应偏心弯矩为G.e=90.88×作用于基底的弯矩和对应基顶的轴向力设计值为：(假定基础高度为1100mm)M=127.95+1.1×57.99-11.36=193.77KN·mN=1797.56+90.88=1888.44KNb)基底尺寸确实定由于构造的对称性，因此重要荷载的合力作用点和基础底面形心重叠，无需计算重要荷载的合力作用点位置来确定基础长度。取1/b=1.5,由1/b=1.5和A=1.b=20mm²解得：c)计算基础内力净反力设计值bp;=194.3×3.6=699.42k由剪力和弯矩的计算成果绘出V,M图。d)基础高度计算1)受冲切承载力验算取B柱进行验算F=1888.44-194.3×3.6×2.41=2022)受剪承载力验算取柱B冲切破坏锥体地面边缘处截面(截面I-I)为计算截面，该截面的V=734.4-699.42×(0.25+0.955)=451.0.7βfbh=0.7×1.0×1100×3.6×01)受冲切承载力验算F=1888.44-194.3×5.4×0.245=16312)受剪承载力验算取柱B冲切破坏锥体地面边缘处截面为计算截面，该截面的剪力设计值V=1888.44-194.3×5.4×0.245=1631.e)配筋计算1)纵向钢筋(采用HRB335级钢筋)基础底面(柱B、C的下方)配2023虫(A,=4022(10根)通长布置。2)横向钢筋(采用HRB335级钢筋)柱B处等效梁宽为：ac+0.75h₀=0.5+1.5×0实配折成每米板内宽度的配筋面积为2483/1.94=1279.9mm²1m,实配柱C计算同B柱。联合基础的配筋图见图33。1500联合基础配筋图33HRB335,a,=35,则h₂=500-35=465采用轴线四层持续梁为例进行计算。4.12.1荷载计算梁自重25×0.25×(0.5-0.13)=2.31kN/m梁粉刷重0.36×[2(0.5-0.1)+0.25]=0.38kN/m总计g=13.73kN/m板传荷载1.2g+1.4q=1.2×13.73+14.12.2计算简图纵向持续梁b×h=250×500,横梁b×h=300×600由于持续梁与横向框架整浇，则边跨计算跨度也取净跨左边跨l=1,=6.0-0.15-0.075=5.775m右边跨6=l,=3.6-0.15-0.075=3.37边跨与中间跨的计算跨度相差因此不可以按等跨持续梁计计算简图如图34所示4.12.3内力计算纵向持续梁计算时考虑梁中塑性铰的形成是梁内发生塑性内力重分布的有利影响，采用塑性内力重分布的措施计算持续梁。各跨跨中及支座截面的弯矩设计值按下面的公式计算：M=αm(g+q)β计算成果见表28A1B2C3D4E弯矩系数41335均布荷载作用下持续梁的剪力按下面公式计算：计算成果见表30AC左右D右El4.12.4配筋计算纵向持续梁跨中按T形计算，其翼缘的宽度取两者的较小值：因此属于第一类T形截面表30持续梁正截面计算A1B2C3D4EM配筋表31持续梁斜截面计算AE箍筋******************************************************************竖向力计算标志：Mver=2模拟施工加载1水平力与构造整体坐标的夹角(弧度):Arf=0.000与否考虑梁柱重叠影响标志：Mbcm=0不考虑构造有侧移、无侧移标志：Nstc=0有侧移与否按混凝土规范7.11.3条计算柱长度系数标志：Lzhu=0不考虑构造顶部小塔楼放大系数：Rt1=1.00考虑与框支柱相连的框架梁的调整标志：LR_kz=0不调整9度或1级框架构造的梁柱钢筋超配系数：R_rein=1.15考虑附加微弱层地震剪力人工调整标志：LE_tz=0不调整混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00梁纵筋强度(N/mm2):FIb=300.0梁箍筋强度(N/mm2):FJb=210.0柱纵筋强度(N/mm2):FIc=300.0柱箍筋强度(N/mm2):FJc=210.0剪力墙边缘构件的纵筋强度(N/mm2):FIw=210.0剪力墙水平分布筋强度(N/mm2):FJwh=210.0剪力墙约束边缘构件的箍筋强度(N/mm2):FJwg=210.0梁箍筋间距(mm):Sb=100.0柱箍筋间距(mm):Sc=100.0剪力墙水平分布筋间距(mm):Swh=200.0剪力墙分布筋最小配筋率(%):Rw=0.30钢的容重(kN/m3):Gs=78.00钢号(3号/15锰/16锰):Ns=235风、活荷载之活载组合系数：Cwll=0.70风、活荷载之风载组合系数：Cwlw=0.60柱配筋保护层厚度(mm):Aca=35.0梁配筋保护层厚度(mm):Bcb=35.0柱单、双偏压、拉配筋选择标志：Lddr=0单偏压、拉配筋构造重要性系数：Ssaft=1.00考虑自定义组合标志：Mzh_m=0不考虑自定义组合修正后的基本风压(kN/m2):Wo=0.40构造体形系数分段数(<4):Ndss=1.|各层柱、墙活荷载折减系数|各层杆件信息Y向WeakY=1.00层高m,HHf---楼层高度mNfr=1Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=Nfr=1Ntw=2Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Nfr=1Ntw=3Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=4.85Nfr=2Cm=55Wm=0BRm=0Bm=84Nfr=2Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90Nfr=2Ntw=2Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90Nfr=3Nfr=3Nfr=3Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Ntw=2Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90Nfr=4Cm=5Nfr=4Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90HHf=16.55Nfr=4Ntw=2Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90HHf=16****************************************************************EQ\*jc3\*hps5\o\al(\s\up5(),)******************************************************************第三部分各层风力*****************************************************************层号塔号X向风力X向偏心距X向剪力X向弯矩层高层号塔号Y向风力Y向偏心距Y向剪力Y向弯矩层高42313222223|顶点风力加速度值X向顶层顺风向风力加速度Acce_XX=26.896mm/(s*s)Y向顶层顺风向风力加速度Acce_YY=50.278mm/(s*s)X向顶层横风向风力加速度Acce_XY=Y向顶层横风向风力加速度Acce_YX=*第四部分各层层刚度、刚度中心、刚度比*****************************************************************各层(地震平均剪力/平均层间位移)刚度、刚度比等，其中：Ratio_d1:表达本层与下一层的层刚度之比Ratio_ul:表达本层与上一层的层刚度之比Ratio_u3:表达本层与上三层的平均层刚度之比层号塔号X向层刚度Y向层刚度刚心坐标：X,YX向偏心率Y向偏心率层号塔号Ratio_d1:X,41423132212211123|框架构造整体稳定验算|向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应该层Y向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应该层X向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应Nfr=3Ntw=1GDy=0.1561E+06>20*0.2854向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应该层X向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应该层Y向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应该层X向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应该层X向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应该层X向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应向满足整体稳定规定，不需要考虑P-△效应稳定规定，不需要考虑P-△效应稳定规定，不需要考虑P-△效应稳定规定，不需要考虑P-△效应该层该层X向满足整体*****************************************************************第五部分楼层抗剪承载力、及承载力比值*****************************************************************Ratio_Bu:表达本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y414231322122111123TAT数据检查输出文献水平力与构造整体坐标的夹角(弧度):Arf=0.000与否考虑梁柱重叠影响标志：Mbcm=0与否按混凝土规范7.11.3条计算柱长度系数标志：Lzhu=0(梁扭矩<0)或(梁扭转刚度>0)折减系数：Tb=0.40考虑与框支柱相连的框架梁的调整标志：LR_kz=09度或1级框架构造的梁柱钢筋超配系数：R_rein剪力墙水平分布筋强度(N/mm2):FJwh=210.0剪力墙约束边缘构件的箍筋强度(N/mm2):FJw梁箍筋间距(mm):Sb=100.0剪力墙水平分布筋间距(mm):Swh=200.0构造体形系数分段数(<4):Ndss=1.|各层附加微弱层地震剪力的人工调整系数各层几何信息*****原则层号=1层号=4**********原则层号=2层号=3**********原则层号=4层号=1*****本层对称轴上的节点数：Msy=0本层剪力墙混凝土强度等级：Ccw=25.00与上层相比不一样的对称轴上的节点数：Msyd=0层号=4塔号=层号=3塔号=层号=2塔号=层号=1塔号=层号=4塔号=层号=3塔号=塔号=1塔号=1塔号=++++荷载代码Load荷载组合公式Load:荷载代码Mx':相对于基础底面形心的绕x轴弯矩原则组合值My’:相对于基础底面形心的绕y轴弯矩原则组合值AGy:底板y向全截面配筋面积节点号=1C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa柱下独立基础冲切计算：p(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)H(mm)基础各阶尺寸：柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)节点号=2C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa柱下独立基础冲切计算：p(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)基础各阶尺寸：No:S23LoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)方向p(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)基础各阶尺寸：柱下独立基础底板配筋计算：节点号=4C20.0fak(kPa)=250.0LoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)柱下独立基础冲切计算：p(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)节点号=5C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa方向p_(kPa)LoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kX-X-p(kPa)at(mm)load方向p_节点号=10C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaILoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)PLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)柱下独立基础冲切计算：方向p_(kPa)冲切力(方向p_(kPa)X-X-Y-Y-X-X-基础各阶尺寸：柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)柱下独立基础冲切计算：方向p(kPa)冲切力(kN)柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)节点号=14C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)方向p_(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)柱下独立基础冲切计算：方向p(kPa)冲切力(kN)基础各阶尺寸：123LoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)Bp(kPa)抗力(kN)柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)节点号=24C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa柱下独立基础冲切计算：方向p(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)基础各阶尺寸：柱下独立基础底板配筋计算：x实配：φ100200y实配：φ10@200节点号=25C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)M柱下独立基础冲切计算：at(mm)load方向p_(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)H(mm)节点号=26C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(k方向p(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)方向p(kPa)节点号=30C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa基础各阶尺寸：柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)柱下独立基础冲切计算：方向p(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)基础各阶尺寸：No:节点号=38C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B方向p_(kPa)基础各阶尺寸：柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)节点号=39C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa柱下独立基础冲切计算：柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)节点号=42C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210柱下独立基础冲切计算：at(mm)load方向p(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)H(mm)X-Y-X-at(mm)load方向p(kPa)冲切力(kN)抗EQ\*jc3\*hps6\o\al(\s\up5(),)LoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)p(kPa)冲切力(kN)抗力(kN节点号=49C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)基础各阶尺寸：柱下独立基础底板配筋计算：load