建环专业中央空调系统课程设计

武汉某综合楼中央空调系统设计教师批阅本设计为武汉某综合楼中央空调系统设计，拟为之设计合理的中央空调系统，使室内人员有一个舒适的工作、生活环境。一楼商场主要采用全空气系统，设置一台新风机组为房间提供冷负荷与热负荷。二楼采用风机盘管加新风系统，共同承担空调房间的冷负荷与热负荷。新风则通过独立的新风管道先送入风机盘管，再与回风混合一起送入房间。新风机组吊顶安装，每一层楼安装一台新风机组负担该层所有空调房间的新风负荷。本设计内容包括：空调冷热负荷计算；空调系统的确定及论证；送风状态参数及送风量的确定；空气处理设备的选型；冷热源的选择及设备选型；气流组织计算；水力计算；其他设备的选择；保温与防腐以及减振和消声等内容。关键字：空调系统，全空气系统，风机盘管加新风系统，性能比较目录 教师批阅TOC\o"1-5"\h\z摘要 1\o"CurrentDocument"第一章原始资料 4§1.1工程概况 4§1.2气象资料 4\o"CurrentDocument"第二章负荷计算 4\o"CurrentDocument"§2.1冷负荷的计算 4\o"CurrentDocument"§2.2湿负荷计算 6\o"CurrentDocument"§2.3热负荷计算 6\o"CurrentDocument"§2.3.12.3.1建筑围护结构的基本传热量 6\o"CurrentDocument"§2.3.2附加耗热量 7\o"CurrentDocument"§2.4各房间负荷的计算 7\o"CurrentDocument"§2.4.1冷负荷计算举例 7§2.4.2各房间热负荷的计算 9\o"CurrentDocument"第三章空调系统的确定及论证 10\o"CurrentDocument"§3.1空调系统的确定 10\o"CurrentDocument"§3.1.1空调系统的分类 10\o"CurrentDocument"§3.1.2空调水系统的分类 10\o"CurrentDocument"§3.2本次设计的方案 11\o"CurrentDocument"§3.2.1全空气一次回风空调系统 11\o"CurrentDocument"§3.2.2风机盘管加新风系统 11\o"CurrentDocument"§3.3方案比较论证 11\o"CurrentDocument"§3.3.1一次回风、二次回风空调系统比较 11\o"CurrentDocument"§3.3.2定风量与变风量系统的比较 11\o"CurrentDocument"§3.3.3风机盘管加新风与空气-水诱导器系统的比较 12\o"CurrentDocument"§3.3.4风机盘管与新风连接方式的比较 12\o"CurrentDocument"§3.4结论 12\o"CurrentDocument"第四章送风状态参数及送风量的确定 13\o"CurrentDocument"§4.1新风量规定 13\o"CurrentDocument"§4.2风机盘管系统风量的计算 15\o"CurrentDocument"§4.2.1风机盘管的夏季处理过程 15§4.2.2风机盘管的冬季处理过程 16\o"CurrentDocument"第五章空气处理设备的选型 18\o"CurrentDocument"§5.1风机盘管的选型 18\o"CurrentDocument"§5.2新风机组的选型 19\o"CurrentDocument"§5.3全空气处理机组的选型 20\o"CurrentDocument"第六章冷热源的选择及设备选型 20\o"CurrentDocument"§6.1冷热源的选择 20\o"CurrentDocument"§6.1.1冷源 20

教师批阅\o"CurrentDocument"§6.1.2热源 21教师批阅\o"CurrentDocument"§6.2机组选型 21\o"CurrentDocument"§6.2.1冷水机组 21\o"CurrentDocument"§6.2.2换热器 22\o"CurrentDocument"第七章气流组织计算 22\o"CurrentDocument"§7.1气流组织方案论证 22\o"CurrentDocument"§7.1.1风口形式的确定 22\o"CurrentDocument"§7.1.2气流组织形式的确定 23\o"CurrentDocument"§7.2气流组织计算 24\o"CurrentDocument"§7.2.1风机盘管侧送风 24\o"CurrentDocument"§7.2.2全空气系统散流器平送气流组织计算 25\o"CurrentDocument"第八章管道布置及水力计算 26\o"CurrentDocument"§8.1空调水系统水力计算 26\o"CurrentDocument"§8.1.1水管管径的确定 26\o"CurrentDocument"§8.1.2阻力的确定 27\o"CurrentDocument"§8.1.3计算步骤 28\o"CurrentDocument"§8.1.4水系统的水力计算 28\o"CurrentDocument"§8.2风管的水力计算 29\o"CurrentDocument"§8.2.1风管系统 29\o"CurrentDocument"§8.2.2风管水利计算的内容 30§8.2.3风管的水利计算 30\o"CurrentDocument"§8.3冷凝水管设计 32\o"CurrentDocument"第九章其他设备的选择 32\o"CurrentDocument"§9.1冷却塔的选择 32\o"CurrentDocument"§9.2水泵的选择 33\o"CurrentDocument"§9.2.1选择原则 33\o"CurrentDocument"§9.2.2循环水泵的选择 33§9.2.3冷却水泵的选择 33\o"CurrentDocument"§9.3膨胀水箱的选择 34§9.3.1膨胀水箱水量的计算 34\o"CurrentDocument"§9.3.2膨胀水箱的选型 34\o"CurrentDocument"§9.3.3系统的补水 34\o"CurrentDocument"参考文献 35\o"CurrentDocument"设计心得 36第一章原始资料§1.1工程概况本次设计对武汉某综合楼进行空调系统设计。主要任务是对建筑的商场、 教师批阅住宅等进行暖通空调的系统设计，使之达到各自的空调设计要求。§1.2气象资料武汉市室外气象参数如下：地理位置：北纬30°37，海拔23.3m；大气压力：夏季100.17Kpa，冬季102.33Kpa；室外空调计算温度：夏季35.2P,冬季采暖室外干球温度：-5°C；夏季室外计算湿球温度：28.2C；室外平均风速：夏季2.6m/s，冬季2.7m/s；在本次设计中对所有房间夏季室内设计温度取26C，冬季室内设计温度取20C，相对湿度冬夏季均取60%。第二章负荷计算为了保持建筑物的热湿环境，在某一时刻需向房间供应的冷量称为冷负荷；相反，为补偿房间失热需向房间供应的热量称为热负荷；为维持房间相对湿度恒定需从房间除去的湿量称为湿负荷。热负荷、冷负荷、湿负荷的计算以室外气象参数和室内要求保持的空气参数为依据。§2.1冷负荷的计算围护结构传入室内热量形成冷负荷由于室内外温差和太阳辐射作用，通过围护结构传入室内的热量形成的冷负荷和室内外气象参数(太阳辐射热，室内，室外温度)，围护结构和房间的热工性能有关。传入室内的热量(称的热量)并不一定立即成为室内冷负荷。其中对流形成的得热量立即变成室内冷负荷，辐射部分的得热量经过室内围护结构的吸热一放热后，有时间的衰减和数量上的延迟。所以一般需要逐时计算。通过墙体、屋顶的得热量形成冷负荷，可按下式计算：Qt=KFAt W (2-1)T-£式中：t 计算时刻，h；£――围护结构表面受到周期为24小时谐性温度波作用，温度波传到内表面的时间延迟，h；----温度波的作用时间，即温度波作用于围护结构外表面的时 间，T-£

教师批阅h；教师批阅K——围护结构传热系数，W/m2-K；见文献［1］表2-1.；F围护结构计算面积，m2；At----作用时刻下，围护结构的冷负荷计算温差，简称负荷温差。T-£见文献［1］表2-2,2-3.窗户传入室内热量形成的冷负荷窗户瞬变传到得热形成的冷负荷Qc,T=KFAt W (2-2)式中：At 计算时刻的负荷温差，°C，见文献［1］表2-4.；K----传热系数，单层窗可取5.8W/(m2-K)双层窗可取2.9W/(m2-K)窗户日射得热形成的冷负荷无内遮阳时：Qt=Xg・Xd・F・Jw.TW (2.3)式中： Xg----窗户的构造修正系数，见文献［1］表2-6.；Jw.t 计算时刻时，透过无内遮阳外窗的太阳总辐射热形成的冷负荷，简称负荷强度，W/m2,见文献［1］表2-8.；Xd——地点修正系数，见文献［1］表2-8的表注.有内遮阳时：Qt=Xg・Xd・Xz・F・Jn.TW(2.4)式中： Jn.T----计算时刻时，透过有内遮阳外窗的负荷强度，W/m2,见文献［1］表2-8.；Xz——内遮阳系数，见文献［1］表2-7.内墙，楼板，顶棚，地面得热形成冷负荷内墙，楼板，顶棚，地面得热形成冷负荷，可概略按下式计算：Q=KF(t+At.+tN)W (2.5)式中： twp----夏季空气调节室外计算日平均温度，°C；tN 室内空调计算温度，°C；教师批阅△tj----考虑太阳辐射热等因素的附加空气温升，OC；可按见文教师批阅J献［1］表2-9选取。人体散热形成冷负荷人体显热散热形成的冷负荷，可按下式计算：Q=nn'q1Xt W (2-6)式中：n――室内总人数；n'——群集系数，见文献［1］表2-14；q——不同室温和劳动性质时成年男子散热量，W，见文献［1］表2-15；T--—人员进入空调房间的时刻，h；t-T----人员进入空调房间时到计算时刻的时间，h；Xt----t-T时间人体显热散热量的冷负荷系数，见文献［1］表2-16.灯光照明设备散热量根据任务书中每家每户6KW计算，这里不予再计算。§2.2湿负荷计算空调房间内的散湿量有人体散湿量、敞开水面蒸发散湿等，本设计中只算人体散湿量。人体散湿量可按下式计算：W=0.001nn'g kg/h (2-7)式中： g——成年男子的小时散湿量，g/h，见文献［1］表2-15§2.3热负荷计算冬季采暖热负荷包括两项：基本传热量和附加耗热量，即围护结构的基本耗热量和加热由门窗缝隙渗入室内的冷空气耗热量。§2.3.1建筑围护结构的基本传热量建筑围护结构的基本传热量，按稳定传热方法进行计算。建筑围护结构包括有:墙、门、窗、屋面和地面等。计算公式如下：Q.二KFw(tn-tw)・a W (2-8)式中： Q.----建筑围护结构的基本传热量，W；Fw 围护结构的计算面积，m2；

教师批阅K----围护结构的传热系数，W/(m2・°C)；教师批阅tn 室内空气计算温度，C；tw 室外供暖设计计算温度，C；a----围护结构的温差修正系数，见文献［1］中表2-4。§2.3.2附加耗热量A、朝向附加围护结构的朝向不同，传热量不同，它考虑到不同朝向太阳辐射热等因素的影响。因此，在计算建筑热负荷时，应对不同朝向建筑的围护结构的传热量进行修正，即在围护结构的基本传热量的基础上乘以朝向修正率，即为朝向的附加耗热量。不同朝向的维护结构的修正率见表2—1。朝向修正率北、东北、西北朝向0东、西朝向—5%东南、西南朝向—10% 15%北、东北、西北朝向—15% 25%B、高度附加对于房间层高较高的房间，室内空气温度将形成温度梯度，即上部气温高，下部气温低的现象。当房间高度大于4m时，每增1m时，包括各项附加耗热量在内的房间耗热量增加2%，但总的附加值不超过15%。§2.4各房间负荷的计算现在以二楼客厅1为例详细说明各负荷计算过程。§2.4.1冷负荷计算举例由见文献［1］查得冷负荷计算温度逐时值，然后按相关各式算出各围护结构、窗户、人体散热的逐时冷负荷，计算结果列于下表：

客厅1室内冷负荷计算表（部分） 教师批阅南外墙44#墙体时刻8:0010:0012:0014:0016:0018:0020:0022:00T-e242468101214△tT-e65556889K1.95F16.95Q/W198.31165.26165.26165.26198.31264.42264.42297.47南外窗窗户瞬变传导得热形成的冷负荷时刻8:0010:0012:0014:0016:0018:0020:0022:00T-e242468101214△tT-e4.267.68.79.18.57.25.9K2.9F4.65Q/W56.6480.91102.49117.32122.71114.6297.0979.56窗户日射得热形成的冷负荷无内遮阳Xg0.69Xd1.02F4.65Jw.t2650808774553828Q/W85.08163.63261.81284.72242.17179.99124.3691.63小计140.37244.54365.64403.39367.58295.96221.45171.19屋顶20#材料时刻8:0010:0012:0014:0016:0018:0020:0022:00T-e242468101214△tT-e9K0.63F42Q/W238.14Q/W总574.35407.98520.68569.35565.9562.43485.87468.67其他房间的冷负荷汇总见下表:

教师批阅房间号冷负荷（w）房间号冷负荷（w）一层商场220798客厅33737.33客厅13659.67餐厅33736.27餐厅14062.51卧室53534.93卧室14163.25卧室63636.27卧室23551.16客厅44017.28客厅23767.24餐厅44059.79餐厅23724.36卧室73859.46卧室33681.21卧室84025.44卧室43641.31走廊4068.98§2.4.2各房间热负荷计算由于冬季热负荷比夏季冷负荷要小的多，则各管道在满足夏季供冷的情况下也一定能满足冬季供热的情况，所以冬季供热的情况就以夏季供冷的管道为准。各房间的热负荷汇总见下表：房间号热负荷（w）房间号热负荷（w）一层商场56347.6客厅31897客厅11857餐厅31693.1餐厅11747卧室51059卧室11273卧室61272.2卧室21137客厅41927客厅21896餐厅42378餐厅21504卧室71162卧室31594卧室81277卧室41594走廊2163教师批阅第三章空调系统的确定及论证教师批阅§3.1空调系统的确定空气调节系统一般均由被调对象、空气处理设备、空气输送设备和空气分配设备所组成。空调系统的种类很多，在工程上应根据空调对象的性质和用途、热湿负荷特点、室内设计参数要求、可能为空调机房及风道提供的建筑面积和空间、初投资和运行费用等多方面的具体情况，经过分析和比较，选择合理的空调系统§3.1.1空调系统的分类根据空气处理设备的集中程度分类：集中式空调系统、半集中式空调系统、分散式空调系统;根据负担室内热湿符合所用的介质不同分类：全空气系统、全水系统、空气一水系统、冷剂系统；根据空调系统使用的空气来源分类：直流式系统、封闭式系统、回风式系统。§3.1.2空调水系统的分类空调水系统主要包括冷冻水系统、冷却水系统、凝结水系统和热水系统。空调水系统区分为开式系统和闭式系统，两管制、三管制和四管制，同程式和异程式，上分式和下分式；按运行调节方法分定流量和变流量。开式系统和闭式系统开式水系统的管路与大气相通，所以循环水中含氧量高，容易腐蚀管路和设备，而且空气的污染物如尘土、杂物、细菌、可溶性气体等，容易进入水循环，使微生物大量繁殖，管路容易堵塞，并产生水击现象。和闭式系统相比，除要克服管路沿程摩擦阻力和局部阻力损失外，还必须克服系统静水压头，故水泵的压头较大，水泵的能耗大。所以已很少采用开式系统。同程式和异程式系统通常，水系统立管或水平干管距离较长时，采用同程式布置。建筑层数较少，水系统较小时，可采用异程式布置，但所有支管上应装设流量调节阀以平衡阻力。在开式水系统中，由于回水最终进入水箱，到达相同的大气压力，故不需要采用同程式布置。定流量和变流量系统定流量水系统是通过改变供回水温度来适应房间负荷的变化，系统中的水流量是不变的，故水泵耗电量不变。变流量水系统是通过改变水流量(供回水温度不变)来适应房间负荷的变化要求。故变水量系统负荷侧供水量是随着负荷的减少而减少，水泵输送能量也随之减少。教师批阅§3.2本次设计的方案教师批阅§3.2.1全空气一次回风空调系统全空气一次回风空调系统的特征:空气处理设备集中设置在空调机房内，集中进行空气的处理、输送和分配；回风与新风在热湿处理设备前混合。全空气空调系统易于改变新回风比例，必要时可实现全新风送风，能够获得较大的节能效果；且易于消除噪声、过滤净化和控制空气调节区温度，气流组织稳定。全空气系统的设备集中，便于维修管理，适宜于商场、营业厅、候诊大厅等人员较多的大空间建筑中使用。在本设计中，一楼商场使用全空气一次回风空调系统。§3.2.2风机盘管加新风系统风机盘管加新风系统指新风经过处理，达到一定的参数要求，有组织地送风，室内回风经风机盘管处理后和新风一起送入室内。这种系统具有各空气调节区可单独调节，比全空气系统节省空间，比分散设置的空气调节器和变风量系统造价低廉等优点。整个系统合理利用资源，节省了能量，符合国家提倡的节能精神。本设计二楼所有房间均采用风机盘管加新风系统。§3.3方案比较论证§3.3.1一次回风、二次回风空调系统比较一次回风空调系统、二次回风空调系统均属于全空气空调系统，其空调机组的送风量是恒定的，故称为定风量系统。一次回风系统夏季冷量由室内冷负荷、新风冷负荷和再热负荷组成，对于送风温差要求不严格的舒适性空调系统，采用最大送风温差送风即露点送风的一次空调系统，可不需消耗再热量，因而可节省能耗。但送风温差过大，往往会造成送风口结露现象，为避免此问题，采用一次回风空调系统需利用再热来解决送风温差受限制的问题，即为了保证必需的送风温差，一次回风系统在夏季有时需要再热，从而产生冷热抵消的现象。二次回风空调系统则采用二次回风来减小温差，达到节约能量的目的，它节省的是再热负荷。但是，由于本次设计的送风温差足够大，能够露点送风且一次回风空调系统较简单。因此，本设计使用的全空气系统采用一次回风系统并采用露点送风。露点送风是指空气经冷却处理到接近饱和的状态点，不经再加热送入室内。§3.3.2定风量与变风量系统的比较在空调系统每个送风口或每隔几个送风口装设一个变风量装置，根据室内温度来控制送风量的空调系统统称为变风量系统。这种方式是用风量的变化来适应和满足负荷的变化，没有再热损失，也由于非峰值负荷时的送风量的减少而使动力消耗得以节省，但是其系统较复杂，且不易使风管平衡。

教师批阅因此，本设计采用定风量系统。教师批阅§3.3.3风机盘管加新风与空气-水诱导器系统的比较风机盘管加新风系统是空气-水系统的一种主要形式，也是目前我国民用建筑中采用最普遍的一种空调方式，它以投资少、使用灵活和节省空间等优点被广泛应用于各类建筑中。而空气-水诱导器系统则采用的不是很多，没有风机盘管加新风系统成熟，并且风机盘管加新风系统具有以下优点：（1） 使用灵活，能进行局部区域的温度控制，且手段简单；（2） 根据房间负荷调节运行方便，如果房间不使用时，可停止风机盘管运行，有利于全年节能管理；（3） 风机盘管机组体积小，结构紧凑，布置灵活，节省空间；所以，本设计二楼各房间采用风机盘管加独立新风系统。§3.3.4风机盘管与新风连接方式的比较（1） 新风与风机盘管送风各自独立送入房间这种方式的好处是新风与风机盘管的运行腹部干扰，即使风机盘管停止运行，新风量仍然保持不变。在实际工程设计中，这种方式对施工也较为简单，风管的连接方便；不利之处是室内至少有两个送风口，对室内吊顶装修产生一些影响。（2） 新风与风机盘管送风混合这种方式相对来说对室内的装修设计较为有利，只有统一的送风口。缺点是：a、 如果新风道的风压控制不好，与风机盘管会互相影响，因此要求计算更为准确一些，或在新风道上采取风量的调节措施；b、 与新风与风机盘管送风各自独立送入房间相比，要求风机盘管的处理点更低一些。（3） 新风送风与风机盘管回风相混合与新风与风机盘管送风各自独立送入房间相比，夏季风机盘管的处理点不变，因此该方式的优点与其类似，缺点是：a、 由于总送风量即为风机盘管的送风量，因此该房间的换气次数略有减少。b、 同样需对新风的风压进行调控或计算精确。c、 当风机盘管停用时，新风量会减少，且有可能把回风口过滤网上已过滤的灰尘重新吹入室内。d、 风机盘管需配合回风箱对风机盘管的检修不利。在本次设计中二楼采用全新风系统，不回风。§3.4结论通过上述比较，看出来本设计在方案上的合理性和优越性；同时也满足了这个楼建筑的需要，尽量满足提供清洁卫生的空气系统；使各个房间的舒适性和系统的节能性得到充分发挥。第四章送风状态参数及送风量的确定

§4.1新风量规定一个完善的空调系统，除了满足对环境的温、湿度控制之外，还必须给环境提供足够的新鲜空气。从改善室内空气品质角度看，新风量多些好；但是送入室内的新风都得通过热、湿处理，将消耗能量，因此新风少些好。在系统设计时，一般必须确定最小新风量，此新风量通常应满足以下三个要求：(1)稀释人群本身和活动所产生的污染物，保证人群对空气品质的要求；(2)补充室内燃烧所耗的空气和局部排风量；(3)保证房间正压。在全空气系统中，通常根据上述要求，取计算出新风量中的最大值作为系统的最小新风量。如果计算所得的新风量不足系统送风量的10%，则取系统送风量的10%。本次设计依据设定的人数，按0.02kg/(s-人)的新风标准，计算新风量，最后根据新风比校核确定。另外，本设计所有房间采用60%的相对湿度标准。教师批阅§4.3风机盘管系统风量的计算教师批阅§4.3.1风机盘管的夏季处理过程现以客厅1为例计算空气处理方式为风机盘管独立送风时的风量。冷负荷Q=2.195kW,湿负荷W=2.77X10-5kg/s热湿比e=Q/W=2.195/2.77X10-5=7924kJ/kg确定送风状态点：如下图，在i-d图上根据t=26°C及n=60%确定室内状态点N，i=59kJ/kg;干球温度td=35.8C和湿球温度nt=27.7C确定室外状态点W,i=89：2kJ/kg。过N点作^=7924线与6=90%的曲线相交于O点，得to=17°C,iO=45kJ/kg。计算总送风量：G=Q/(in—iO)=2.195/(59-45)=0.157kg/s风机盘管风量：按人均标准取用的新风量Gw=0.008kg/s，算出新风比为6%不满足最小新风条件，故按10%取用新风量。应取新风量Gw=0.02kg/s。则风机盘管的风量Gf=G-Gw=0.157-0.02=0.137kg/s。风机盘管机组出口空气的焓i:im=(Gi0-Gwi)/Gf=(0.157X4^-0.02X59)/0.137=43kJ/kg连接L，O两点并延长与i相交于M点，查的t=16.5C.计算冷量： m m计算新风冷量：Q=Gw(i-^)=0.02X(89.2-59)=0.604Kw计算风盘冷量：Q=Gf(i0-i)=0.137X(45-43)=0.274Kw

教师批阅风机盘管露点送风夏季工况在h-d上的表示§4.3.2风机盘管的冬季处理过程。由于是定风量系统，冬季处理过程的送风量和夏季一样，且新风比一样。室外新风状态点Wd预热至和室内相同温度W1点然后等温加湿至o1点，室内的回风在风机盘管等湿加热至o2点然后处理回风。(1)由前面的计算可知，室内设计温度20°C，相对湿度60%，由此可以在h-d图上查出hn=42.6KJ/Kg,室外温度-3C，相对湿度81%。(2)在h-d图上查出hw=-6.5KJ/Kg。由前面的计算得，室内的湿负荷0.1kg/s,新风量0.02kg/s,新风承担室内湿负荷，所以：d=(dd-dwd)/Gx=(8.8-1.46)/0.02=367g/kg。相)由湿度值和N点相同的温度可以确定O1的状态点。室内的热负荷为Q=1940W,室内的回风量Gh=0.25kg/s。由Q=Gh(ho-hn)得ho=Q/Ms+hn=48.3KJ/Kg。由02和N点等湿度线可以确定Od点的位置。风机盘管的加热量Q=G(ho-hn)=1425肌由此可见，冬季的风机供热量远小于夏季的供冷量，满足冷负荷的要求即可满足热负荷的要求。其它房间夏季的送风量汇总表见下表：房间名冷量q湿量w热湿比0点八、、焓N点八、、焓送风量G新风量Gw风盘风量GfM点焓值新风冷量风盘冷量

教师批阅称值值kwX10-5ekJ/kgkJ/kgkg/skg/skg/skJ/KwKw客厅12.195287839.345590.1570.0200.13743.00.6040.28餐厅12.359288425.045590.1690.0200.14943.10.6040.28卧室12.467288810.745590.1760.0200.15643.20.6040.28卧室21.896286771.445590.1350.0200.11542.60.6040.28客厅22.072287400.045590.1480.0200.12842.80.6040.28餐厅22.061287360.745590.1470.0200.12742.80.6040.28卧室31.985287089.345590.1420.0200.12242.70.6040.28卧室41.938286921.445590.1380.0200.11842.60.6040.28客厅32.061287360.745590.1470.0200.12742.80.6040.28餐厅32.097287489.345590.1500.0200.13042.80.6040.28卧室51.905286803.645590.1360.0200.11642.60.6040.28

教师批阅卧室61.937286917.945590.1380.0200.11842.60.6040.28客厅42.327288310.745590.1660.0200.14643.10.6040.28餐厅42.4288571.445590.1710.0200.15143.20.6040.28卧室72.162287721.445590.1540.0200.13442.90.6040.28卧室82.348288385.745590.1680.0200.14843.10.6040.28走廊2.379288496.445590.1700.0200.15043.10.6040.28第五章空气处理设备的选型§5.1风机盘管的选型风机盘管的选择根据风盘冷负荷、热负荷、风盘风量来选择，室内的新风负荷由新风机组承担。下面以客厅1为例对风机盘管的选择来进行说明。客厅1房间室内冷负荷为3.88KW，热负荷为1.94KW、室内送风量为0.20kg/s。根据以上数据所选的风机盘管为靖江市诺德空调设备有限公司生产的吊顶卧式风机盘管FP55，台数1台，单台制冷量为4500w、制热量为67500w、风量850m3/h，其他房间的风机盘管选择的型号见风机盘管选型表，风机盘管的详细的性能参数详见风盘性能参数表。风机盘管选型表房间号码冷量风盘风量风盘冷量风盘选型名称q(kw)Gf(kg/s)w型号客厅13659.670.24500FP-85教师批阅餐厅14062.510.24500FP-85卧室14163.250.24500FP-85卧室23551.160.24500FP-85客厅23767.240.24500FP-85餐厅23724.360.24500FP-85卧室33681.210.24500FP-85卧室43641.310.24500FP-85客厅33737.330.24500FP-85餐厅33736.270.24500FP-85卧室53534.930.24500FP-85卧室63636.270.24500FP-85客厅44017.280.24500FP-85餐厅44059.790.24500FP-85卧室73859.460.24500FP-85卧室84025.440.24500FP-85

型号FP-85性能型号FP-85性能风量（m3/h）850冷量（w）4500热量（w）6750水流量（kg/h）814水阻（kPa）28噪声dB(A)43风机型式低静压机组数量2电机电源单相220V,50Hz输入功率（w）76换热器结构型式铜管串铝片，片距2.2mm工作压力最大1.6MPa进出水管ZC3/4内螺纹凝水管ZG3/4螺纹管风盘性能参数表教师批阅§5.2新风机组的选型根据系统布置需求，新风机组每层设置一台，按每层的新风负荷和新风量选择新风机组的型号。二层的新风机组的选择：二层的夏季新风负荷为28.6KW，新风量为947m3/h。所选新风机组是江苏省靖江市诺德空调设备有限公司型号为BFP-2.5B，台数1台，制冷量分别为31.32KW，风量2500m3/h，新风机组性能参数见新风机组性能参数表。新风机组性能参数表型号BFP-2.5B排数全新工况4排额定风量m3/h2500额定供冷量kw31.2额定供热量kw39.2水量T/h2.40水阻kPa5.4风机型式超薄吊顶式功率（kw）0.9台数1机外余压（Pa）1380噪音dB(A)58

教师批阅§5.3全空气处理机组的选型教师批阅空气处理机组按机组处理冷量和房间的送风量选择，针对一楼商场夏季新风负荷为127.4KW，新风量为17735.5m3/h。选用江苏省靖江市诺德空调设备有限公司型号为BFP-18W空气处理机组1台，制冷量分别为218.3KW，风量18000m3/h，新风机组性能参数见新风机组性能参数表。新风机组性能参数表型号BFP-18W排数全新工况6排额定风量m3/h18000额定供冷量kw218.3额定供热量kw272.8水量T/h17.06水阻kPa50.06风机型式卧式功率(kw)3.5*2台数1机外余压(Pa)640噪音dB(A)69注：该机组由空气过滤段、空气加热段、空气加湿段、冷却盘管段等功能段组成，能够满足夏季和冬季不同工况下运行。第六章冷热源的选择及设备选型§6.1冷热源的选择§6.1.1冷源.空气调节用人工冷源(也就是冷水机组)是包含全套制冷设备的、制备冷冻水或冷盐水的制冷机组，是目前空调系统中普遍选用的作为空调冷源的设备。选择冷水机组的类型和台数应主要考虑以下几点：选用电力驱动的冷水机组时，当单机制冷量Qe>1160KW时，宜选用离心式；当Qe=580-1160KW时，宜选用离心式或螺杆式；当QeV580KW时，宜选用活塞式。冷水机组一般以选用2-4台为宜，中小型规模宜选用2台，较大型可选用3台，特大型选用4台，冷水机组一般不设备用，并与负荷变化情况及运行调节相适应。有合适热源，特别是有余热和废热可以利用，以及电力不足时，宜采用漠化锂吸收式冷水机组。进行技术经济比较后，宜优先采用能量调节自动化程度较高的冷水机组，活

教师批阅塞式机组宜采用多台压缩机自动联控机组，以及变频可调的冷水机组。教师批阅（5） 电力驱动的压缩式冷水机组宜根据单机空调制冷量在额定工况下的能效率比优选用活塞式、螺杆式或离心式冷水机组。（6） 制冷机选择，应考虑其对环境的影响：a、 噪声与振动要控制在环境条件允许指标之内。b、 考虑制冷剂氟利昂对大气臭氧层的危害和禁用实践，R-11,R-12为制冷剂的制冷机应禁止使用。§6.1.2热源高度集中的热源能效高，便于管理，也有利于环境，为国家能源政策所鼓励，有条件的可以直接采用城市热力管网。热源也可以采用城市、区域供热或工厂余热。考虑到本建筑所在的位置及其它限制因素，因此在本次设计中直接接城市热力管网。§6.2机组选型§6.2.1冷水机组整个空调系统建筑冷负荷为106.7KW，夏季新风负荷为179.6KW，总负荷为286.3KW。冷负荷是选择制冷设备的依据。对于空调系统确定的方法是：Q=QmXA （6-1）式中： A----虑制冷设备的冷损失而附加的系数，对于间接式系统取A=1.1。Qm----空调系统设计工况下的冷负荷；由算出的冷负荷求出Q=286.3X1.1=314.93KW。经过上述论证，本设计采重庆冷冻厂生产的LSLGF-200螺杆式制冷机组两台。其性能如下表：制冷机组性能参数表制冷剂产品型号产品名称R22LSLGF-200螺杆式压缩机制冷量（kw）设备种类冷冻水流量（m3/h）216水冷式冷水机组40冷冻水接管口径DN（mm）冷冻水侧最大工作压力（Mpa）冷却水流量（m3/h）100160冷却水接管口径DN（mm）冷凝面积（m2）蒸发面积（m2）10016.420整机长（mm）整机宽（mm）整机高（mm）369214621880

教师批阅§6.2.2换热器教师批阅本设计选用城市供热作为建筑的热源。既节省了初投资，又减少了日常运行、维护的工作量，减少了运行投资。计算式换热器的传热面积：Q=KAAt (6-2)式中： Q----全楼热负荷,WK----板式换热器的总传热系数，W/(m2.，C)A----换热面积，皿At 传热温差，C热水管网的供回水温度为95C、70C，空调机组冬季的供回温度为50C、60C，经计算At=26C。总热负荷：Q=84.3Kw所需换热器面积：A=84300/(26X4000)=0.81m2。经过上述论证，选用新乡市华普换热设备有限公司生产的型号为BR04板式换热器一台，其性能参数见下表：换热器性能参数表型号BR04蒸汽压力Mpa0.4单片换热面积m20.7单流道截面积m0.0021波纹深度(哑)4角孔直径100-125片数2总面积m1.4接管直径(哑)DN200尺寸(mm)1940X730单片最大处理水量(M3/h)450台数1第七章气流组织计算§7.1气流组织方案论证气流组织设计的任务是合理地组织室内空气的流动，使室内工作区空气的温度、湿度、速度和洁净度能更好地满足工艺要求及人们的舒适感要求。空调房间气流组织是否合理，不仅直接影响房间的空调效果，而且也影响空调系统的能耗量。影响气流组织的因素很多，如送风口位置及形式，回风口位置，房间几何形状及室内的各种扰动等。其中以送风口的空气射流及气流组织的影响最为重要。§7.1.1风口形式的确定

教师批阅空调设计中，无论是供冷风还是供热风，最终都要用风口把冷（热）风送至被空气调节房间。因次，正确选用风口十分重要。教师批阅常见的送风口型式有：侧送口、散流器、喷射式送风口、孔板送风口。侧送风适用于一般精度的空调工程，也用于风机盘管出风口；散流器用于公共建筑舒适性空调；喷口送风适用于空间较大的公共建筑和高大厂房；孔板送风口主要用于有洁净要求或工艺要求的工程中。送风口型式及其紊流系数的大小，对射流的发展及流型的形成都有直接影响。因此，在设计气流组织时，根据空调精度、气流型式、送风口安装位置以及建筑装修的艺术配合等方面的要求选择不同型式的送风口和回风口。根据上述论证，本设计采用双层百叶侧送风口送风，全空气一次回风房间用散流器平送风口形式。对于回风口，均采用固定百叶回风口。§7.1.2气流组织形式的确定按照送、回风口布置位置和型式的不同，气流组织形式可以归纳为以下五种：上送上回，上送下回，中送上下回，下送上回及侧送。但常常采用的是上送上回，上送下回，侧送三种，因此在下面仅作此三种方式的介绍。（1） 上送上回方式。上送上回是高层民用建筑空调中广泛采用的一种空调气流组织方式。通常其送风口采用散流器或条形风口，回风口则采用百叶式风口或条形风口。该方式的一个优点是送、回风管道均在吊顶上布置，基本上不占用建筑面积，与装修协调容易。在许多工程中，回风管道不与回风口相连而只是进入吊顶即可，这是相当于把吊顶上部空间视为一个大的回风通道，这种方式使管道布置更为简单，且由于采用吊顶回风，吊顶内的部分电气设备的发热可由回风气流带走，相当于加大了空调机的送风温差，可适当减小机组的送风量，因而是一种节能的设计手段。（2） 上送下回方式。上送下回方式在气流组织上比上送上回更为合理，室内空气参数均匀，不存在送、回风气流短流问题，也适用于房间净高较高的场所。但是，它要求回风管接至空调房间的下部，这将占用一定的建筑面积，有时这是较为困难的。因此，只有在布置合理及条件允许时，才采用此方式。（3） 侧送。侧送是另一种较多应用于高层民用建筑的送风方式，通常多属于贴附射流（送风口采用条形或百叶式风口）。侧送风气流组织较好，人员基本上处于回流区，因此舒适感好。但它要求一个房间内有两个不同高度的吊顶（或者通过走道与房间隔墙上的风口送入）。侧送时，回风口也有上回和下回两种布置方式，其优缺点也与前述两种气流组织方式差不多。根据以上三种送风方式的优缺点比较可知，采用散流器送风时宜采用上送上回的组织形式，回风则宜采用吊顶回风。在使用风机盘管的房间采用侧送的送风方式。

§7.2气流组织计算教师批阅风机盘管侧送风气流组织计算以客厅1为特征房间进行计算:(1)(2)(3)选定送风口形式为三层活动百叶送风口，紊流系数0=0.16，风口布置在房间宽度方向B上，射程x=7-0.5-0.5=6m。选定送风温差At教师批阅风机盘管侧送风气流组织计算以客厅1为特征房间进行计算:(1)(2)(3)选定送风口形式为三层活动百叶送风口，紊流系数0=0.16，风口布置在房间宽度方向B上，射程x=7-0.5-0.5=6m。选定送风温差At=5°C，则：TQ 3877kJ/hL=pcAt0Ln— —1.1 ABH确定送风风速。假设送风速度u0=3m/s,代入下式：¥‘F ，HBu 36mx6mx3m总53.17.,' =53.17' d0 \L \639.8m3/h=639.8m3/h1.2kg/m3x1.01kj/(kg•°C)x5°Cf639.8m3/h)—"7mx6mx3.6mJ=4.2次/h=16.9m3/hu/0.36^^=0.36u/0.36^^=0.36x16.9m/s=6.08m/s0=3m/sW6.08m/s,且在防止风口噪声的流速之内满足要求。0TOC\o"1-5"\h\z确定风口数目。考虑到空调精度要求较高，因而轴心温差Atx，取为空调精度的0.6倍，即： XAtx=0.6x0.5°C=0.3°CAtv\：Fn nOO x —=0.83At d由文献⑵中图8.12查得无因次距离X=0.32,将其代入下式，得送风口数目为：3.6x6 』 =2.4fax)2f0.16x6)2—"X)"0.32)TOC\o"1-5"\h\z取整数，N=3个。确定送风口的尺寸。每个送风口面积为:=0.02m2=0.02m2f=3600uN 3600x3x90确定送风口尺寸为：长X宽=0.2mX0.15m。面积当量直径d为：0d二

0校核贴附长度。A=叫T0-J)：4f：n\3.144x°.°2=0.16m9.81x0.16x=0.00291+273ru2T 32x0由文献⑵中图8.13查得：x/d=38。贴附长度x=38d=38X0.16=6.08m>6m。所以满足设计要求。 0 0校核房间高度。设定风口底边至顶棚距离为0.5m，则：H=h+s+0.07x+0.3m=(2+0.5+0.07X6+0.3)=3.22V3.6m。给定房间高度3.6m大于设计要求房高3.22m，所以满足要求。§7.2.2全空气系统散流器平送气流组织计算散流器送风气流组织计算本设计以一楼整个商场为例。房间面积609m2,净高3.6m,室温要求26°C，夏季每平方米空调面积的显热冷负荷Q=221120.52/609=363kj/h，根据参数选择散流器的规格和数量。解：将该房间划分为30个小区，则每个小区为5mX4m，将散流器布置的小区中央。查暖通空调附表33，在A=5.0m,H=3.6m的栏目内，查得室内平均风速Upj=0-17<0-3m/s满足要求。(3)计算每个小区的送风量。当Ats取5°C时：0.83Q 0.83x363x5x3.6=03m3/(4)(5)Ls At 5x3600确定送风速度和散流器尺寸。在同一张表中查得：LS=0.3m/Sus=2.41/SF=0.124m2D=400mm其出口风速是允许的，不会产生较大的噪音。选散流器型号，并校核射程。颈部名义直径D=400mm的散流器小区宽度1/2的0.9倍，符合要求。查圆形散流器性能表(文献⑵附录34)，选用当LS=1080时，射程x=1.96m，相当于第八章管道布置及水力计算§8.1空调水系统水力计算教师批阅教师批阅从多方面综合考虑，本次设计中采用水平异程式定流量水系统布置形式。教师批阅§8.1.1水管管径的确定水管管径d由下式确定：d=(4mw/兀v)1/2 (8-1)式中：mw 水流量，m3/s；v 水流速，m/so水系统中管内水流速按文献2表8-3中的推荐值选用，经试算来确定其管径，按文献2表8-4根据流量来确定管径。§8.1.2阻力的确定沿程阻力水在管道内的阻力：Hf=*(l/d)(Pv2/2)=Rl (8-2)式中： 入一一摩擦阻力系数，无因次量；l——直径管段长度，m；d——管道内径，m；P——水的密度，1000Kg/m3；u 水流速，m/s；R——单位长度沿程阻力，又称比摩阻，Pa/m。R=(x/d)(pv2/2) (8-3)冷水管采用钢管或镀锌管，比摩阻R一般为100—400Pa/m，最常用的为250Pa/m。摩擦阻力系数入与流量的性质、流态、流速、管内径大小、内边面的粗糙度有关。根据公称管径和水流速可在文献2图8-1查出水管路的比摩阻。局部阻力水流动时遇到弯头、三通及其他配件时，因摩擦及涡流耗能而产生的局部阻力计算公式为：Hd=&(pv2/2) (8-4)式中： E——局部阻力系数，见文献2表8-5和表8-6；u 水流速，m/s；水管总阻力水流动总阻力H(Pa)包括沿程阻力Hf和局部阻力Hd，即：H=Hf+Hd=Rl+&(pv2/2) (8-5)

教师批阅水流量的确定教师批阅水流量可按下面的公式计算：m^=Q/CcAt) (8-6)式中：mw 水流量，m3/s；C 水的比热，kJ/kg・k；At 冷冻水温差，°C。本系统进水为7°C，回水为12°C。本设计采用机组额定流量计算管径。§8.1.3计算步骤确定系统管道形式，合理布置管道，并绘制系统管道轴测图，作为水力计算草图。在计算草图上进行管段编号，并标注管段的长度和流量，管段长度一般按两管件中心线长度计算，不扣除管件(如三通,弯头)本身的长度。选定系统最不利环路，一般指最远或局部阻力最大的环路。选择合适的水管流速，见下面的水管流速推荐表：水管流速推荐表管径/mm15202532405065闭式系统0.4-0.50.5-0.60.6-0.70.7-0.90.8-1.00.9-1.21.1-1.4管径/mm80100125150200250300闭式系统1.2-1.61.3-1.81.5-2.01.6-2.21.8-2.51.8-2.61.9-2.9管径/mm350400闭式系统1.6-2.51.8-2.6根据给定流量和选定流速，逐段计算管道管径，并使其符合管道统一规格。然后根据选定了的管道管径和流量，计算出管道内的实际流速。计算管道的沿程阻力。计算各管段的局部阻力。计算系统的总阻力。检查并联管路的阻力平衡情况。§8.1.4水系统的水力计算本设计水平采用双管制水系统，具有结构简单，初期投资小等特点；同时考虑到节能与管道内清洁等问题，采用闭式系统，不与大气相接触，管路不易产生污垢

教师批阅和腐蚀，不需要克服系统静水压头，水泵耗电较小。教师批阅考虑到楼层建筑，各楼层之间的负荷变化和管路较长问题，空气处理机组和风机盘管系统立管采用同程，各层的水平支管异程。此立管除了供回水管路外，还有一根同程管，由于各并联环路的管路总长度基本相同，各用楼层之间的水阻力大致相等，所以系统的水力稳定性好。对于水系统，只要保证阻力最小环路和最不利环路系统的平衡，即可认为整个系统的水环路都是平衡的。依据二楼的水力示意图，具体各段水力计算表如下:管段号QGLdvREZApdApy=RLAPj=Apd*EZAP=Apy+APjWKg/hmmmm/sPa/mpapapapa123456789101112环路1140306911.65200.63511.57180579.1282.6861.72787513503.18250.73501.042881113300.3141331195720505.06320.72371.32521199.2327.6152641596627374.05400.61471.04186595.3193.4788.853069552624.09500.1450.68273593186.1779.363431658833.59500.81850.68344664.1234.2898.773807065262.02500.662350.86218474.7187.3662工（Apy+APj）1~7=6930.447立管865187111757.2650.941702.54442122411222346环路2941497112.72200.633551.21198965.6240.1120510819014043.1250.794421.043121370324.51694111206720693.08320.722401.3259739.2336.91076121564626824.05320.933850.944321559.3406.51965131938933241.92400.731951.72266374.4458832.6工（Apy+APj）9~13=6775.064由上可知，最不利环路为第四层。则不平衡率为：不平衡率：[E(Apy+APj)1--7-E(Apy+APj)9--13]/E(Apy+APj)1—7=(6930.447-6775.064)/6930.447=2.24%，符合要求。§8.2风管的水力计算

教师批阅§8.2.1风管系统教师批阅风管的形状一般为圆形和矩形。圆形风管的强度大，耗材料少，但加工复杂些，占用空间大，不易布置得美观，常用于暗装。矩形风管由于占有效空间较小，易于布置，明装较美观且加工容易等特点，因而使用较为普遍，在空调系统中较多采用矩形风管。风管的尺寸应按《全国通用风管管道计算表》规定的尺寸选用，以便于机械化加工风管和法兰，也便于配置标准阀门与配件及进行水力计算。风管的尺寸（钢板风管）以外径或外边长为标准。空气处理设备和消声静压箱后支管内的风速与低速送风相同。§8.2.2风管水利计算的内容（1） 风管的摩擦阻力。摩擦阻力的计算主要是确定风道的平均比摩阻，计算矩形风管的比摩阻时，利用有关当量直径（流速当量直径和流量当量直径）的概念，把矩形风管换算成圆形风管。（2） 局部阻力计算。在通风空调系统中，局部阻力通常占风管系统中压力损失的主要部分。通风构件的局部阻力系数可查表。风管的局部阻力构件主要包括各种弯头、三通、变径、以及四通等，这些构件的局部阻力系数均可以在手册中查到。（3） 风管系统的水力计算。一个好的空气管道系统设计应该达到令人满意的系统平衡，较低的噪声水平和适当的压力损失，空气管道系统应该从系统平衡、噪声水平、管道阻力特性和造价等各方面进行优化设计。风道阻力的计算方法，在一般的通风空调系统中，考虑使用假定流速法。选择一条最长的管道进行风管阻力平衡计算，其它环路不平衡时可采用阀门来进行调节。§8.2.3风管的水利计算一楼楼管路最不利路径水力计算表:编号G(kg/h)L(m)形状D/W(mm)H(mm)u(m/s)APy(Pa)Pj(Pa)AP(Pa)1250204.73矩形125050011.126.9536.343.2521946010矩形100050010.8115.113.628.73166804.28矩形100040011.588.9411.320.24483403.94矩形63032011.4911.5840.852.38555605.2矩形6303207.666.81250.257.01627805.37矩形4002506.186.176.312.47最不利管段△?不利=214Pa，最有利管段△?有利=80.6不平衡率二（△?不利-△?有利）/△?不利二（214-80.6）/214=62.3%。故需要用调压装置，采用调节阀调节。二楼管路最不利路径水力计算表:编号GL(m)形状D/WHuAPyAPjAP(kg/h)(mm)(mm)(m/s)(Pa)(Pa)(Pa)11010.97.21矩形2002005.816.218.3334.5323404.380.48矩形1601204.841.236.868.0924336.993.96矩形1201205.3714.590.1714.7725269.592.35矩形1201204.35.7105.7127202.191.03矩形1201203.221.4810.5612.0428202.191.49矩形1201203.222.1402.1429134.794.21矩形1201202.152.8902.893167.42.75矩形1201201.070.552.783.33教师批阅二楼管路水利计算表：教师批阅编号G(kg/h)L(m)形状D/W(mm)H(mm)u(m/s)APy(Pa)APj(Pa)AP(Pa)11010.967.21矩形2002005.816.218.3334.532606.570.71矩形2001604.351.0801.083539.182.91矩形2001603.873.5603.564269.591.16矩形1201204.32.830.733.565202.193.12矩形1201203.224.4804.486134.790.15矩形1201202.150.100.1767.41.92矩形1201201.070.380.971.35867.42.85矩形1201201.070.571.892.45967.42.82矩形1201201.070.562.783.341067.40.51矩形1201201.070.14.84.91167.40.78矩形1201201.070.168.478.6312269.594.1矩形2001202.582.952.985.9313202.193.39矩形1201203.224.867.7612.6314202.191.69矩形1201203.222.4302.4315134.792.7矩形1201202.151.8601.861667.40.59矩形1201201.070.120.971.091767.40.24矩形1201201.070.051.891.931867.41.04矩形1201201.070.211.71.91967.40.59矩形1201201.070.121.8922067.40.86矩形1201201.070.174.84.972167.44.38矩形1201201.070.874.165.042267.42.8矩形1201201.070.5610.2110.7723404.380.48矩形1601204.841.236.868.0924336.993.96矩形1201205.3714.590.1714.7725269.592.35矩形1201204.35.7105.712667.42.5矩形1201201.070.55.365.8627202.191.03矩形1201203.221.4810.5612.0428202.191.49矩形1201203.222.1402.1429134.794.21矩形1201202.152.8902.893067.41.5矩形1201201.070.32.052.353167.42.75矩形1201201.070.552.783.333267.40.28矩形1201201.070.054.84.863367.41.35矩形1201201.070.2711.4911.763467.40.93矩形1201201.070.1915.6215.81最不利管段△?不利二84Pa，最有利管段AP有利=54.66。不平衡率=(△?不利-△P有利)/AP不利二(84-54.66)/84=34.9%，故需要用调压装置，采用调节阀调节。教师批阅§8.3冷凝水管设计教师批阅风机盘管机组，吊顶式空调器，组合式空调机组等运行过程中产生的冷凝水，必须及时予以排走。排放冷凝水管道的设计，应注意以下事项：（1） 沿水流方向，水平管道应保持不小于千分之五的坡度；且不允许有积水部位。（2） 当冷凝水盘的出水口处必须设置水封，水封的高度应比冷凝水盘处的副压大百分之五十。水封的出口，应与大气相通。（3） 冷凝水管道宜采用聚氯乙烯塑料管或渡锌钢管，不宜采用焊接钢管。（4） 为了防止冷凝水管道表面产生结露，必须进行防结露验算。（5） 冷凝水管的公称直径DN（mm），应根据通过冷凝水的流量计算确定。一般情况下，每1KW冷负荷每1小时约产生0.4KG左右冷凝水；在潜热负荷较高的场合，每1KW冷负荷每1小时约产生0.8KG冷凝水，通常，可以根据机组的冷负荷Q选定冷凝水管的公称直径。水管管径选择表冷量（W）W7Kw7.1〜17.6Kw17.7〜100Kw101〜176Kw凝水管径DN20mm