1-模板专项施工方案

1-模板专项施工方案名目

一、编制依据及说明(2)

二、工程概况(2)

三、施工预备(5)

四、结构模板的确定(7)

五、模板的安装(39)

六、模板的拆除(45)

七、质量技术保证措施(46)

八、平安、环保、文明施工措施(51)

九、应急救援措施(52)

一、编制依据及说明

1、编制依据

1.1、xxxx（xx）贸易中心（4标段）工程施工图。

1.2、国家现行有关建筑法律、法规施工验收规范、标准、操作规程。

1.3、本工程所依据的规范及标准

《建筑施工平安检查标准》JGJ59-2024

《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2024

《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2024；

《建筑结构荷载规范》GB50009-2024；

《建筑施工高处作业平安技术规范》JGJ80-91；

《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-2024；

《建筑施工模板平安技术规程》JGJ162-2024；

《建筑施工计算手册》、《建筑施工手册》、《建筑结构静力计算手册》(其次版)

1.4、中华人民共和国、行业和四川省、xx市政府颁布的有关法律、法规及规定ISO9001质量管理标准、ISO14001环境管理标准、OSHMS18001职业平安健康管理标准。

1.5、我公司的实际施工力量和类似工程施工中所积累的丰富施工阅历和技术成果。

1.6、工程承包合同。

1.7、施工现场实际状况及周边环境。

2、编制说明

本工程基础结构形式为独立承台基础加筏板和抗水板；主体结构为钢筋混凝土框架剪力墙结构，梁、柱、剪力墙模板施工时，采纳双光面复合胶模板，现浇板采纳双光面复合胶模板（或高强竹压板）。模板支撑对于梁、柱、剪力墙、楼板均采纳钢管脚手架。在确保工程质量的基础上加快施工进度，模板安装采纳现场拼装。本工程共方案分为4个施工段详见附图；为确保工程进度与质量，拟预备4层的模板及支撑材料，周转使用。

二、工程概况

1、xxxx（xx）贸易中心，位于xx市xx区xx镇xx村和xx村片区，该项目用地地势平坦，与xx道相近。xxxx（xx）贸易中心一期建设用地约300亩分为B、C、D地块，总建筑面积约为120万平米，其中x地下约50万平米（地下4层地上6—21层，总高度为36.6—99.85米）框架剪力墙结构。我公司承建的其中C4标段，用地东西长约86.5米，南北宽约79.1米，总建筑面积约为8.1万平米，地下为4层约2.8万平米；地上为6—21层约5.3万平米，总高度为（44.85—98.75m）框架剪力墙结构。

基础地下室底板：抗水板顶标高为-19.45m，抗水板板厚600㎜；局部筏板FB-1、FB-2底标高为-20.9m，板厚为2200mm；主楼基础为承台-筏型基础。基础筏板、抗水板及独立基础等砼强度等级为C30防水混凝土，抗渗等级为P8。

依据设计，在4-E轴与4-F轴之间设置一条贯穿的后浇带。温度后浇带砼浇筑时间支配

在其两侧混凝土浇筑两个月后进行，沉降后浇带砼浇筑时间支配在主体封顶后进行。

1、结构工程材料选用

钢筋：HPB300圆钢用于柱梁箍筋；HRB400螺纹钢用于基础底板\剪力墙\梁和柱钢筋。

2、结构工程基本状况

三、施工预备工作

由于本工程施工场地窄等特点，因此对施工前的预备工作，必需细致、仔细的进行。否则在开工后会造成人力、物力的铺张，甚至施工停留，给工程施工进度带来极为不利的影响。

(一)、施工技术预备工作

熟识施工图纸及规范、规程及施工图的审查

1、开工前必需仔细熟识设计图纸（包括图中的文字说明和技术要求）。

2、认真审查施工图纸。审查施工图纸的目的，一方面是检查图纸设计的深度能否满意施工要求，核对图纸上数量、标高和尺寸，检查相互之间有无冲突之处等。

3、合理地划分施工流水段及施工方向。

4、仔细学习质量标准中的各种规范和评定标准，熟识各项技术要求。

5、仔细学习施工方案，熟识工艺流程、工艺要求，理解施工方案提出和各项技术措施、网络方案和质量掌握指标。

6、仔细进行从管理层到作业层的技术交底，明确质量责任，明确质量监督管理制度和质量责任制度。

(二)、施工现场预备工作

1、生产场地的布置原则

○1、按流水挨次支配生产场地，尽量削减运输量，避开倒流水。

○2、依据生产需要合理支配操作面积，以保证平安操作，并保证材料和零件有必需的堆放场地。

○3、便于供电、供水、照明线路的布置等。

2、施工场地的布置

应按施工组织设计规划的施工平面布置图圈定和落实材料堆放场、放样下料场、加工组焊场、半成品堆场、成品堆场等的布置。

(三)、施工机械预备方案

1、施工机具预备

依据本工程的工程特点、施工方案、施工机具配备的要求、数量、施工进度支配及我公

①依据施工方案提出的施工机具设备使用方案，按规格、型号备齐，并放至现场指定的位置。

②机具设备使用前应作全面检查，保证完好无损、参数稳定、性能牢靠，保证使用中的工艺需要和保证施工作业过程的平安。

③各种工具、量具在使用前应检查，不行靠、担心全、不精确     的工具量具不得使用。

（四）、进度方案及施工材料、劳动力预备方案

1、物质条件预备

施工材料、作业用料预备

①依据施工进度方案和施工预算中的工料分析，编制工程所需材料用量方案，作为备料、供料和确定仓库、堆场面积及组织运输的依据。

②依据材料需用量方案，做好材料的申请、订货和选购工作，使方案得到落实。

③依据施工组织设计中的施工方案及施工进度方案编制施工作业用料需用方案，作为施工作业用料的备料、供料和确定堆场面积和组织运输的依据。

④组织材料按方案进场，并作好保管工作。

2、劳动力组织预备

①依据施工组织设计施工进度网络方案编制劳动力需用方案，编制劳动力需用方案时应综合考虑我公司的综合施工力量。

②依据我公司全员生产率，以及本施工组织设计中所确定的施工方法和工艺流程进行编制。施工作业按两班工作制考虑，必要时实行三班工作制。

③各专业工种的劳动力由现场项目经理部进行平衡相互协作。

3、施工材料、作业用料、劳动力的进场预备

根据各项材料、劳动力需用量方案，将开工前及开工后近期需要使用的建筑材料、构配件准时组织进场，按施工总平面布置图规定的位置进行堆放，以确保该工程按期开工。施工机具进场组装后，应进行试运转、平安验收等项工作。

采纳立体交叉流水作业，除总体方案外，各阶段、各分项工程均应提前制定切实可行的施工进度方案，施工作业、工种穿插，物资供应均应按方案实施。

四、结构模板的确定

1、结构模板方案的选择原则

本工程考虑到施工工期、质量和平安要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

①模板及其支架的结构设计，力求做到结构要平安牢靠，造价经济合理。

②在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满意预期的平安性和耐久性。

③选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养修理。

④结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆便利，便于检查验收。

⑤综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必需符合《建筑施工平安检查标准》JGJ

59-2024检查标准要求，要符合xx市文明标化工地的有关标准。

⑥结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际状况，综合考虑了以往的

施工阅历，打算采纳以下模板及其支架方案。

○7模板的隔离剂选用脱模剂

2、模板及支架的选择

本工程模板采纳15mm后的复合胶模板，木方采纳50*100mm，钢管为圆钢管48×3.5。后浇带钢板止水带固定详见附图2

3、模板及支撑计算

3.1、柱模板计算

3.1.1、参数信息

1.基本参数：本工程以1200mm*1200mm柱作为计算单元进行稳定性计算。

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目：9；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目：9；

对拉螺栓直径(mm)：M14；

2.柱箍信息

柱箍材料：钢楞；截面类型：圆钢管48×3.5；

钢楞截面惯性矩I(cm4)：12.19；钢楞截面反抗矩W(cm3)：5.08；

柱箍的间距(mm)：450；柱箍肢数：2；

3.竖楞信息

竖楞材料：木楞；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

竖楞肢数：:9；

4.面板参数

面板类型：双光面复合胶模板；面板厚度(mm)：15.00；

面板弹性模量(N/mm2)：9500.00；

(N/mm2)：13.00；

面板抗弯强度设计值f

c

面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1.50；

5.木方和钢楞

(N/mm2)：13.00；方木弹性模量E(N/mm2)：9500.00；

方木抗弯强度设计值f

c

方木抗剪强度设计值f

(N/mm2)：1.50；

t

钢楞弹性模量E(N/mm2)：210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2)：205.00；

柱模板设计示意图

3.1.2、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取25.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--模板计算高度，取3.000m；

--外加剂影响修正系数，取1.000；

β

1

β

--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

2

依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F

=47.705kN/m2；

1

=2.000kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F

2

3.1.3、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为L=150mm，且竖楞数为9，面板为8跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的连续梁进行计算;计算单元取两跨连续梁进行计算。

q

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.125qL2

其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(竖楞间距)：l=150.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

：1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；

新浇混凝土侧压力设计值q

1

倾倒混凝土侧压力设计值q

：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90

2

为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q

1+q

2

=23.185+1.134=24.391kN/m；

面板的最大弯距：M=0.125×24.391×150×150=0.684×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；

M--面板计算最大弯距(N.mm)；

W--面板的截面反抗矩:

B：面板截面宽度，h：面板截面厚度；

W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm3；

f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=0.684×105/1.69×104=4.05N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=4.05N/mm2小于面板的抗弯强度设计值=13.000N/mm2，满意要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下：

其中，V--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距)：l=150.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：

新浇混凝土侧压力设计值q

1

：1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q

2

：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q

1+q

2

=23.185+1.134=24.391kN/m；

面板的最大剪力：V=0.625×24.391×150.0=2286.7N；截面抗剪强度必需满意下式:

其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；

V--面板计算最大剪力(N)：∨=2286.7N；

b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；

h

n--面板厚度(mm)：h

n

=15.0mm；

f

v---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv

=

13.000N/mm2；

面板截面受剪应力计算值:τ=3×2286.7/(2×450×15.0)=0.508N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.508/mm2小于面板截面抗剪强度设计值

=

1.500N/mm2，满意要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中，ω--面板最大挠度(mm)；

q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=47.71×0.45＝21.47kN/m；

l--计算跨度(竖楞间距)：l=150.0mm；

E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；

I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I=450×15.0×15.0×15.0/12=1.27×105mm4；

面板最大容许挠度：=150.0/150=1.000mm；

面板的最大挠度计算值：ω=0.521×21.47×150.04/(100×9500.0×1.27×105)=0.363mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.363mm小于面板最大容许挠度设计值=1.000mm,满意要求！

3.1.4、竖楞方木的计算：

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱计算高度为3.0m，柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采纳木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：W=50×100×100/6=83.00cm3；

I=50×100×100×100/12=417.00cm4；

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；

q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

:1.2×47.71×0.175×0.90=9.017kN/m；

新浇混凝土侧压力设计值q

1

:1.4×2.00×0.175×0.90=0.441kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q

2

q=(9.017+0.441)/2=4.729kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×4.729×450.0×450.0=0.958×105N.mm；

其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；

M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；

W--竖楞的截面反抗矩(mm3)，W=6.40×104；

f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=0.958×105/6.40×104=1.497N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=1.497N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值

=13.000N/mm2，满意要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q

:1.2×47.71×0.175×0.90=9.017kN/m；

1

倾倒混凝土侧压力设计值q

:1.4×2.00×0.175×0.90=0.441kN/m；

2

q=(9.017+0.441)/2=4.729kN/m；

竖楞的最大剪力：V=0.6×4.729×450.0=1276.83N；

截面抗剪强度必需满意下式:

其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；

V--竖楞计算最大剪力(N)：∨=1276.83N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；

h

n--竖楞的截面高度(mm)：h

n

=100.0mm；

f

v--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv

=

1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1276.83/(2×50.0×100.0)=0.383N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.383N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值

=1.50N/mm2，满意要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：

其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；

q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.175=8.349kN/m；

l--计算跨度(柱箍间距)：l=450.0mm；

E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；

I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；

竖楞最大容许挠度：=450/150=3mm；

竖楞的最大挠度计算值：ω=0.521×8.349×450.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.147mm；

竖楞的最大挠度计算值ω=0.147mm小于竖楞最大容许挠度=1.800mm，满意要求！

3.1.5、B方向柱箍的计算：

本工程中，柱箍采纳方木，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算：

其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.175×0.45/1=4.23kN；

最大支座力：N=6.345kN；

最大弯矩：M=0.233kN.m；

最大变形：V=0.034mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.23kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面反抗矩:W=133.33cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=1.67N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:=13.000N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=1.67N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值

=13.000N/mm2，满意要求!

2.柱箍挠度验算

经过计算得到:ω=0.34mm；

柱箍最大容许挠度:=300.0/250=1.200mm；

柱箍的最大挠度ω=0.34mm小于柱箍最大容许挠度=1.200mm，满意要求!

3.1.6、B方向对拉螺栓的计算：

计算公式如下:

其中N--对拉螺栓所受的拉力；

A--对拉螺栓有效面积(mm2)；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的型号：M14；

对拉螺栓的有效直径：11.85mm；

对拉螺栓的有效面积：A=110.23mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.345kN。

对拉螺栓最大容许拉力值:=1.70×105×11.02×10-5=18.7kN；

对拉螺栓所受的最大拉力N=6.345kN小于对拉螺栓最大容许拉力值=18.7kN，对拉螺栓强度验算满意要求!

3.17、H方向柱箍的计算：

本工程计算单元为H与B边尺寸相同，故H边计算参照B边计算式。

3.2、剪力墙模板计算

3.2.1、参数信息

1.基本参数

次楞(内龙骨)间距(mm)：200；穿墙螺栓水平间距(mm)：450；

主楞(外龙骨)间距(mm)：450；穿墙螺栓竖向间距(mm)：450；

对拉螺栓直径(mm)：M14；

2.主楞信息

龙骨材料：钢楞；截面类型：圆钢管48×3.5；

钢楞截面惯性矩I(cm4)：12.19；钢楞截面反抗矩W(cm3)：5.08；

主楞肢数；2；

3.次楞信息

龙骨材料：木楞；

宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

次楞肢数；1；

4.面板参数

面板类型：双光面复合胶模板；面板厚度(mm)：15.00；

面板弹性模量(N/mm2)：9500.00；

(N/mm2)：13.00；

面板抗弯强度设计值f

c

面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1.50；

5.木方和钢楞

(N/mm2)：13.00；方木弹性模量E(N/mm2)：9500.00；方木抗弯强度设计值f

c

(N/mm2)；1.50；

方木抗剪强度设计值f

t

钢楞弹性模量E(N/mm2)：210000.00；

(N/mm2)：205.00；

钢楞抗弯强度设计值f

c

墙模板设计简图

3.2.2、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取25.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。3.2.3、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是根据龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

q

1.抗弯强度验算

跨中弯矩计算公式如下：

其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q

1

：1.2×47.71×0.45×0.90=23.19kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q

2

：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

q=q

1+q

2

=24.324kN/m；

面板的最大弯距：M=0.1×24.324×200.0×200.0=0.97×105N.mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；

M--面板计算最大弯距(N.mm)；

W--面板的截面反抗矩:

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm3；

f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.97×105/1.69×104=5.8N/mm2；

面板截面的最大应力计算值σ=5.8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值

=13.000N/mm2，满意要求！

2.抗剪强度验算

计算公式如下：

其中，V--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q

1

:1.2×47.71×0.45×0.90=23.19kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q

2

:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

q=q

1+q

2

=24.324kN/m；

面板的最大剪力：V=0.45×24.324×200.0=2189N；截面抗剪强度必需满意:

其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：∨=2189N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；

h

n--面板厚度(mm)：h

n

=15.0mm；

f

v--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f

v

=13.000N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×2189/(2×450×15.0)=0.486N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值T=0.486N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值

=1.500N/mm2，满意要求！

3.挠度验算

依据规范，刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

挠度计算公式如下：

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载：q=47.71×0.45=21.47N/mm；

l--计算跨度(内楞间距：l=200.00mm；

E--面板的弹性模量：E=9500.00N/mm2；

I--面板的截面惯性矩：I=45.00×1.50×1.50×1.50/12=12.66cm4；

面板的最大允许挠度值：=1.200mm；

面板的最大挠度计算值：ω=0.677×21.47×200.004/(100×9500.00×1.27×105)=0.193mm；

面板的最大挠度计算值：ω=0.193mm小于等于面板的最大允许挠度值=1.200mm，满意要求！

3.2.4、墙模板内楞的计算：

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，根据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，内龙骨采纳木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

q

内楞计算简图

1.内楞的抗弯强度验算

内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(外楞间距)：l=450.0mm；

q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

：1.2×47.71×0.20×0.90=10.305kN/m；

新浇混凝土侧压力设计值q

1

：1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90倾倒混凝土侧压力设计值q

2

为折减系数。

q=(10.305+0.504)/2=5.405kN/m；

内楞的最大弯距：M=0.1×5.405×450.0×450.0=1.09×105N.mm；

内楞的抗弯强度应满意下式：

其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；

M--内楞计算最大弯距(N.mm)；

W--内楞的截面反抗矩(mm3)，W=8.330×104；

f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；

内楞的最大应力计算值：σ=1.09×105/8.330×104=1.31N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:=13.000N/mm2；

内楞的最大应力计算值σ=1.31N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值

=13.000N/mm2，满意要求！

2.内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：

其中，V－内楞承受的最大剪力；

l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；

q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q

1

:1.2×47.71×0.20×0.90=10.305kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q

2

：1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。

q=(10.305+0.504)/2=5.405kN/m；

内楞的最大剪力：∨=0.6×5.405×450.0=1459.4N；

截面抗剪强度必需满意下式：

其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；

V--内楞计算最大剪力(N)：∨=1459.4N；

b--内楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；

h

n--内楞的截面高度(mm)：h

n

=100.0mm；

f

v

--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；

内楞截面的受剪应力计算值:f

v

=3×1459.4/(2×50.0×100.0)=0.438N/mm2；

内楞截面的抗剪强度设计值:=1.500N/mm2；

内楞截面的受剪应力计算值τ=0.438N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值

=

1.50N/mm2，满意要求！

3.内楞的挠度验算

依据《建筑施工计算手册》，刚度验算采纳荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：

其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；

q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.20/2=4.77kN/m；

l--计算跨度(外楞间距):l=450.0mm；

E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；

I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106；

内楞的最大挠度计算

值:ω=0.677×4.77×450×450×450×450/(100×9500.00×2.56×106)=

0.54mm；

内楞的最大容许挠度值:=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.54mm小于内楞的最大容许挠度值=2.000mm，满意要求！

3.2.5、穿墙螺栓的计算：

计算公式如下:

其中N--穿墙螺栓所受的拉力；

A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；

f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；

查表得：

穿墙螺栓的型号：M14；

穿墙螺栓有效直径：11.55mm；

穿墙螺栓有效面积：A=105mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值:=1.70×105×1.05×10-4=17.850kN；

穿墙螺栓所受的最大拉力:N=47.705×0.450×0.450=9.66kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=9.66kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值=17.850kN，满意要求！

3.3、梁模板计算

3.3.1、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m)：0.20，0.25，0.30,0.40,0.45,0.5；

梁截面高度D(m)：0.40～1000

混凝土板厚度(mm)：0.10,0.12,0.15,0.18，0.35；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1.00；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

脚手架步距(m)：1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：6.90；

梁两侧立柱间距(m)：0.70；

承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；

立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；

采纳的钢管类型为Φ48×3.50；

扣件连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2)：0.35；

钢筋自重(kN/m3)：1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：2.0

3.材料参数

木材品种：杉木；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板类型：胶合面板1.5cm厚；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；

面板厚度(mm)：15.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；

次楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：500；

穿梁螺栓直径(mm)：M14；

主楞龙骨材料：钢楞；

截面类型为圆形，直径48mm，壁厚3.50mm；

主楞合并根数：2；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；

3.3.2、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取25.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

--外加剂影响修正系数，取1.200；

β

1

β

--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

2

依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为44.343kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

3.3.3、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是根据龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M--面板的最大弯距(N.mm)；

W--面板的净截面反抗矩，W=50.00×1.5×1.5/6=18.75cm3；

--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:q

=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；

1

=1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q

2

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×10.98×300.002=9.88×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.88×104/1.88×104=5.270N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=5.270N/mm2小于面板的抗弯强度设计值

=13.000N/mm2，满意要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18.00×0.50=9.00N/mm；

l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；

E--面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:I=50.00×1.50×1.50×1.50/12=14.06cm4；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×1.41×105)=0.369mm；

面板的最大容许挠度值:=l/250=300.000/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.369mm小于面板的最大容许挠度值=1.200mm，满意要求！

3．3．4、梁侧模板内楞的计算：

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，根据均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采纳木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：

W=50×100×100/6=83.00cm3；

I=50×100×100×100/12=416cm4；

（1）内楞强度验算

强度验算计算公式如下：

其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；

M--内楞的最大弯距(N.mm)；

W--内楞的净截面反抗矩；

--内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.85+1.4×2.000×0.85)×0.300/2=3.11kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距)：l=500mm；

内楞的最大弯距：M=0.1×3.11×500.002=7.78×104N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=7.78×104/2.40×104=3.241N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:=17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=3.241N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于

=17.000N/mm2，满意要求！

（2）内楞的挠度验算

其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.30/2=2.70N/mm；

l--计算跨度(内楞间距)：l=500.00mm；

I--面板的截面惯性矩：E=7.20×105N/mm2；

内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×2.70/2×500.004/(100×10000.00×7.20×105)=0.159mm；

内楞的最大容许挠度值：=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.159mm小于内楞的最大容许挠度值=2.000mm，满意要求！

3.3.5、穿梁螺栓的计算：

验算公式如下：

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径：14mm；穿梁螺栓有效直径：11.55mm；穿梁螺栓有效面积：A=104.7mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=47.71*0.5*0.5=11.93kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值：=170.000×104.7/1000=17.8kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.93kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值=17.8kN，满意要求！

3.3.6、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是根据模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：

W=1000.00×15.00×15.00/6=3.75×104mm3；

I=1000.00×15.00×15.00×15.00/12=2.81×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.55×0.90=15.15kN/m；

q

1

模板结构自重荷载：

q

:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；

2

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

=1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；

q

3

q=q1+q2+q3=15.15+0.38+2.52=18.05kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

M

=1/8×18.045×0.2502=0.141kN.m；

max

σ=0.141×106/3.75×104=3.759N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.759N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值

=13.000N/mm2，满意要求！

2.挠度验算

依据《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（(24.0+1.50)×0.550+0.35）×1.00=14.38N/mm；

l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；

E--面板的弹性模量：E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值：=250.00/250=1.000mm；

面板的最大挠度计算值：ω=5×14.375×2504/(384×9500×2.81×105)=0.274mm；

面板的最大挠度计算值：ω=0.274mm小于面板的最大允许挠度值：=250.0/250=1.000mm，满意要求！

3.3.7、梁底支撑的计算：

本工程梁底支撑采纳方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

=(24.000+1.500)×0.50×1.000=14.025kN/m；

q

1

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

=0.350×1.000×(2×0.50+0.250)/0.250=1.890kN/m；

q

2

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P

=(2.500+2.000)×0.250×1.000=1.125kN；

1

2.方木的支撑力验算

均布荷载q=1.2×14.025+1.2×1.890=19.098kN/m；

集中荷载P=1.4×1.125=1.575kN；

方木计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力分别为：

N1=3.238kN；N2=3.238kN；

方木根据三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为：

W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.238/1.000=3.238kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.238×1.000×1.000=0.324kN.m；

最大应力σ=M/W=0.324×106/83333.3=3.885N/mm2；

抗弯强度设计值=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值3.885N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2，满意要求！方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必需满意：

其中最大剪力:V=0.6×3.238×1.000=1.943kN；

圆木的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2；

圆木方受剪应力计算值T=1.94×1962.50/(416.67×50.00)=0.18N/mm2；

方木抗剪强度设计值=1.700N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.183N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满意要求!！

方木挠度验算：

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的挠度和，计算公式如下：

方木最大挠度计算值：

ω=0.677×2.698×1000.0004/(100×10000.000×416.667×104)=0.438mm；

方木的最大允许挠度=1.000×1000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.438mm小于方木的最大允许挠度=4.000mm，满意要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管根据简支梁的计算如下

经过连续梁的计算得到：

支座反力R

A=R

B

=4.087kN；

最大弯矩M

max

=0.920kN.m；

最大挠度计算值V

max

=1.934mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.920×106/5080.0=181.008N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值181.008N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满意要求!

3.3.8、梁底纵向钢管计算：

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

3.3.9、扣件抗滑移的计算：

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5)：

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，依据前面计算结果得到R=4.09kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!

3.3.10、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：N

1

=4.087kN；

脚手架钢管的自重：N

2

=1.2×0.129×6.900=1.07kN；

楼板的混凝土模板的自重：N

3

=1.2×(1.00/2+(0.70-0.25)/2)×1.00×0.35=0.305kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载：N

4

=1.2×(1.00/2+(0.70-0.25)/2)×1.00×0.100×

(1.50+24.00)=2.219kN；

N=4.087+1.07+0.305+2.219=7.681kN；

υ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；

A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；

W--立杆净截面反抗矩(cm3)：W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

--钢管立杆抗压强度设计值：=205.00N/mm2；

l

o

--计算长度(m)；

假如完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k

1

uh(1)

k

1

--计算长度附加系数，取值为：1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；上式的计算结果：

立杆计算长度L

o=k

1

uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

L

o

/i=2945.250/15.800=186.000；

由长细比l

o

/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=7681/(0.207×489.000)=75.882N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=75.882N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值=205.00N/mm2，满意要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在平安隐患。

3.3.11、梁模板高支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以依据设计荷载采纳单立杆或双立杆；

b.立杆之间必需按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采纳不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变；

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采纳等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采纳下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何状况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必需设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满意立面满设剪刀撑；

b.中部可依据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格根据设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满意要求的，每个扣件的拧紧力矩都要掌握在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满意承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.细心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采纳由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格掌握实际施工荷载不超过设计荷载，对消失的超过最大荷载要有相应的掌握措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承状况，发觉下沉、松动和变形状况准时解决。

3.4、板模板及支撑架计算

3.4.1、参数信息

1.脚手架参数

横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：1.00；步距(m)：1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：3.00；

采纳的钢管(mm)：Φ48×3.5；

扣件连接方式:取扣件抗滑承载力系数：0.80；

板底支撑连接方式；方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；

楼板浇筑厚度(m)：0.18；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2)：2.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.000；

3.楼板参数

钢筋级别:二级钢HRB400E；楼板混凝土标号：C30；

每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；

计算楼板的宽度(m)：4.00；计算楼板的厚度(m)：0.18；

计算楼板的长度(m)：4.50；施工平均温度(℃)：25.000；

4.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2)：9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：200.000；

木方的截面宽度(mm)：50.00；木方的截面高度(mm)；100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

3.4.2、模板支撑方木的计算

方木根据简支梁计算，截面惯性矩I和截面反抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q

1

=25.000×0.200×0.180=0.900kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q

2

=0.350×0.200=0.07kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p

1

=(1.000+2.000)×1.000×0.200=0.600kN；

2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q

1+q

2

)=1.2×(0.900+0.07)=1.164kN/m；

集中荷载p=1.4×0.600=0.84kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.84×1.000/4+1.164×1.0002/8=0.356kN；最大支座力N=P/2+ql/2=0.84/2+1.164×1.000/2=1.002kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.356×106/83333.33=4.27N/mm2；

方木的抗弯强度设计值=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为4.27N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满意要求!

3.抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必需满意:

T=3Q/2bh<

其中最大剪力:Q=0.84×1.000/2+1.164/2=1.002kN；

方木受剪应力计算值T=3×1.002×103/(2×50.000×100.000)=0.300N/mm2；

方木抗剪强度设计值=1.400N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.30N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满意要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q

1+q

2

=0.97kN/m；集中荷载p=0.600kN；

最大挠度计算值V=5×0.97×1000.04/(384×9500.000×4166666.667)+600.000×1000.03/(48×9500.000×4166666.7)=0.635mm；

最大允许挠度=1000.000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值0.635mm小于方木的最大允许挠度4.000mm,满意要求!

3．4．3、板底支撑钢管计算:

支撑钢管根据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.164×1.000+0.84=2.004kN；

最大弯矩M

max

=0.830kN.m；

最大变形V

max

=2.122mm；

最大支座力Q

max

=8.968kN；

最大应力σ=163.410N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值=205.000N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值163.410N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满意要求！

3.4.4、扣件抗滑移的计算：

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》，双扣件承载力设计值取16.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为10.02kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):

R≤R

c

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取10.02kN；

R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=8.02kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!

3.4.5、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。