主城区“两江四岸”治理提升嘉陵江岸线节点工程结构施工图设计说明

主城区“两江四岸”治理提升嘉陵江岸线节点工程结构施工图设计说明概况本项目位于重庆市主城几何中心位置，长江交汇口以西的嘉陵江两岸，北岸为江北区，南岸为渝中区和沙坪坝区，是重庆“山水之城”核心地带的重要组成部分和高质量发展要素的核心聚集地，更是重庆推动内陆开放的重要门户和载体，其地形地貌是重庆“江城、山城”的自然本底和城市特色的生命力所在。工程区位图盘溪河入江口节点位于江北区，面积约387579平米。周边用地多样，主要以居住商业为主，还有部分教育用地。基地紧邻嘉陵江，基地周边绿化覆盖率较高，公园内部绿地高差较大，坡度陡峭，立体层次分明。项目选址现状盘溪山涧山体景观自然原始，植被茂密，景观基础良好，但植被品质不高，品种单一，滨江消落带硬质挡墙为主，景观视觉效果不佳，滨江砂石乱放，需要整治。亲水河滩周边硬质驳岸较平坦，可适当设计活动空间。玉带山现状地势奇特壮美，有观赏价值；生态环境较好，良好视角，可在广场上对望江景。崖壁现状植栽状态不佳；广场空洞，缺乏基础设施；人气不够，交通不便。习近平总书记对重庆提出“两点”定位、“两地”“两高”目标和“四个扎实”的要求，是未来重庆经济社会发展的行动指南和根本遵循。习近平总书记在深入推动长江经济带发展座谈会上提出的3个要求：一是要求把修复长江生态环境摆在压倒性位置，共抓大保护、不搞大开发；二是要求使长江经济带成为引领我国经济高质量发展的生力军；三是加大推动长江经济带发展的工作力度，把工作抓实抓好。习近平总书记寄望重庆发挥“三个作用”的要求，是继“两点”定位、“两地”“两高”目标之后，习近平总书记对重庆新的战略定位，意味着重庆将肩负更多的使命、更大的责任。努力在国家区域发展和推进新时代西部大开发形成新格局中，确立重庆发展的历史方位；在推进共建“一带一路”、形成对外开放新格局中，书写重庆内陆开放的价值定位；在推进长江经济带绿色发展中，体现重庆上游责任的时代站位。重庆因水而兴、因商而盛，重庆主城“两江四岸”蜿蜒曲折，形成众多富有特色的半岛、江心岛、湾、沱、滩等，“两江四岸”地区是重庆巴渝文化、抗战文化、三峡文化等多元文化汇聚的核心地带，是重庆的名片，也是重庆城市提升行动最关键的区域。市委书记陈敏尔指出：“两江四岸”是城市提升的独特资源，要坚持生态优先、民生优先、品质优先，加强规划引领，完善治理方案，把握工作重点，努力把“两江四岸”打造成为山清水秀生态带、立体城市景观带、便捷共享游憩带、人文荟萃风貌带。市长唐良智指出：重庆主城的“四山”和“两江四岸”天生丽质，在城市提升过程中，只能添彩、不能丢分。要兼顾功能性和观赏性，规划建设世界级城市山地公园，将主城区“百公里两江四岸”打造成国际一流滨江带，彰显出山魂之雄、水韵之灵。特别是“两江四岸”的打造应作为百年大计，以重庆人熬制火锅底料的特有智慧和工匠精神，创造无愧于历史的人民的时代精品。主城区“两江四岸”是城市发展的主轴，是重庆“山水之城”的核心地带，也是重庆推动内陆开放的重要门户和载体。为全面提升重庆城市品质，建设“山清水秀美丽之地”，按照高起点规划、高标准建设、高水平管理的要求，将主城区“两江四岸”建设成为“山水之城、美丽之地”的城市典范，使“山、水、桥、城”相互辉映的美景成为重庆城市名片。根据重庆市委、市政府关于城市提升工作的统一部署，加快“推进主城‘四山’‘两江四岸’生态及游憩功能建设”，将“百公里两江四岸”建设成为展现重庆浑然天成的自然之美和悠久厚重的人文之美的典范，结合重庆市实际，市住房和城乡建设委员会组织实施了《重庆市主城区“两江四岸”治理提升实施方案》，该实施方案提出了“一年有变化、两年出亮点、三年见成效、四年出形象、五年大变样”的五年行动计划。本项目是五年计划中先期实施的亮点工程。本项目立足“百年大计、时代精品”，按照“生态优先、民生优先、品质优先”的原则，把主城区“两江四岸”建设成为与直辖市、现代化大都市地位相适应的滨江带，成为宜居宜业宜游、彰显山魂之雄、水韵之灵的国际一流滨水空间，为市民和游客提供更美好的滨水生活体验。设计依据及规范设计依据（1）我院与业主签订的设计合同（2）《重庆市城乡总体规划（2007-2020年）（2011年修订）》（3）《重庆市主城区防洪规划（2006-2020）》（4）《重庆市海绵城市规划与设计导则（试行）》（5）《重庆市渝中区分区规划》（6）《重庆市主城区城市风貌总体设计》（7）《重庆市主城区美丽山水城市规划》（8）《“两江四岸”文旅融合发展设计需求》（9）《重庆市主城区“两江四岸”治理提升实施方案》（10）1:500实测地形图;（11）重庆市勘测院提供的《主城区“两江四岸”治理提升六个节点工程盘溪河入江口片区工程详细勘察报告）（2019.11）；（12）本项目景观工程等设计文件。主要设计规范（1）《工程建设标准强制性条文（城市建设部分）》（2013年版）（2）《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）（3）《城镇道路路面设计规范》（CJJ169-2012）（4）《城市道路路基设计规范》（CJJ194-2013）（5）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）（6）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（7）《城镇道路工程施工与质量验收规范》（CJJ1-2008）（8）《建筑设计防火规范》(GB50016-2014)（9）《建筑结构可靠性设计统一标准》(GB50068-2018)高边坡审查意见以及回复1、分段复核岩土参数，校核各段岸坡破坏模式及工况；回复：遵照专家意见，已复核岩土岩土参数，岩土参数与地勘报告一致；在施工图设计说明5.3节中补充各段岸坡破坏模式及工况；2、对陡崖段，宜采取清理危石、点锚、嵌补、支撑及截排水综合治理措施；回复：遵照专家意见，对陡崖段已采取清理危石、点锚、嵌补、支撑及截排水综合治理方案；3、5号和6号岸坡段结合生态优化设计，宜增加格构加锚杆护坡的方案比选；回复：遵照专家意见，已对5号和6号岸坡段设计进行了优化，并经过方案比选，在考虑安全性等综合因素后，采取桩+格构护坡的方案进行支护；4、强调“动态设计、信息化施工”，加强边坡及临近既有建（构）筑物变形监测。回复：遵照专家意见，在施工图设计说明第6章中已强调“动态设计、信息化施工”，并已在施工图设计说明第6章中提出边坡及临近既有建（构）筑物的变形监测要求。工程建设条件地理位置及交通概况盘溪河入江口片区工程行政区划隶属重庆市江北区管辖，盘溪河入江口区域，项目沿北滨一路高家花园大桥桥下至石门大桥桥下段，东侧临近飞来寺公墓、江北区水产交易市场、善水北滨公园、盘溪公园，西南侧为嘉陵江，市政主干道有宏滨路、水滨路、嘉陵江石门大桥、高家花园大桥及轨道交通环号线，沿线交通四通八达，交通极为便利。气象主城区“两江四岸”治理提升节点工程位于东经105°17'～110°11'、北纬28°10'～32°13'之间的青藏高原与长江中下游平原的过渡地带。拟建场地属亚热带季风性湿润气候，区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期349天左右。秋季多绵雨的气候特征，冬季流域受偏北气流控制，气温低，雨量偏少。入春以后，降水天气系统逐渐加强，太平洋副高北跃西伸，副高南部的西南气流，导致孟加拉国湾，南海的水汽不断输入本区，当与高空低槽和地面冷锋相配合，或受副高与西藏高压之间的低压系统控制并持续时，低压系统中的上升运动结合局地对流运动的发展，在本区形成暴雨或大暴雨。每年7月～8月，会出现持续高温，形成盛夏伏旱天气。9月以后，太平洋副高南撤，流域内降雨又显著增加，但一般雨强较弱，形成绵绵细雨。1、气温多年平均气温18.3℃，月平均最高气温是8月为28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃，日最高气温43.0℃（2006年8月15日），日最低气温-1.8℃（1955年1月11日）。2、降水量、蒸发量根据邻近的气象站（1959～2012）资料分析，多年平均降雨1146mm，冬半年（10月～3月）降雨约占全年降雨量的23%，夏半年（4月～9月）降雨约占全年降雨量的77%，历年的雨日为130天～192天，多年平均159天。年内暴雨（日雨量大于50mm）多在5月～9月，个别年份却始于3月27日，终于10月21日，出现的次数各年不一，最多的5次，最少的0次，平均每年近3次。暴雨的持续时间一般为一天，最长不超过两天。根据邻近的气象站1978年5月28～29日实测资料，最大一日降雨量为208.2mm，最大二日连续雨量为289.5mm。多年平均气温17.4℃，极端最低气温-2.9℃。多年平均日照为1364h，8月份日照最多，最高可达323.3h，12月份日照最少，最低只有3.3h。多年平均风速为1.6m/s，多年平均最大风速为14m/s。实测最大风速为18.7m/s（风向缺测），发生在8月份，年内一般多北风、东风。多年平均蒸发量为864mm，最大蒸发月为1964年7月，蒸发量为259.0mm，最小蒸发月为1977年1月，蒸发量为12.2mm。3、湿度多年平均相对湿度79%左右，绝对湿度17.7hPa左右，最热月份相对湿度70%左右，最冷月份相对湿度81%左右。4、风全年主导风向以北风为主，频率13%左右，夏季主导风向为北西，频率10%左右，年平均风速为1.3m/s左右，最大风速为26.7m/s。5、雾日全年平均雾天日数30～40天，最大年雾天日数148天。水文该节点工程项目范围内水系以过境河流嘉陵江为骨干，其中盘溪河入江口片区工程位于嘉陵江北岸，嘉陵江支流（沟）主要为盘溪河。1、嘉陵江嘉陵江平均水面坡降0.288‰，河床一般宽300～500m，最大流量44800m3/s，最小流量242m3/s，多年平均流量2160m·/s，平均含沙量2.372kg/m3。根据重庆市防洪规划，三峡水库成库后嘉陵江该项目区断面五年一遇洪水位185.2m，十年一遇洪水位187.6m，二十年一遇洪水位189.5m、五十年一遇洪水位191.8m、百年一遇洪水位193.6m，枯水位164.5m。勘察期间对勘察区嘉陵江水面水位进行测量，水位标高169.30m～175.20m，在所有钻孔完成24小时后统一观测水位，场地钻孔地下水位标高169.20m～169.80m。据1993年审定的《长江三峡工程初步设计报告》，三峡水库正常蓄水位175m，工程建成后水库每年的运行方式如下：6月10日～9月30日水库坝前水位在高程145m低水位运行，10月1日～10月31日库水坝前水位由高程145m升至175m运行，11月1日～12月30日为满库水运行，12月31日～6月10日库水坝前水位由高程175m降至145m运行。地形地貌盘溪河入江口片区工程宏观地貌为构造剥蚀丘陵区。原始地貌的发育严格受构造和岩性控制，由于该区位于城市建成区，受人工改造较大，场地区域因地制宜修建滨江路、绿化公园及公墓等。盘溪河入江口片区工程主要位于嘉陵江北岸，所经地段的地貌类型较多，根据地貌成因和形态的差别，地貌形态大致分二个地貌单元区，即：河谷侵蚀堆积地貌；构造剥蚀丘陵区及构造丘陵斜坡地貌。其特征如下：1、河谷侵蚀堆积地貌嘉陵江河谷侵蚀、堆积地貌区：海拔高程160～250米，河槽呈宽缓的“U”形河谷，河谷宽缓，河床及河漫滩宽约450m，河道较顺直，岸坡在横向上多呈阶梯状，具有坡度较缓，几乎全被堆积层覆盖特点，地形坡角10～30°为主，局部陡坎区域地形坡角约55°。河岸经人工改造已修建滨江路、公园及码头等。2、构造剥蚀丘陵区、丘陵斜坡地貌经人工改造为城区及城市主干道，地形起伏较大，多为中丘地形，一般地形坡角25～35°，陡坎地带坡度较陡，局部达55°，地形严格受地质构造控制，山脉走向与构造线一致，地面多呈不规则的台阶状，地面高程167.6～258.3m之间，相对高差90.7m。地质构造拟建工程位于沙坪坝背斜东翼：岩层产状103°∠5°，岩层层面内部为结合较差，属于硬性结构面，根据区域地质资料，地应力条件简单，应力水平极低。区内无断层，地质构造简单。根据场地北西侧陡崖带基岩露头地质测绘调查，基岩内裂隙发育程度为不发育，岩体层状结构。裂隙发育情况如下：①裂隙Ⅰ优势产状100°∠85°，裂隙面张开1～3mm，无充填，裂面平直，延伸1～5m，间距0.5～2.0m/条，为硬性结构面，结合较好。②裂隙Ⅱ优势产状195°∠83°，裂隙面张开2～3mm，无充填，裂面较平直或微弯曲，延伸1～5m，间距1.4～3.0m/条，为硬性结构面，结合较好。地层岩性场内上覆土层为第四系全新统人工填土、第四系全新人工回填堆积层、冲洪积层，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组(J2S)砂质泥岩、砂岩。现依据地层的新老关系对岩性特征作简要介绍：2.4.1第四系全新统人工回填堆积层(Q4ml)杂填块石土：杂色，主要以砂岩块石、泥岩块石、混凝土碎块石、卵石土夹少量粘性土组成。稍密～中密，稍湿，块径一般12～45cm，最大块径125cm，硬质含量约55～80%，钻进过程中垮孔。回填时未经分选分层碾压夯实，系无序抛填，均匀性差，堆填时间约3～5年。2.4.2第四系全新统冲洪积层(Q4al+pl)卵石土：杂色，卵石母岩主要由石英砂岩、凝灰岩等组成，卵石一般粒径13cm~22cm，最大粒径52cm，卵石含量65~75%，磨圆度好，以中砂~细砂填充，中密~密实，稍湿～湿，钻进过程中垮孔，要分布于河漫滩及嘉陵江中。2.4.3侏罗系中统沙溪庙组（J2s）（1）砂质泥岩：紫褐色、红褐色，主要矿物成分以粘土矿物为主，含少量砂质；粉砂泥质结构，中厚层状构造。表层强风化带厚度1.2～5.9m，强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈柱状、长柱状，裂隙不发育，完整性较好。根据钻探成果揭示，整个场地内大面积分布，为勘察区内主要岩石。（2）砂岩：灰色，灰黄色，主要矿物成分有：石英、长石及云母。细~粗粒结构，中～厚层状构造，钙质胶结，泥钙质胶结，局部含泥质较重。根据钻探成果揭示，场地内有分布，局部段缺失，为勘察区内主要岩石。砂岩强风化层厚度2.3～3.5m，强风化岩芯多呈黄色、黄灰色，碎块状、短柱状；中风化岩芯呈柱状、长柱状，裂隙不发育，完整性好，与泥岩互层产出。基岩面及风化特征据钻探揭露，勘察区内基岩面主要受原始地貌控制，基岩面倾角与地形坡角基本一致，基岩面倾角一般15～25°，局部达65°；基岩埋深0.6m～23.80m。基岩风化带特征：1）强风化岩体：岩体破碎，风化裂隙发育，岩质软，多呈土状或土夹石状，岩芯多呈碎块状、饼状。钻孔揭示厚度0.8～5.9m；2）中等风化岩体：岩芯多呈柱状，少量短柱状，岩质较硬，岩体较完整。各孔岩土层埋深、厚度及风化带埋深、高程等见钻孔情况一览表。水文地质条件勘察区属于剥蚀浅丘地貌区，目前场地为滨江地带，地表均为人工填筑土，地下水主要类型有第四系松散岩类孔隙水和基岩裂隙水。其特点为就近补给，短途径流，就近排泄。(1)第四系松散岩类孔隙水本勘察区内第四系土层以填筑土为主，为含水层，利于地下水的聚集，主要受大气降水和嘉陵江江水补给，故第四系松散岩类孔隙水丰富。(2)基岩裂隙水据调查及区域水文地质资料，基岩为砂岩、砂质泥岩，岩层产状平缓，岩体完整性较好，裂隙不发育，基岩裂隙水储量亦极少。勘察区地下水主要为第四系松散岩类孔隙水，勘察期间地下水水位在高程169.20～169.80m之间，地下水除受大气降雨影响外主要还受拟建场地西南侧嘉陵江水位影响，当嘉陵江水位上涨时，河水补给地下水，当嘉陵江水位下降时，地下水补给河流水。为了解场地回填土层的渗透性，计算其渗透系数，本次勘察选取2个孔在回填土层采用钻孔抽水试验。通过现场钻孔水位简易观测表明，分布于斜坡地带粉质粘土及基岩中的地下水贫乏，将钻孔水位抽干后，水位上升缓慢；本次勘察所选2个沿江钻孔回填土层单孔流量平均值215.05m3/d，渗透系数平均值19.35m/d，表明场区块石回填土为强透水层。岩体的透水性特征：区内岩层主要为砂质泥岩，一般岩体完整，裂隙不发育，属隔水岩体；砂岩等硬质岩类，局部裂隙发育，具有一定的透水性。砂岩中风化裂隙较发育，其透水性好，砂质泥岩透水性较差。根据当地类似工程经验，砂岩透水率为5～10Lu，属弱透水性；砂质泥岩透水率一般为1～5Lu，属微～弱透水性。由于场地主要地表水体为嘉陵江流动水体，无稳定地表水体，周边无厂矿等污染源，场地环境类型为Ⅱ类，结合当地经验判定，场地地表水、地下水对混凝土结构有微腐蚀，在A类条件下对混凝土结构有微腐蚀。水和土对建筑材料有微腐蚀性。场地附近范围内无污染源，地基土对混凝土及混凝土中钢筋具有微腐蚀作用。地质灾害、不良地质作用及特殊性岩土地质灾害、不良地质作用通过地质灾害隐患排查资料可知，该区存在四个已知地灾点：技校旁滑坡(金笔厂滑坡）、红岩墨水厂滑坡、高家花园大桥至红岩墨水厂库岸、飞来寺危岩，共三类地质灾害灾种。另外勘察区内存在多个封闭防空洞、多处分布由于砂泥岩差异风化形成的陡崖带。根据中国兵器工业北方勘察设计研究院有限公司二0一九年十月提交的《重庆市江北区盘溪河入江口片区-“两江四岸”治理提升工程建设场地地质灾害危险性评估报告》结论：拟建工程本身遭受地质灾害的可能性小～大，损失小，危险性小～中等；拟建工程建设诱发及加剧地质灾害的可能性小，危险性小；拟建场地地质灾害危险性中等，地质灾害防治难度小，建设场地适宜拟建工程建设；故综合判断勘察区内不良地质作用较发育。特殊性岩土场地内分布的特殊性岩土主要为素填土、强风化基岩。人工素填土(Q4ml)：杂色，主要以砂岩块石、泥岩块石、混凝土碎块石、卵石土夹少量粘性土组成。稍密～中密，稍湿，块径一般12～45cm，最大块径125cm，硬质含量约55～80%，钻进过程中垮孔。回填时未经分选分层碾压夯实，系无序抛填，均匀性差，堆填时间约3～5年，作为基础持力层时存在不均匀沉降可能性，填土作为边坡坡体组成部分时稳定性相对较差。强风化带基岩：各孔均有揭露，风化裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块状，岩质软，力学性质差，厚薄较不均匀，不宜选作基础持力层，但拟建建筑荷载小，可作为矮小支挡结构物基础持力层。已知地质灾害隐患点稳定性分析评价通过地质灾害隐患排查资料可知，该区存在四个已知地灾点：技校旁滑坡(金笔厂滑坡）、红岩墨水厂滑坡、高家花园大桥至红岩墨水厂库岸、飞来寺危岩，共三类地质灾害灾种。现分析评价如下：技校旁滑坡(金笔厂滑坡）：根据收集重庆南江地质队2018年编制完成的《重庆市江北区2018年地质灾害隐患核查排查报告》及现场调查，滑坡前缘高程197m，后缘高程230m，高差33m，长度110m，宽度180m，厚度3～6m，面积约1.9×104m2，体积约7.6×104m3，主滑方向177°，坡度15～30°，滑坡物质组成主要为含碎石粉质粘土、回填素填土。2004年9月的强降雨导致房屋地基沉降，房屋开裂，裂缝长20m，宽2-10cm，下挫5cm。根据勘察期间走访询问：该地灾点近多年来未见明显变形开裂迹象，由于城市工程建设在滑坡前缘回填反压已减小原有地形坡角，地形坡度明显减小，现有平均地形坡度约14°，勘察期间对滑坡体及周边调查未见明显变形开裂迹象，故综合判断该地质灾害隐患点处于稳定～基本稳定状态，且由于该地质灾害隐患点本身不在红线内且前缘堆积区距离红线较远，故未布置勘察钻探工作量（勘察方案已通过专家组审查后实施），该滑坡不在红线范围内且不影响红线内建（构）筑物，该滑坡对拟建项目影响小，就本项目设计而言（不影响拟建建筑）可不进行滑坡治理工作。红岩墨水厂滑坡：根据收集重庆南江地质队2018年编制完成的《重庆市江北区2018年地质灾害隐患核查排查报告》及现场调查，滑坡前缘高程192～200m，后缘高程235～239m，高差40m，长度80m，宽度210m，厚度3～6m，面积约1.6×104m2，体积约8.0×104m3，主滑方向310°，坡度30～35°，滑坡物质组成主要为含碎石粉质粘土。2004年9月的强降雨导致地面沉降，公园小路开裂，裂缝长20m，宽20-40cm，下挫20cm。根据勘察期间走访询问：该地灾点近多年来未见明显变形开裂迹象，斜坡土体较薄，坡脚局部可见基岩出露，勘察期间对滑坡体及周边调查未见明显变形开裂迹象，故综合判断该地质灾害隐患点处于稳定～基本稳定状态，且由于该地质灾害隐患点本身不在红线内且前缘堆积区距离红线较远，故未布置勘察钻探工作量（勘察方案已通过专家组审查后实施），该滑坡不在红线范围内且不影响红线内建（构）筑物，该滑坡对拟建项目影响小，就本项目设计而言（不影响拟建建筑）可不进行滑坡治理工。飞来寺危岩：根据收集重庆南江地质队2018年编制完成的《重庆市江北区2018年地质灾害隐患核查排查报告》及现场调查，飞来寺危岩顶部高程约230～235m，底部高程约252～256m，高度25m，宽度约10m，长度约400m，崩塌方向171°，坡度60～80°。面积约0.4×104m2，体积约6×104m3。危岩主要受控一组外倾裂隙，产状173°∠85°。2004年出现崩塌危岩，长约3.2m，宽约3m，高约2.5m。根据收集资料可知：飞来寺危岩治理工程建设单位是重庆市江北区城乡建设开发公司，2016年7月重庆南江地质工程勘察设计院完成的《重庆市江北区飞来寺危岩段应急治理工程施工图设计》，2017年1月重庆南江地质工程勘察设计院完成的《重庆市江北区飞来寺危岩段应急治理工程变更图》，由重庆市基础工程有限公司施工，采用锚杆+支撑衬砌+局部清除+局部锚喷+裂隙封闭+主动防护网治理，于2017年12月竣工验收。治理后全貌如下照片：危岩治理后全貌危岩治理后现状全貌通过治理监测资料及调查未见明显新增变形开裂迹象，危岩治理后现状处于稳定状态，危岩下方现状处于安全状态，对拟建项目影响小，建议后期设计不在危岩区进行开挖或加载（保持现状不变），确保危岩安全。高家花园大桥至红岩墨水厂库岸：根据收集重庆南江地质队2018年编制完成的《重庆市江北区2018年地质灾害隐患核查排查报告》可知：高家花园大桥至红岩墨水厂库岸前缘高程165m，后缘高程220m，高差55m，长度100m，宽度1000m，厚度3～5m，面积约10×104m2，体积约40×104m3，主滑方向224°，坡度10～30°。滑坡物质组成主要为含碎石回填土夹粉质粘土，目前处于基本稳定状态，斜坡较陡峭，在暴雨、嘉陵江冲蚀不利工况作用下处于欠稳定状态。现场调查库岸范围内北滨路加油站北东侧边坡已采用桩板墙治理，飞来寺公墓西北侧冲沟两侧的斜坡（善水北滨公园）采用格构+重力式挡墙支挡+绿化排水等防护措施，但整个高家花园大桥至红岩墨水厂库岸未进行整体治理。按照地质灾害排查资料可知：该段库岸范围为AP1～AP6，现分段分析评价如下照片：高家花园大桥至红岩墨水厂库岸照片1高家花园大桥至红岩墨水厂库岸照片2AP1～AP2库岸段：该段库岸宽约60.0m，主要坡向212°，坡角30°～45°，岸坡高7.5m～12.2m，岸坡坡体主要由回填块石土组成，该区域为重庆市江北区港航局用地范围，已采用格构护坡+草皮绿化处理，照片如下图：AP1～AP2库岸段全貌根据现场调查，格构无变形开裂迹象，无塌岸，通过治理后的该岸坡整体稳定。AP2～AP3库岸段：该段库岸宽约290.0m，主要坡向222°，坡角20°～40°，岸坡高10.2m～25.2m，岸坡坡体主要由回填块石土组成，主要以砂岩块石、泥岩块石、混凝土碎块石、卵石土夹少量粘性土组成。稍密～中密，稍湿，块径一般12～45cm，最大块径90cm，硬质含量约55～80%，详见剖面3-3’～8-8’、11-11’，全貌照片如下图：AP2～AP3库岸段全貌通过勘察钻探，该段局部岩土界面较陡，岸坡存在按沿岩土界面滑动可能，对其进行稳定性计算如下：(1)确定计算模型岩土界面为潜在滑移面，呈折线型，故塌岸破坏模式以折线型滑动，采用传递系数法对滑移型库岸段每条剖面进行稳定性计算，计算时取单位宽度1.0m，简化为二维问题进行计算。(2)计算方法采用折线滑动法（传递系数法），其计算公式如下：传递系数法计算说明图式中EQEQEQFs―滑坡稳定性系数；―传递系数。—第计算条块滑体抗滑力（kN/m）；—第计算条块滑体下滑力（kN/m）；—第计算条块滑体在滑动面法线上的分力(kN/m);—第计算条块滑动面上岩土体的粘结强度标准值(kPa)—第计算条块滑带土的内摩擦角标准值（°）；—第计算条块滑动面长度(m);—第计算条块底面倾角(º)，反倾时取负值;—第计算条块自重与建筑等地面荷载之和（kN/m）；—第条块土体两侧静止水压力的合力(kN/m);—第条块土体底部孔隙压力(kN/m);—水的容重(kN/m3);—第计算条块单位宽度岩土体的浸润线以上体积(m3/m);—第计算条块单位宽度岩土体的浸润线以下体积(m3/m);—岩土体的天然容重(kN/m3);—岩土体的饱和容重(kN/m3)；—第计算条块所受地面荷载(kN)；（3）计算工况由于该区位于重庆主城区，距离库区大坝较远，水位陡降与陡升可能性小（蓄水期坝前145m水位上升到175m水位及坝前175m降至145m静水位勘察区延续时间较长），且岸坡由块石土组成，土体孔隙较大，渗透系数大，难以形成稳定水头差的水力坡度线，故考虑工况时不考虑由于水位陡升或陡降形成的动水压力。考虑该区主要设计内容为绿化处理、步道等，因此该段岸坡地质灾害危害程度等级为Ⅲ级，安全系数取1.15，考虑现状条件及最不利条件两种工况：计算工况1：自重+地表荷载+现状水位；计算工况2：自重+地表荷载+枯水位+暴雨（饱和状态）。由于该段剖面中后缘存在抗滑桩挡墙，挡墙后缘区域地面未见变形开裂迹象，判断挡墙后缘土体处于稳定状态，本次计算范围到后缘挡墙位置，由于该岸坡区域仅绿化护岸处理，不进行加载考虑，故计算稳定性时不考虑荷载影响。（4）计算参数取值：计算参数选取合理性，是计算评价库岸稳定性的关键，其中抗剪强度指标的取值更是至关重要，现场杂填土块石含量及块径均较大，块径一般12～45cm，最大块径125cm，硬质含量约55～80%，本次采用室内试验及周边场地经验两方法确定。杂填块石土天然容重平均值20.0kN/m3；饱和重度21.0kN/m3。岩土界面抗剪强度参数（根据填土中粘性土含量对填土抗剪强度参数折减取值），天然抗剪强度：C值取4.0kPa，Φ值取33.0°；饱和抗剪强度：C值取2.0kPa，Φ值取30.0°。（5）稳定性计算结果：根据上述计算方法，选用相应的计算参数，计算过程见附表3,，计算结果见下表：稳定性计算统计表剖面号工况安全系数稳定系数稳定状态备注剖面4-4’工况11.153.75稳定利用初勘资料，枯水位以上工况21.153.28稳定剖面5-5’工况11.152.62稳定工况21.152.29稳定剖面8-8’工况11.153.14稳定工况21.152.73稳定根据上表知，通过计算，该段坡面在工况1、工况2条件下剖面整体均处于稳定状态，与现场调查岸坡周边无变形开裂迹象相吻合。由于岸坡前缘部分较为陡，存在局部塌岸问题，对塌岸预测进行分析评价如下：工程地质类比分析法预测模型塌岸预测统计法就是水库蓄水运行后各特征水位（水位145m、175m正常蓄水位）下不同土石层的岸坡稳定坡角与由自然条件类似的边坡稳定坡角类比而得，而自然条件类似的边坡稳定坡角由实测资料统计而得。然后，选取实测或图切地形剖面，利用不同岩土层水下、水位变幅带、水上稳定坡角，自现该区嘉陵江枯水位起，依次采用图解法。绘出水体不同特征水位，即145m水位以下、145～175m水位之间、175m水位以上各段稳定坡角，并以各段稳定坡角连线代表最终塌岸线，据此即可量取塌岸最终宽度和高程。均质岸坡冲刷塌岸预测示意图如图5.1.5所示；非均质岸坡（如岩土组合类型）按不同类型在不同分带的稳定坡度引塌岸预测线。图5.1.5预测塌岸图解(2)不同岩土类型库岸稳定坡角取值为确定库岸最终再造宽度和高程，必须以取得土层在不同库水位条件下的稳定坡角为前提，即切合实际的取值才能保证塌岸预测的可靠性，现将研究工作中各岩土层在不同库水位条件下稳定坡角的取值方法简述如下：根据水库运行期145m水位以下库岸长期处于水下、调节水位145～175m库岸长期受库水变动的影响、175m正常蓄水位以上库岸不受库水影响逐一对应。据此认为：天然河岸三带中不同土层的稳定坡角可以与水库运行后库岸三带中相同土石层的稳定坡角类比，其值可以作为各类土石层在不同库水位条件下的库岸稳定坡角。工程地质类比：2002年长江委在重庆市三峡库区奉节县新城区坍岸治理工程中作过大量的库岸稳定坡角的调查研究工作，所获得的结果与现场实际情况也基本一致的，其报告《重庆市三峡库区奉节县新城区坍岸治理工程地质勘察报告》所提出的库岸稳定坡角见表5.1。土质岸坡最终库岸再造稳定坡角建议值(长江委，2002年)表5.1水位坡角岩性145m以下145～175m175m以上碎块石土222033侏罗系沙溪庙组强风化砂质泥岩、砂岩，因受构造作用，岩体较破碎，风化强烈，其岩体在库水作用下也将出现不同程度的塌岸破坏。参照《三峡库区地质灾害防治工程地质勘查技术要求》（三峡库区地质灾害防治工作指挥部）中所提出的库岸稳定坡角，依据现场调查资料（块石大小及含量）及前人经验成果，给出本库岸段各岩土层在不同库水位条件下稳定坡角建议值，其值见表5.2。岩土质岸坡塌岸稳定坡角建议值表5.2水位关系坡角(°)岩性枯水位以下变动带水上岸坡杂填块石土262434在具体预测过程中，还结合了岸坡具体工程地质特征进行综合考虑，预测塌岸线见“工程地质剖面图”、“平面图”。本段岸坡塌岸再造范围见下表，各剖面塌岸再造预测结果统计表剖面编号岸坡岩性组合类型塌岸类型最终再造宽度（m）后缘高程(m)备注3—3’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀34.42181.85利用初勘资料4—4’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀37.61181.835—5’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀30.56182.056—6’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀31.55180.317—7’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀32.85181.878—8’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀24.93183.5211—11’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀31.28183.87AP3～AP4库岸段：该段库岸宽约135.0m，主要坡向224°，坡角20°～40°，岸坡高15.2m～19.3m，岸坡坡体主要由回填块石土组成，主要以砂岩块石、泥岩块石、混凝土碎块石、卵石土夹少量粘性土组成。稍密～中密，稍湿，块径一般11～45cm，最大块径85cm，硬质含量约55～80%，详见剖面13-13’～15-15’。全貌如下图：AP3～AP4库岸段全貌由于岩土界面较陡，岸坡存在按沿岩土界面滑动可能，计算参照AP2～AP3库岸段分析，计算过程见附表3,，计算结果如下：稳定性计算统计表剖面号工况安全系数稳定系数稳定状态备注剖面14-14’工况11.151.91稳定利用初勘资料，部分位于枯水位以下工况21.151.62稳定剖面15-15’工况11.151.91稳定工况21.151.64稳定根据上表知，通过计算，该段坡面在工况1、工况2条件下剖面整体均处于稳定状态，与现场调查岸坡周边无变形开裂迹象相吻合。参考AP2～AP3库岸再造范围分析，各剖面塌岸再造预测结果统计表剖面编号岸坡岩性组合类型塌岸类型最终再造宽度（m）后缘高程(m)备注13—13’岩土质岸坡侵蚀剥蚀35.20183.71利用初勘资料14—14’岩土质岸坡侵蚀剥蚀32.00184.6215—15’岩土质岸坡侵蚀剥蚀42.70185.20AP4～AP5～AP6库岸段：该段库岸宽约580.0m，主要坡向232°，坡角15°～30°，岸坡高9.2m～14.6m，岸坡坡体主要由回填块石土组成，主要以砂岩块石、泥岩块石、混凝土碎块石、卵石土夹少量粘性土及中砂土组成。稍密～中密，稍湿，块径一般12～35cm，最大块径75cm，硬质含量约55～80%，详见剖面23-23’～31-31’、35-35’～37-37’。全貌如下图：AP4～AP6库岸段全貌由于该段岸坡土体（填土）性质及岸坡坡角与AP2～AP3库岸段类似，稳定性评价参照AP2～AP3库岸段分析执行。本段岸坡塌岸再造范围见下表，各剖面塌岸再造预测结果统计表剖面编号岸坡岩性组合类型塌岸类型最终再造宽度（m）后缘高程(m)备注23—23’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀已达到稳定坡角利用初勘资料24—24’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀25—25’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀26—26’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀27—27’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀28—28’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀29—29’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀30—30’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀31—31’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀35—35’块石土土质岸坡侵蚀剥蚀27.08180.95已治理库岸段（码头岸坡）稳定性分析评价AP6～AP7～AP8库岸段：该段库岸段为庙溪嘴码头段，库岸宽约550.0m，主要坡向231°，岸坡高13.2m～23.6m，采用分阶混凝土条石挡墙支挡，地面采用30cm厚混凝土护面处理，岸坡坡体主要由回填块石土组成，主要以砂岩块石、泥岩块石、混凝土碎块石、卵石土夹少量粘性土组成。稍密～中密，稍湿，块径一般12～35cm，最大块径75cm，硬质含量约55～80%，底部为沙溪庙组砂质泥岩及砂岩基岩组成，详见剖面23-23’～31-31’、35-35’～37-37’，全貌如下图。AP6～AP8庙溪嘴码头段库岸全貌AP6～AP8庙溪嘴码头段库岸挡墙照片1AP6～AP8庙溪嘴码头段库岸挡墙照片2根据调查、收集资料及询问可知：码头地面靠近江一侧存在局部裂缝，裂缝走向杂乱，通过地面调查分析：该地面裂缝由于竖向变形产生，该区域由于码头运输重型卡车碾压加之码头回填土体自身固结沉降形成，近年来未见新增变形开裂迹象。该庙溪嘴码头分阶混凝土条石挡墙选用基岩作为基础持力层，挡墙未见变形开裂迹象，挡墙处于稳定状态。AP9～AP10库岸段：该段库岸段为石门码头段，库岸宽约130.0m，主要坡向233°，岸坡高14.4m～22.6m，采用分阶混凝土条石挡墙支挡，地面采用30cm厚混凝土护面处理，岸坡坡体主要由回填块石土组成，主要以砂岩块石、泥岩块石、混凝土碎块石、卵石土夹少量粘性土组成。稍密～中密，稍湿，块径一般13～35cm，最大块径80cm，硬质含量约60～80%，底部为沙溪庙组砂质泥岩及砂岩基岩组成，详见剖面45-45’、46-46’，全貌如下图。AP9～AP10石门码头段库岸全貌1AP9～AP10石门码头段库岸全貌2根据调查、收集资料及询问可知：该石门码头分阶混凝土条石挡墙选用基岩作为基础持力层，挡墙及周边未见变形开裂迹象，挡墙处于稳定状态。陡崖区稳定性分析评价根据勘察，现场分布三处陡崖带，均分布于长江第一阶地坡顶，主要由于砂泥岩差异风化形成，现分段分析评价如下：陡崖1区：该段位于拟建项目上游段北侧嘉陵江左岸坡顶，陡崖带宽约260m，陡崖高程191.80m～237.50m，陡崖带高16.80m～34.30m，主要坡向210°，陡崖由砂岩岩体组成，平均坡角63°，现场照片如下：陡崖1区照片根据现场调查结合岩层产状、裂隙产状和斜坡产状做极射赤平投影图如下：根据极射赤平投影图可知：岩层倾向与陡崖斜坡坡向近垂直相交，为切向岩质边坡，岩层产状对陡崖斜坡稳定性影响小，Ⅰ组裂隙与陡崖斜坡近垂直相交，对陡崖斜坡稳定性影响小；Ⅱ组裂隙与陡崖斜坡同向，但陡崖倾角缓于裂隙倾角，故Ⅱ组裂隙不临空，综上：陡崖1区整体稳定性主要受岩体强度控制，整体处于稳定状态。由于斜坡高度大，地形坡度较陡，该区由于岩体卸荷形成较发育卸荷裂隙，卸荷裂隙走向平行分布于陡崖倾向，间距20m～50m不等，卸荷裂隙LX1：303°∠82°，张开度5cm～25cm，无填充，软弱结构面。根据现场探槽TC1揭露：存在裂缝TC1-LX1，倾向244°，倾角72°，张开度1cm～3cm，层面光滑，无填充，软弱结构面；根据现场探槽TC2揭露：存在裂缝TC2-LX1，倾向250°，倾角69°，张开度0.5cm～3cm，层面光滑，无填充，软弱结构面。结合现场调查判断：卸荷裂隙在坡顶延伸长度约2.5m～5.0m，现状无危岩单体，该区对工程建设较敏感。陡崖2区：该段位于善水北滨公园北侧坡顶，陡崖带宽约125m，陡崖高程230.60m～249.70m，陡崖带高14.50m～19.10m，主要坡向172°，陡崖由砂岩岩体组成，平均坡角72°，现场照片如下：陡崖2区照片根据现场调查结合岩层产状、裂隙产状和斜坡产状做极射赤平投影图如下：根据极射赤平投影图可知：岩层倾向与陡崖斜坡坡向大角度相交，为切向岩质边坡，岩层产状对陡崖斜坡稳定性影响小，Ⅰ组裂隙与陡崖斜坡大角度相交，对陡崖斜坡稳定性影响小；Ⅱ组裂隙与陡崖斜坡同向，但陡崖倾角缓于裂隙倾角，故Ⅱ组裂隙不临空，综上：陡崖2区整体稳定性主要受岩体强度控制，整体处于稳定状态。由于斜坡高度大，地形坡度较陡，该区由于岩体卸荷形成较发育卸荷裂隙，卸荷裂隙走向平行分布于陡崖倾向，间距15m～35m不等，卸荷裂隙LX2：260°∠79°，张开度6cm～20cm，无填充，软弱结构面。根据现场探槽TC3揭露：存在裂缝TC3-LX1，倾向278°，倾角73°，张开度1cm～3cm，层面光滑，无填充，软弱结构面；根据现场探槽TC4揭露：存在裂缝TC4-LX1，倾向281°，倾角739°，张开度0.8cm2.5cm，层面光滑，无填充，软弱结构面。结合现场调查判断：卸荷裂隙在坡顶延伸长度约2.5m～5.5m，陡崖区底部局部形成岩腔，岩腔深2.5m，高3.0m～5.0m，部分已采用条石撑砌，现状无危岩单体，该区对工程建设较敏感。陡崖3区：该段位于飞来寺公墓东北侧（飞来寺危岩治理区西侧）坡顶，陡崖带宽约140m，陡崖高程234.30m～258.50m，陡崖带高22.30m～24.20m，主要坡向220°，陡崖由砂岩岩体组成，平均坡角67°，现场照片如下图：陡崖3区照片1陡崖3区照片2根据现场调查结合岩层产状、裂隙产状和斜坡产状做极射赤平投影图如下：根据极射赤平投影图可知：岩层倾向与陡崖斜坡坡向大角度相交，为切向岩质边坡，岩层产状对陡崖斜坡稳定性影响小，Ⅰ组裂隙与陡崖斜坡大角度相交，对陡崖斜坡稳定性影响小；Ⅱ组裂隙与陡崖斜坡同向，但陡崖倾角缓于裂隙倾角，故Ⅱ组裂隙不临空，综上：陡崖3区整体稳定性主要受岩体强度控制，整体处于稳定状态。由于斜坡高度大，地形坡度较陡，该区由于岩体卸荷形成较发育卸荷裂隙，卸荷裂隙走向平行分布于陡崖倾向，间距15m～45m不等，主要卸荷裂隙LX3：332°∠75°，张开度4cm～30cm，无填充，软弱结构面。根据现场探槽TC5揭露：存在裂缝TC5-LX1，倾向180°，倾角68°，张开度0.5cm～2.5cm，层面光滑，无填充，软弱结构面；根据现场探槽TC6揭露：存在裂缝TC6-LX1，倾向204°，倾角72°，张开度0.5cm～2.0cm，层面光滑，无填充，软弱结构面。结合现场调查判断：卸荷裂隙在坡顶延伸长度约1.5m～6.0m，陡崖区底部未形成岩腔，现状无危岩单体，该区对工程建设较敏感。根据详细设计方案：拟建建筑（景观桥梁）及绿化改造区、挡墙均未涉及陡崖区，勘察范围内陡崖区域未进行工程建设（保持现状不变），陡崖区对拟建建筑影响小。地下洞室（防空洞）稳定性分析评价通过勘察，勘察范围内共发现6出防空洞，其中用地红线范围内共发现2出已封闭防空洞（1#封闭防空洞、2#封闭防空洞），由于2处防空洞均已经封闭，无法进入调查及测量，故未得到洞顶标高、洞底标高、洞体延伸情况等相关参数，也未收集到洞室相关支护情况等资料，通过对已封闭2处防空洞顶面地表调查可知：防空洞围岩均为较完整砂岩岩体，该防空洞地表无变形开裂迹象，故判断现状条件下红线内现有封闭2处防空洞围岩岩体处于稳定状态。勘察范围内地红线外共发现1出已封闭防空洞（3#封闭防空洞），由于该处防空洞均已经封闭，无法进入调查及测量，故未得到洞顶标高、洞底标高、洞体延伸情况等相关参数，也未收集到洞室相关支护情况资料，通过对已封闭防空洞顶面地表调查可知：防空洞围岩均为较完整砂岩岩体，该防空洞地表无变形开裂迹象，故判断现状条件下红线外现有封闭3#防空洞围岩岩体处于稳定状态。勘察范围内红线外存在3处未封闭的防空洞（拟建项目东南侧嘉陵江下游左岸），编号为4#防空洞、5#防空洞、6#防空洞。由于该区域位于红线外，防空洞横向宽度4.0m～7.0m，覆垮比大于3.0；对已该3处防空洞顶面地表调查可知：防空洞围岩均为较完整砂岩岩体，该防空洞地表无变形开裂迹象，故判断现状条件下红线外勘察范围内现有3处防空洞围岩岩体处于稳定状态。根据详细设计方案：拟建建筑（景观桥梁）、望江驿站、绿化改造区、挡墙均未涉及勘察区内防空洞区及影响区，勘察范围内防空洞区及影响区不进行工程建设（保持现状不变），防空洞区及影响区对拟建建筑影响小。地震效应评价地震效应评价根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）附录A（我国主要城镇抗震设防烈度、设计基本地震加速度和设计地震分组），场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。本工程善水北滨公园景观桥梁建筑工程抗震设防分类标准为标准设防类，其余景观花台步道等建筑为适度设防类。根据现场波速试验成果结合参考利用初勘资料，结合地区经验，取测试成果加权平均值，场地素填土和后期填土的剪切波波速取136m/s，属软弱土；强风化基岩剪切波速大于500m/s，属软质岩石；中风化基岩剪切波速大于800m/s，属于稳定岩石。钻孔剪切波测试成果表孔号地层名称测试范围(m)Vs(m/s)土的类型备注2XK-2杂填块石土0.0～7.0133软弱土本次详勘测试成果强风化砂质泥岩7.0～9.0636软质岩石中风化砂质泥岩9.0～30.0941岩石2XK-5杂填块石土0.0～19.0132软弱土强风化砂质泥岩19.0～21.0652软质岩石中风化砂质泥岩21.0～33.0966岩石2XK-6杂填块石土0.0～17.0129软弱土强风化砂质泥岩17.0～19.0640软质岩石中风化砂质泥岩19.0～27.0970岩石2XK-9杂填块石土0.0～4.0136软弱土强风化砂质泥岩4.0～6.0615软质岩石中风化砂质泥岩6.0～20.0982岩石2XK-25杂填块石土0.0～9.0128软弱土强风化砂质泥岩9.0～11.0631软质岩石中风化砂质泥岩11.0～15.0982岩石2XK-52中风化砂岩15.0～24.01070岩石杂填块石土0.0～6.0133软弱土强风化砂岩6.0～8.0695软质岩石2CK-52杂填土0.0～15.0139软弱土利用初勘测试成果强风化砂质泥岩15.0～17.0685软质岩石中风化砂质泥岩17.0～28.01002岩石2CK-203杂填土0.0～18.0133软弱土强风化砂质泥岩18.0～21.0659软质岩石中风化砂质泥岩21.0～26.0967岩石2CK-313杂填土0.0～10.0138软弱土强风化砂岩10.0～12.0721软质岩石中风化砂岩12.0～24.01103岩石按初详勘测试成果统一统计使用评价如下表:平场后场地地震效应评价表拟建建筑物平场后覆盖层厚度（m）等效剪切波速（m/s）场地类别特征周期值抗震地段善水北滨公园景观桥梁0.60～20.20136Ⅲ类0.45s不利地段望江驿站6.50～10.00136Ⅱ类0.35S一般地段其他区域0.60～24.60136.25Ⅲ类0.45s不利地段注：填土压实后复测其剪切波速校核场地类别及抗震地段划分。地震稳定性评价拟建场区内不存在砂土、粉土等液化土，可不进行液化判别，场地内上部土层主要为杂填土及卵石土土，填土为软弱土，回填时应进行压实，压实系数应达到0.94以上，以减轻地震力的影响，填土压实后无震陷问题。下部为基岩稳定岩土，在地震情况下处于稳定状态。场地内存在四个已知地灾点：技校旁滑坡(金笔厂滑坡）、红岩墨水厂滑坡、高家花园大桥至红岩墨水厂库岸、飞来寺危岩，共三类地质灾害灾种。技校旁滑坡(金笔厂滑坡）、红岩墨水厂滑坡现状稳定，地震作用下可能存在滑动可能，但该地质灾害隐患点本身不在红线内且前缘堆积区距离红线较远，故该两处滑坡对拟建项目影响小。高家花园大桥至红岩墨水厂库岸未治理段（AP1～AP6库岸段），由于未进行库岸治理，地形坡度较陡，地震作用下存在进一步塌岸可能，建议采用相应的处理措施（建议该段采用宾格石笼反压坡脚处理或用浆砌片石防冲刷护坡处理措施）；已库岸治理段（AP6～AP10码头库岸段）已采用混凝土条石挡墙进行支挡，地震作用下岸坡处于稳定状态。根据收集资料可知：2016年7月重庆南江地质工程勘察设计院完成的《重庆市江北区飞来寺危岩段应急治理工程施工图设计》，2017年1月重庆南江地质工程勘察设计院完成的《重庆市江北区飞来寺危岩段应急治理工程变更图》，由重庆市基础工程有限公司施工，采用锚杆+支撑衬砌+局部清除+局部锚喷+裂隙封闭+主动防护网治理，于2017年12月竣工验收。治理设计时已经考虑地震作用影响，故地震作用下已治理危岩处于稳定状态。勘察区分布3处陡崖区，陡崖区整体稳定，但卸荷裂隙均较发育，地形坡度较陡，未进行任何处理措施，地震作用下陡崖整体处于稳定状态，临坡边缘地带局部存在土石溜滑现象。拟建工程与相邻建（构）筑物相互影响分析评价拟建项目主要为架空景观平台（望江驿站）、桥下运动场地、亲水平台、景观装置小品、售卖亭、景观建筑（山地景观桥）、运动道、景观步道、绿化新增、绿化提升、硬质铺装提升、停车场、消落带提升等，仅景观建筑（山地景观桥）、架空平台（望江驿站）存在基础挖填方，其余项目均属于地表工程，现有北滨路桥梁段及挡墙路基段均处于稳定状态，桥下运动场地、亲水平台、景观装置小品、售卖亭、运动道、景观步道、绿化新增、绿化提升、硬质铺装提升、停车场、消落带提升均为现有北滨路桥下地面工程；善水北滨公园西北侧景观桥梁距离现有建筑较远（最近水平距离约30m），与现有建筑垂直高差相距15m～20m，故景观桥梁建设对现有建筑影响小；架空景观平台（望江驿站）在滨江路一侧修建，靠平台台阶连接滨江路与下部拟建球场区地面且采用架空处理，故对滨江路及现有地面影响小。原勘察方案钻孔2CK-274位置处（剖面31-31’靠近嘉陵江库岸边）存在一地下空间建筑：盘溪水产品综合批发市场江水取水工程（取水泵房工程），该工程业主为重庆盘溪置业有限公司，根据该工程业主提供竣工资料可知：该工程长13.8m，宽9.0m，顶板顶标高170.00m，钢筋混凝土顶板厚1.00m，泵房底板标高157.20m，按照现有设计方案，该处未设计重要建（构）筑物，不存在大挖大填施工方案，工程建设与现有取水泵房工程相互影响小，后期确需在该处设计建（构）筑物时应加强对该工程保护措施。由于善水北滨公园修建，拟建桥梁桥台区存在多处地下管网(包括公园景观路灯电线及排水管涵等），桥梁修建施工时应加强对地下管线保护或对地下管线进行迁建。综上：拟建工程与相邻建（构）筑物相互影响小。场地稳定性性及建筑适宜性评价拟建项目区经人工改造为城区及城市主干道，地形起伏较大，多为中丘地形，一般地形坡角25～35°，陡坎地带坡度较陡，局部达55°，地形严格受地质构造控制，山脉走向与构造线一致，地面多呈不规则的台阶状，地面高程167.6～258.3m之间，相对高差90.7m。场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。现有滑坡地灾点（技校旁滑坡(金笔厂滑坡）、红岩墨水厂滑坡）现状稳定～基本稳定状态，且由于该地质灾害隐患点本身不在红线内且前缘堆积区距离红线较远，故未布置勘察钻探工作量（勘察方案已通过专家组审查后实施），该滑坡对拟建项目影响小。飞来寺危岩由重庆市基础工程有限公司进行危岩治理完毕并通过竣工验收，现状稳定，对拟建项目影响小。场地内3个陡崖区整体稳定性主要受岩体强度控制，整体处于稳定状态；现有防空洞围岩均为较完整砂岩岩体，防空洞地表无变形开裂迹象，故判断现状条件下红线内现有防空洞围岩岩体处于稳定状态。根据设计方案：拟建建筑（景观桥梁）及绿化改造区、挡墙均未涉及勘察区内陡崖区、防空洞区及影响区，勘察范围内陡崖区、防空洞区及影响区不进行工程建设（保持现状不变），陡崖区、防空洞区及影响区对拟建建筑影响小。高家花园大桥至红岩墨水厂库岸未治理段（AP1～AP6库岸段），由于未进行库岸治理，嘉陵江水位变化引起岸坡渗流及冲刷作用对河岸稳定性影响较大，地形坡度较陡，存在侵蚀性塌岸稳定性问题，建议该段采用宾格石笼反压坡脚处理或用浆砌片石防冲刷护坡处理措施。现场勘察区内存在多处现有桩板挡墙或条石混凝土挡墙，经过调查，挡墙及周边均无变形开裂迹象，均处于稳定状态。勘察区分布3处陡崖区，陡崖区整体稳定，但卸荷裂隙均较发育，地形坡度较陡，未进行任何处理措施，地震作用下陡崖整体处于稳定状态，可能临坡边缘地带局部存在土石溜滑现象。根据中国兵器工业北方勘察设计研究院有限公司二0一九年十月提交的《重庆市江北区盘溪河入江口片区-“两江四岸”治理提升工程建设场地地质灾害危险性评估报告》结论：拟建工程本身遭受地质灾害的可能性小～大，损失小，危险性小～中等；拟建工程建设诱发及加剧地质灾害的可能性小，危险性小；拟建场地地质灾害危险性中等，地质灾害防治难度小，建设场地适宜拟建工程建设。综合判断：勘察范围区现状条件下整体稳定，目前暂无车库等基坑边坡设计，对高家花园大桥至红岩墨水厂库岸未治理段（AP1～AP6库岸段）岸坡塌岸采取有效的处理措施后（建议该段采用宾格石笼反压坡脚处理或用浆砌片石防冲刷护坡处理措施）本场地适宜建筑物修建。地基均匀性评价拟建场地主要分布有第四系全新统人工杂填土，侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩、砂岩。按设计要求平场后，基础持力层主要为：1、现状人工杂填土主要分布于拟建场地表层，厚度变化大，杂填土工程性能较差，均匀性差；压实填土层，按照相关规范要求进行压实后，均匀性较好；2、卵石土分布于河漫滩及嘉陵江水下地带，厚度变化较大，均匀性一般；3、强风化基岩，厚度变化较小，均匀性一般；4、中等风化基岩，岩性为砂质泥岩、砂岩，岩体较完整、连续，变异性低~中等，均匀性较好。地基稳定性评价拟建场地主要地层为第四系全新统人工杂填土、粉质粘土，侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩、砂岩。现有滑坡地灾点（技校旁滑坡(金笔厂滑坡）、红岩墨水厂滑坡）现状稳定～基本稳定状态，且由于该地质灾害隐患点本身不在红线内且前缘堆积区距离红线较远，故未布置勘察钻探工作量（勘察方案已通过专家组审查后实施），该滑坡对拟建项目影响小。飞来寺危岩由重庆市基础工程有限公司进行危岩治理完毕并通过竣工验收，现状稳定。场地内3个陡崖区整体稳定性主要受岩体强度控制，整体处于稳定状态；现有防空洞围岩均为较完整砂岩岩体，防空洞地表无变形开裂迹象，故判断现状条件下红线内现有防空洞围岩岩体处于稳定状态。根据设计方案：拟建建筑（景观桥梁）、望江驿站、绿化改造区及挡墙等均未涉及勘察区内陡崖区、防空洞区及影响区，勘察范围内陡崖区、防空洞区及影响区不进行工程建设（保持现状不变），陡崖区、防空洞区及影响区对拟建建筑地基影响小。现场勘察区内存在多处现有桩板挡墙或条石混凝土挡墙，经过调查，挡墙及周边均无变形开裂迹象，均处于稳定状态。场地整体稳定，对高家花园大桥至红岩墨水厂库岸未治理段（AP1～AP6库岸段）岸坡塌岸采取一定的处理措施后（建议该段采用宾格石笼反压坡脚处理或用浆砌片石防冲刷护坡处理措施）对地基稳定性影响小。地下水对地基基础的影响场地区位于嘉陵江左岸岸坡上，地下水较发育，但由于该项目为地表江边绿化、滨江台阶、广场工程等，不存在地下室等地下建筑，善水北滨公园西北侧景观桥梁地理位置较高，该区地下水较贫乏，故地下水对地基基础影响小。望江驿站桩基础距离嘉陵江较近，区域地下水较为丰富，填土渗透系数较大，桩基础材料应考虑地下水的浸泡作用（建议采用防渗混凝土等基础材料或隔水处理），地下水对桩基础施工影响较大，建议在枯水期并采用机械成孔施工工艺。特殊岩土评价场地特殊岩土为人工杂填土、强风化基岩及卵石土。按设计平场后场地内局部人工杂填土较厚，结构稍密～中密，排列杂乱，无序堆填，岩土体结构差异大，层位不稳定，厚度变化较大，块石较多，因此，地基承载力及变形模量差异较大，不应作为地基持力层，但由于拟建项目荷载较小，填土应压实，压实系数达到相关规范及设计要求后方可作为基础持力层。强风化带基岩：各孔均有揭露，风化裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块状，岩质软，力学性质差，厚薄较不均匀，不宜选作基础持力层，但拟建建筑荷载小，可作为矮小支挡结构物基础持力层。卵石土：该卵石母岩主要由石英砂岩、凝灰岩等组成，卵石一般粒径13cm～22cm，最大粒径52cm，卵石含量65～75%，磨圆度好，以中砂~细砂填充，中密～密实，稍湿～湿，要分布于河漫滩及嘉陵江水下地层，由于本次钻探均为陆地钻孔施工，故钻探深度范围内未揭露该层，由于厚度变化较大，均匀性一般，拟建建筑荷载小，可选作基础持力层。岩土物理力学参数岩土体参数建议值根据地勘报告，岩土体物理力学参数建议值见下表。岩土体物理力学参数推荐值一览表岩土参数杂填土中风化砂岩中风化砂质泥岩强风化裂隙面层面天然重度(kN/m3)天然20*24.9*25.6*23*饱和21*25.3*25.9*天然内聚力(kPa)天然6*1473*519*50*30*饱和4*天然内摩擦角(°)天然38*37.1*31.0*18*15*饱和35*岩石天然抗压强度标准值(Mpa)36.119.92岩石饱和抗压强度标准值(Mpa)26.795.86地基承载力基本容许值(kPa)120*1500*800*地基承载力特征值(kPa)现场试验80371758300*抗拉强度(kPa)29292变形模量E0(MPa)47161167弹性模量Ee(MPa)54611585泊松比μ0.130.38岩石与锚固体极限粘结强度标准值（kPa）1100*400*岩体水平抗力系数(MN/m3)400*90*土体水平抗力系数比例系数(MN/m4)14*基底摩擦系数μ0.55*0.45*0.35*弹性反力系数K(MPa)/m500*200*150*注：带“*”为经验值或查表值；勘察区粉质黏土局部分布，分布面积小（主要分布于原始斜坡地段表层），对工程建设影响小，故未取有关参数。填土负摩阻力系数根据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-147-2014附录E0.0.6取0.2，回填土经分层碾压回填满足设计密实度要求，根据处理效果，负摩阻力系数可适当减小或不予考虑。挡护设计设计原则为减少工程数量，节省工程投资，本项目路基设计优先采用自然放坡。对无条件放坡路段采用挡墙防护。根据沿线地形地貌及工程需求，本次设计范围内设置的挡护结构类型主要为：衡重式挡墙、浆砌块片石挡墙、桩板挡墙。技术标准挡墙安全等级：Ⅰ级抗震设防烈度：6度（0.05g），按7度构造设防。路肩挡墙荷载：城市A级设计使用年限：100年重要性系数：1.1分段地质概述与稳定性分析表稳定性分析表段落序号地质概述破坏模式代表性断面稳定分析塌岸段(A2-A3段)详见3.9节该段存在塌岸风险地勘剖面3-3'，4-4'、5-5'、6-6'、8-8'，11-11'、13-13'，14-14'、15-15'采用抗滑桩和边坡整治后，经计算边坡稳定，详计算书第十二、十三章。塌岸段(A6-A7段)详见3.10节若不采取挡墙进行支护，容易沿土体内部发生圆弧滑动地勘剖面37-37'、37-1—37-1'、38-38'、39-39'、40-40'，41-41'、xp14-xp14'采用挡墙和边坡整治后，经计算边坡稳定，详计算书第六、七、八、九、十章。塌岸段(A7-A8段)详见3.10节若不采取挡墙进行支护，容易沿土体内部发生圆弧滑动地勘剖面42-42'、43-43'采用挡墙和边坡整治后，经计算边坡稳定，详计算书第九、十一章。塌岸段(A9-A10段)详见3.10节若不采取挡墙进行支护，容易沿土体内部发生圆弧滑动地勘剖面45-45、46-46'、采用挡墙和边坡整治后，经计算边坡稳定，详计算书第十四章。挡墙布置分段本次设计范围设置共15段挡墙，具体布置详见下表：挡墙设置分段表片石混凝土挡墙设计片石混凝土挡墙含重力式挡墙、衡重式挡墙。（1）挡墙材料挡墙墙体材料采用C20片石混凝土，片石含量不得超过20%，粒径不得大于30cm，片石强度等级不低于MU30。（2）挡墙地基2m以上的挡墙的埋置深度不小于1m，2m以下的挡墙不小于0.8m。衡重式挡墙基底以中风化岩层作为持力层，且嵌入中风化岩层深度不小于0.5m，墙趾顶部岩土层厚度不小于0.5m。挡墙基底承载力应不小于挡墙构造图中《挡土墙断面尺寸表》的承载力要求，若挡墙基础置于土层，在不满足设计承载力时，应采取换填措施，换填层以下土层夯碾密实，密实度不应小于94%，换填后承载力及基底摩擦系数不应小于挡墙构造图中设计值。（3）挡墙基坑挡墙基坑应跳槽开挖，分段长度不得大于20m，建议基坑土质边坡坡比不陡于1:1、强风化岩质边坡坡比不陡于1:0.75、中风化岩质边坡坡比不陡于1:0.5，若基坑开挖放坡条件受限时，可采用支撑加固开挖等方法以减少占地，同时应根据现状地质条件，合理调整基坑临时放坡坡率，确保施工既经济又安全。挡墙纵向基底可采用台阶过渡或设置纵坡，当设置纵坡时，坡度不得大于1:20，采用台阶过渡时，台阶高宽比宜为1:2，一般情况下台阶高度0.5~1.0m，挡墙起终点，应注意与边坡的顺接。挡墙基底倒坡应按设计要求设置，以保证墙体的稳定性。（4）伸缩缝沿墙长每隔10～15m设置伸缩缝，在基底的地层变化处，应设置沉降缝。伸缩缝和沉降缝可合并设置，缝宽2～3cm。缝内沿墙的内、外、顶三边填塞沥青麻絮或沥青木板，塞入深度不小于30cm。（5）墙后排水挡墙背后0.5m范围内设置碎石反滤层，回填透水性好的粒料。以便于墙后排水顺畅。当挡墙前为车行道（人行道）且设置排水系统时，考虑到景观效果，外露墙身不设置泄水孔，挡墙墙背通长设置Φ100软式透水管，纵向坡度1~2%，通过横向Φ100PVC管就近接入道路排水系统（边沟）。当挡墙前为原始地面时，或对景观要求不高时，沿墙高和墙长应设置泄水孔，按上下左右每隔2～3m交错布置。折线墙背的易积水处亦应设置。泄水孔采用直径100的PVC管安装。最下一排泄水孔应高出地面0.3m。为防止泄水孔堵塞，在泄水孔进水端采用渗水土工布包扎，为防止墙背水下渗至基底，于墙后最低排泄水孔下用30cm厚粘土回填封闭夯实。当墙后渗水量较大或在集中水流处，为了减少动水压力对墙身的影响，应加密、加大泄水孔尺寸或增设纵横向地下排水设备（如渗水暗沟等）。其出水口下部应采取措施，防止水流冲空基础。（6）墙后回填挡墙墙背0.5m范围采用碎石干砌作为反滤层，对于基坑底部3m宽度范围内不易压实区域，采用碎石回填，基坑其余部位应优先选择抗剪强度高和透水性较强的填料，不应采用淤泥质土、耕植土、膨胀性黏土等软弱有害的岩土体作为墙被填料。回填时应分层碾压，其密实度应满足路基设计要求。桩板挡墙设计（1）概述本此设计桩采用机械旋挖成孔。根据本次设计边坡高度及地质条件，经计算本次设计桩直径采用1.5m、2m、2.5m、3m四种桩型。（2）材料桩身及挡板采用C30混凝土。钢筋采用HRB400螺纹钢筋及HPB300光圆钢筋。（3）构造要求桩身主筋混凝土保护层厚度50mm。（4）成孔1、机械钻孔桩钻孔前应复核测量基线、水准点及桩位。钻孔过程中应不断检查孔的中心及直径，做好施工记录。本次设计采用动态设计，钻孔时应注意观察土质及岩性变化，对照复核地质报告，出入较大时要与勘察、设计单位联系，当遇到不利土层，应会同有关单位采取处理措施。2、桩孔的施工容许偏差：a桩身尺寸不小于设计尺寸；b桩位±50mm；c垂直度0.5%；d桩孔达到设计深度后，清孔5～10min，保证沉渣厚度小于50mm为止。为保证桩的质量，在下入导管后至灌注前，要进行二次清孔，以确保开始灌注后的孔底沉渣不超标。（5）钢筋笼制作及安装1、直径16mm及以上的钢筋应采用剥肋滚轧直螺纹连接，并应按规范要求错开接头。钢筋必需具备出厂合格证明，使用前，应对钢筋进行随机抽样，做力学性能试验，满足规范要求后方可使用。2、钢筋笼制作质量要求:主筋间距±10mm钢筋笼直径偏差±10mm箍筋间距偏差±20mm钢筋笼总长偏差±50mm螺旋箍筋第一圈应是整圈。3、水平钢筋（箍筋）与纵向钢筋交接处均应焊牢。4、钢筋笼外侧需设混凝土垫块或采用其它有效措施，确保钢筋保护层厚度。5、钢筋笼制作成型后应摆放在稳定平整干燥的专用平台上，并做好遮盖，防止生锈夹泥。6、钢筋笼的搬运可用特制托架平车，利用吊车放钢筋笼；应采取相应措施确保钢筋笼在运输及吊放过程中不发生变形。7、钢筋笼安放前必须核对钢筋笼规格和桩型相符合后才能进行，钢筋笼在吊放、入孔时应轻放慢放，必须保持垂直对中，不碰护壁，严禁高起猛落，强扭强压下放。（6）混凝土浇注1、挖至桩身相应设计标高，应通知甲方会同勘察设计及有关质检人员共同鉴定，及时验收。2、在砼灌注前，必须进行第二次清孔，并经常测量孔底沉渣，直至孔底沉渣厚度小于50mm停止清孔，并立即灌注砼。3、灌注砼时，导管下端应离孔底300～500mm左右，漏斗应有足够的容量满足初灌量。导管埋入砼中2～6m，严禁导管提出砼面，浇灌中设专人测量导管埋深。拆卸导管须经专人计算，检查无误后方可进行，提升导管时，灌注架天车与导管中心、桩孔中心三者要在一条垂直线上。起吊要慢，有专人指挥，发现不对时用手扶正，发现挂笼时立即停止起吊，并下放、回转、对中导管慢慢提动，以防挂起钢筋笼，每次挂动钢筋笼，要检查压杆的固定情况，防止钢筋笼的上浮与下沉。4、每根桩应有一组试块，且每个浇注台班不得少于1组，每组3件。（7）施工质量保证措施1、成孔质量保证措施a、成孔设备就位时必须平正、稳固，以免造成孔的偏斜和移位。b、经常检查钻头磨损情况，及时检测保证孔径要求。c、在开孔前预先确定孔深要求以告之钻机手，当钻进到目标深度附近时再控制以满足设计要求。d、保证孔底沉渣深度不大于相应的规范和设计要求。2、钢筋笼制作与安装质量保证措施a、制作钢筋笼前，应先进行钢筋原材的验收、复验及焊接试验；钢材表面有污垢、锈蚀时应清除，主筋应调直，钢筋加工场地应平整。b、钢筋笼按设计图纸要求确保灌注桩混凝土保护层厚度。c、下放钢筋笼前应进行检查验收，不合要求不准入孔。d、记录人员要根据桩号按设计要求选定钢筋笼，并做好记录。e、起吊钢筋笼时应首先检查吊点的牢固程度及笼上的附属物。f、钢筋笼用吊车吊放入孔，吊放时应避免钢筋笼发生弯曲。g、钢筋笼入孔后利用吊筋检查钢筋顶标高。3、混凝土浇筑质量保证措施a、接头拧紧，避免孔深导管太长，导致导管脱落事故，同时，起吊导管应注意卡口是否卡牢，避免脱卡工程事故。b、浇筑前必须对混凝土认真检查。检查是否具有很好的和易性，塌落度是否符合要求，砼是否有离析，以及有无团块、大粒径骨料等，不合要求的决不允许浇筑。c、开始浇筑前，应检查孔底沉渣厚度，不满足要求时应二次清孔。d、应定时测量砼面上升情况，专人测量并负责砼浇筑记录。e、浇筑过程中，在导管埋深满足要求的前提下，导管勤拔勤卸，砼浇筑结束后，最终导管起拔缓缓上提，避免过快。（8）质检1、必须对每一根桩做好一切施工记录，并按规定留混凝土试块，做出试压结果。2、对施工完的桩应进行质量检验鉴定，采取超声检测的方法，提出鉴定报告，经验收合格后方可投入使用。格宾石笼挡墙1、格宾挡墙应满足大样图最小埋深要求；当河道冲刷严重，最大冲刷深度较大时，可以在格宾挡墙墙前铺设雷诺护垫抗冲刷；格宾墙后与雷诺护垫底部须设置聚酯长纤无纺布进行反滤。2、本次设计格宾挡墙选用内台阶式。3、雷诺护垫设置长度应为最大冲刷深度的1.5-2倍；雷诺护垫厚度应根据河道的流速进行选择。5、格宾与雷诺护垫应根据不同的工程需要选用防腐镀层，对于一般的永久性工程多选用镀高尔凡防腐镀层。6、格宾网面抗拉强度为50KN/m，雷诺护垫网面抗拉强度为30KN/m，符合EN10223-3标准，其他详细参数见细部构件图,产品的供货厂家需提供由中国国家认证认可监督管理委员会提供的抗拉强度检测报告。7、填石要求：格宾可采用卵石、块石或片石填筑，格宾填石粒径以100-300mm为宜，要求石料质地坚硬，强度等级MU30，比重不小于2.5t/m3^，抗风化且遇水不易崩解和水解，孔隙率不超过30％，靠墙面30cm范围内采取干砌的方式；雷诺护垫填石粒径以70-150mm为宜。8、聚酯长纤无纺布：标称断裂强度10KN/m，详细指标参照国标GB/T17639－2008《长丝纺粘针刺非织造土工布》。9、未尽事宜严格按照国家规范执行。挡墙监测要求监测工作是边坡、挡墙防护工程的重要组成部分。其目的是为了掌握边坡防护工程在实施及营运过程中受诸如降雨、开挖等不利因素的影响程度，便于及时分析边坡的