基坑工程课程设计课设

PAGEPAGE3基坑工程课程设计设计题目天水滨江一期深基坑支护设计院（系）专业姓名学号起讫日期2010-08-30至2010-09-12指导教师2010年09月目录1.设计方案综合说明21.1工程概况21.2拟建场地的工程水文地质条件21.3拟建场地的周边环境条件21.4设计的目的和任务32.支护结构的设计计算42.1土压力强度52.1.1主动土压力52.1.2被动土压力52.2土压力及合力作用点位置72.3支护桩长计算92.3.1支承轴力92.3.2剪力QB92.3.3计算锚固长度102.3.4计算最大弯矩102.3.5抗倾覆、抗滑移验算112.3.6最大配筋验算132.3.7抗渗、抗管涌验算142.3.8抗隆起验算142.3.9压顶圈梁、支撑的设计计算（截面尺寸、砼标号、配筋验算）152.3.10立柱桩的设计计算172.3.11支护结构最大位移估算及整体稳定性验算181.设计方案综合说明1.1工程概况某开发公司拟建的天水滨江一期有3栋高层组成，总建筑面积为126000m2，采用钢筋混凝土框架结构，桩基础。设二层地下室，三栋建筑的地下室连成一体，东西长200.0m，南北宽60.0m，总周长520.0m。建筑±0.00=8.0m，现地面标高为7.4m1.2拟建场地的工程水文地质条件拟建场地地势平坦，为长江漫滩地貌单元，支护影响范围内依次分布着：①层填土：灰褐色，潮湿，松散，主要由粉质粘土夹少量建筑垃圾组成，均层厚1.50m②-1层粉质粘土：灰色，饱和，软～可塑，中压缩性，平均层厚3.②-2层粉土：灰色，饱和，软塑，高压缩性，平均层厚4.②-3层淤泥质粉质粘土：灰色，饱和，软～流塑，高压缩性，平均层厚18.场地地下水为孔隙潜水，稳定地下水位-1各土层的支护设计参数表1土层层厚（m）重度γkN/m3固结快剪土层渗透系数（cm/s）C（kPa）φ(度)水平Kn垂直Kv①层填土1.5019.020155.2×10-53.0×10-5②-1层粉质粘土3.5018.620127.4×10-67.0×10-6②-2层粉土4.0018.515186.8×10-46.0×10-4②-3层淤泥质粉质粘土18.0018.512109.0×10-68.0×10-61.3拟建场地的周边环境条件基坑东侧、西侧：与道路外边线相距8.0m基坑北侧：与已建3栋5层住宅楼相距5.0m面下1.5m基坑南侧：空地。地面活荷载取值为q=20kPa，北侧建筑物按每层15kPa超载进行计算。地下水埋深1.5m。1.4设计的目的和任务工程概况、拟建场地的工程水文地质条件、周边环境条件，确定“安全可靠，经济合理，技术可行，施工方便”的支护设计方案。1.5支护方案的确定拟建三栋高层地下室开挖深度约为8m,基坑开挖所涉及到得土层为填土、粉质粘土、粉土，地下水位埋藏较浅，考虑到地下场地北侧紧邻已建三栋5层住宅楼，基坑东侧、西侧与道路外边线相距8m,为保证周边道路、建筑正常安全使用和本工程地下结构的顺利施工，要求围护结构设计应满足稳定性好、沉降位移小，并能有效地止水的要求。综合考察现场的周边环境、道路及岩土层组合等条件，为尽可能避免基坑开挖对周围建筑物、道路的影响，本着“安全可靠、经济合理、技术可行、方便施工”的原则，本工程支护选用如下形式：1.挡土结构：本方案采用柱列式排桩的支护形式作为挡土结构。其中排桩采用施工速度较快且对周边环境影响较小的钻孔灌注桩的支护形式。2.支撑体系：由于基坑北侧临近建筑物，对变形控制要求较高，为最大限度控制基坑变位，本方案考虑采用一层刚度较大的砼支撑，以此减少支护桩体的水平变位，从而确保周边建筑物的稳定与安全，使施工顺利进行。考虑到开挖对周边建筑物及光缆、电缆产生的影响，支撑轴线不能过低，本方案砼支撑中心标高为-1.30m。3.开挖过程中对地下水的处理：（1）止水帷幕：场区内地表=1\*GB3①层填土渗透性较强，=2\*GB3②-1粉质粘土和=2\*GB3②-3层淤泥质粉质粘土的渗透系数为10-6数量级，渗透性能够较弱，=2\*GB3②-2层粉土渗透性较强，因此止水帷幕设置在=2\*GB3②-3层以上土层即可。外侧采用双排双轴深搅桩止水结构，为确保不漏水，要求搭接200，并要求桩底进入=2\*GB3②-3层不小于0.5m。（2）降水结构：由于采用全封闭止水结构，基坑内采用管井井点降水1.6支护设计的依据=1\*GB3①《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）；=2\*GB3②《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；=3\*GB3③《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；=4\*GB3④《混凝土结构设计规范》GB20010-2002；=5\*GB3⑤《南京地区地基基础设计规范》DGJ32/J12-2005；=6\*GB3⑥《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497-2009；=7\*GB3⑦《深基坑工程》，陈忠汉，黄书秩，程丽萍编著，机械工业出版社，2002。2.支护结构的设计计算场地平面图：该地段标高为+7.4m.基坑实际开挖深度h=8+0.4+0.1-(8.0-7.4)=7.9m,桩顶下落1m,圈梁标顶高，则基坑设计计算开挖深度6.9m。地面活荷载q=20+1×19=39KPa，因为地面活荷载较小，故采用一道支撑。支撑标高相对于桩顶为-0.3m土层分布：见附录各项土力学系数：东西南侧及北侧土压力系数相等Ka1=tan2(45º－12º/2)﹦0.589Ka1Ka2=tan2(45º－12º/2)﹦QUOTE45º-12º/2)=0.656Ka3=tan2(45º－18º/2)﹦QUOTE45º-18º/2)=0.528Ka4=tan2(45º－10º/2)﹦0.704Ka3Kp3=tan2(45º＋18º/2)﹦1.894KpKp4=tan2QUOTEtan2(45º＋10º/2)﹦QUOTE45º+15º/2)=1.420Kp2.1土压力强度2.1.1主动土压力超载为20KN/m的东西南侧如图一ea1=39×0.589－2×20×0.767=-7.709kPaea2=（39+0.5×19）×0.589－2×20×0.767=-2.114kPaea3=（39+0.5×19）×0.656－2×20×0.810=-0.584kPaea4=（39+0.5×19+18.6×3.5）×0.656－2×20×0.810=42.122kPaea5=（39+0.5×19+18.6×3.5）×0.528－2×15×0.727=38.171kPaea6=（39+0.5×19+18.6×3.5+2.9×18.5）×0.528－2×15×0.727=66.498kPaea7=（39+0.5×19+18.6×3.5+4.0×18.5）×0.704－2×12×0.839=111.934kPa超载为50KN/m的北侧ea1=19×0.589－2×20×0.767=-19.489kPaea2=19×1.5×0.589－2×20×0.767=-13.894kPaea3=19×1.5×0.656－2×20×0.810=-13.704kPaea4=（19×1.5+18.6×3.5）×0.656－2×20×0.810=29.002kPaea5=（19×1.5+18.6×3.5）×0.528－2×15×0.727=27.611kPaea6=（19×1.5+18.6×3.5+18.5×2.9）×0.528－2×15×0.727=56.091kPaea7=（19×1.5+18.6×3.5+18.5×4）×0.704－2×12×0.839=97.854kPae’a1=75×0.528=26.4kPae’a2=75×0.704=35.2kPa2.1.2被动土压力超载为20KN/m的东西南侧ep1=2×15×1.376=41.280kPaep2=18.5×1.1×1.894+2×15×QUOTE×15×1.376=79.823kPaep3=18.5×1.1QUOTE×1.420+×1.420+2QUOTE×12××12×1.192=57.505KPa设=2\*GB3②-3层土以下Xmγ=（18.5×1.1+18.5×X）/（1.1+X）=18.5KN/m³ep4=[18.5×(1.1+X)]×1.420+2×12e合=57.505+26.27X-111.934=26.27X－54.429令e合=0，得X=2.07m超载为50KN/m的北侧ep1=2×15×1.376=41.280kpaep2=18.5×1.1×1.894+2×15×QUOTE×15×1.376=79.823kpa设=2\*GB3②-3层土以下Xmep3=（18.5×1.1+18.5X）×1.420+2×12×1.192=26.27X+57.505kpae合=26.27X+57.505-133.054=26.27X-75.549kpa令e合=0，得X=2.9m东西南侧土压力分布图：北侧土压力分布图：2.2土压力及合力作用点位置超载为20KN/m的东西南侧Ea1=1/2×3.5×42.122=73.714kN/m距合力作用点位置ha1=1/3×3.5+2.9+0.72=4.79mEa2’=38.171×距合力作用点位置ha2’=1/2×2.9+0.72=2.17mEa2’’=1/2×（66.498－38.171）×距合力作用点位置ha2’’=1/3×2.9+0.72=Ea1合=1/2×25.281×0.72=9.078kN/m距合力作用点位置ha1=0.72×2/3=0.48m超载为50KN/m的北侧设主动土压力为0的点在=2\*GB3②-1以下Xm处13.704/X=29.002/(3.5-X)X=1.12mEa1=1/2×29.002×2.38=34.512kN/m距合力作用点位置ha1=1/3×2.38+4+2.9=7.69mEa2’=27.611×距合力作用点位置ha2’=1/2×2.9+1.1+2.9=5.35mEa2’’=1/2×（56.091－27.611）×距合力作用点位置ha2’’=1/3×2.9+1.1+2.9=Ea2’’’=26.4×距合力作用点位置ha2’’’=1/2×1.4+1.1+2.9=Ea3=2.668×1.1=2.935kN/m距合力作用点位置ha3=1/2×1.1+2.9=3.45mEa4=1/2×(41.211-2.668)×1.1=21.199kN/m距合力作用点位置ha4=2/3×1.1+2.9=3.63mEa5=1/2×75.549×2.9=109.546kN/m距合力作用点位置ha5=2/3×2.9=1.93m东西南侧土压力合力分布：北侧土压力合力分布：2.3支护桩长计算2.3.1支承轴力超载为20KN/m的东西南侧T×（6.6+0.72）=73.714×4.79+110.696×2.17+41.074×1.69+9.078×0.48得T=91.3kN/m超载为50KN/m的北侧T×（6.6+1.1+2.8）=34.512×7.69+80.072×5.35+41.296×4.97+36.96×4.70+2.935×3.45+21.199×3.63+109.546×1.93得T=129.4kN/m2.3.2剪力QB 超载为20KN/m的东西南侧T+QB=73.714+110.696+41.074+9.078QB=143.43kN/m超载为50KN/m的北侧T+QB=129.4+QB=34.512+80.072+41.296+36.96+2.935+21.199+62.129QB=197.1kN/m2.3.3计算锚固长度超载为20KN/m的东西南侧QB×（0.38+X）+1/2×54.429×2.07×[2.07×2/3+(X－2.07)]=1/2×13.325×0.38×(0.38×1/3+X)+1/2×(26.27X－54.429)×(X－2.07)²×1/3X=9.68桩长=6.9+(9.68+1.1)×1.1=18.8m实际桩长取20.9m超载为50KN/m的北侧设在=2\*GB3②-3以下为XmQB×（X-2.9）=1/2×(26.27X-74.549)×(X-2.9)²×1/3X=9.6m桩长=6.9+1.2×(9.6+1.1)×1.1=19.74m实际桩长取21m2.3.4计算最大弯矩超载为20KN/m的东西南侧设=2\*GB3②-2以下为Xmea=38.171+9.768x91.13=（38.171+38.171+9.768x）x/2+73.71491.13=38.171x+4.884x²+73.714x=0.43mMmax=91.13×4.13－73.714×(1/3×3.5+0.43)－38.171×0.43²×1/2－9.768×0.43×1/2×0.43×1/3×0.43=255.0kN.m/m设=2\*GB3②-3以下为XmQB+1/2×54.429×2.07=2.532+1/2×（26.27x-54.429）×(x-2.07)x=5.95mMmax=143.43×(0.38+5.95)+1/2×54.429×2.07×[2/3×2.07+(5.59－2.07)]-2.532×(0.38×1/3+5.95)-1/2×(26.27×5.95-54.429)×(5.95-2.07)²×1/3=933.2kN.m/m取最大弯矩Mmax=933.2KN.m/m超载为50KN/m的北侧设=2\*GB3②-2以下为XmT=34.512+52.465+68.742+1/2×9.821X²X=0.59mea=68.742+9.821×0.59=74.536kpaMmax=129.4×（3.7+1.5+0.59）-34.512×（2.38/3+1.5+0.59）-27.611×1.5×（1.5/2+0.59）-1/2×（42.342-27.611）×1.5×（1.5/3+0.46）-68.742×0.46×1/2×0.46-1/2×（73.260-68.742）×0.46²×1/3=570.2kN.m/m设=2\*GB3②-3以下为XmQB=（26.27x-75.549）×1/2×(x-2.8)x=6.76me合=26.27×6.29-75.549=102.036kN/mMmax=197.1×(6.29-2.8)-1/2×102.036×（6.29-2.9）²×1/3=507.42kN.m/m取最大弯矩Mmax=570.2kN.m/m2.3.5抗倾覆、抗滑移验算a.抗倾覆验算超载为20KN/m的东西南侧Ea1=73.714kN/m距桩底的距离ha1=1/3×3.5+2.9+14=18.07mEa2’=110.696kN/m距桩底的距离ha2’=1/2×2.9+15=Ea2’’=40.074kN/m距桩底的距离ha2’’=1/3×2.9+15=Ea3=66.498×1.1=73.148kN/m距桩底的距离ha3=1/2×1.1+12.9=13.45mEa4=111.934×13.9=1443.949kN/m距桩底的距离ha4=1/2×12.9=6.45mEp1’=41.280×1.1=45.408距桩底的距离hp1’=1/2×1.1+12.9=Ep1’’=1/2×(79.823-41.280)×1.1=21.199kN/m距桩底的距离hp1’’=1/3×1.1+12.9=Ep2’=57.505×13.9=799.320距桩底的距离hp2’=1/2×12.9=Ep2’’=1/2×26.27×12.9²=2185.796kN/m距桩底的距离hp2’’=1/3×12.9=支承轴力T=19.13kN/mhT=6.6+15=20.6mKq=(T×ht+Ep1’hp1’+Ep1’’hp1’’+Ep2’hp2’+Ep2’’hp2’’)/(Ea1ha1+Ea2’ha2’+Ea2’满足要求超载为50KN/m的北侧Ea1=34.512kN/m距桩底的距离ha1=2.38/3+2.9+14.1=18.79mEa2’=80.072kN/m距桩底的距离ha2’=2.9/2+15.1=Ea2’’=41.296kN/m距桩底的距离ha2’’=2.9/3+15.1=Ea2’’’距桩底的距离ha2’’’=1.4/2+15.1=Ea3=82.491×1.1=90.740kN/m距桩底的距离ha3=15.1-1.1/2=14.55mEa4=133.054×14=1862.756kN/m距桩底的距离ha4=1/2×14=7.0mEp1’=41.280×距桩底的距离hp1’=1/2×1.1+14=Ep1’’=1/2×(79.823-41.280)×1.1=21.199kN/m距桩底的距离hp1’’=1/3×1.1+14=Ep2’=57.505×距桩底的距离Ep2’=1/2×14=Ep2’’=1/2×26.27×14²=2574.46kN/m距桩底的距离hp2’’=1/3×14=支承轴力T=129.4KN/mhT=6.6+15.1=21.7mKq=(T×ht+Ep1’hp1’+Ep1’’hp1’’+Ep2’hp2’+Ep2’’hp2’’)/(Ea1ha1+Ea2’ha2’+Ea2’满足要求b.抗滑移验算超载为20KN/m的东西南侧Ks=（Ep1’+Ep1’’+Ep2’+Ep2’’+T）/（Ea1+Ea2’+Ea2’’满足要求超载为50KN/m的北侧Ks=（Ep1’+Ep1’’+Ep2’+Ep2’’+T）/（Ea1+Ea2’+Ea2’’满足要求2.3.6超载为20KN/m的东西南侧由前计算出支护桩在施工各种工况下最大弯矩值为：Mmax=933.2KN.m采用φ1000@1200的钻孔灌注桩作为支护桩，桩身配18B25，混凝土C30。As=8836mm²,fc=14.3N/㎜²,fy=300N/㎜²M=1.25γ0×Mmax×1.2=1.25×1.0×933.2×1.2=1399.8kN.mb=fyAs/fcA=300×8836/14.3×(1/4)×π×1000²=0.236α=1+0.75b-=0.318αt=1.25-2α=0.614[M]=fcγ³sin³απ+fyAsγ(sinπαt+sinπα)/π=×14.3×500³×sin³(0.318π)+300×8836×500×[sin³(0.318π)+sin³(0.614π)]/π=1458.6KN.m>1399.8kN.m满足要求超载为50KN/m的北侧由前计算出支护桩在施工各种工况下最大弯矩值为：Mmax=570.2kN.m采用φ800@1000的钻孔灌注桩作为支护桩，桩身配12B25，混凝土C30As=5890mm²,fc=14.3N/㎜²,fy=300N/㎜²b=fyAs/fcA=300×5890/14.3×π×400²=0.246α=1+0.75b-=0.319αt=1.25-2α=0.612[M]=fcγ³sin³απ+fyAsγ(sinπαt+sinπα)/π=×14.3×400³×sin³(0.318π)+300×5890×400×[sin³(0.318π)+sin³(0.614π)]/π=760.3KN.m/m>1.25×570.2×1.0×1.0=712.75kN.m/m2.3.7超载为20KN/m的东西南侧K渗=(γ’/γw)×(hw+2D+B)/hw=8.5×(6.4+2D+2.35)/(10×6.4)≥1.5D≥1.3m,取D=2m,则深搅桩长为6.9+2=8.9m超载为50KN/m的北侧K渗=(γ’/γw)×(hw+2D+B)/hw=8.5×(6.4+2D+2.15)/(10×6.4)≥1.5D≥1.4m,取D=2m,则深搅桩长为7.9+2=9.9m 2.3.8超载为20KN/m的东西南侧=（15×1.1+12×12.9）/14=12.2kpa∅=(18º×1.1+10º×12.9)/14=10.6ºNq=tan²(45+10.6º/2)×eπtan10.6º=2.6Nc=(2.6-1.0)/tan²10.6º=8.5γ2=18.5kN/m³γ1=(0.5×19.0+3.5×18.6+4.0×18.5+12.9×18.5)/20.9=18.5kN/m³KL=（18.5×14×2.6+12.2×8.5）/(18.5×20.9+39)=1.8>1.6满足要求超载为50KN/m的北侧=（15×1.1+12×14.0）/15.1=12.2kpa∅=(18º×1.1+10º×14.0)/15.1=10.6ºNq=tan²(45+10.6º/2)×eπtan10.6º=2.6Nc=(2.6-1.0)/tan²10.6º=8.5γ2=18.5kN/m³γ1=(0.5×19.0+3.5×18.6+4.0×18.5+14.0×18.5)/22=18.5kN/m³KL=（18.5×15.1×2.6+12.2×8.5）/(18.5×22+50+19)=1.74>1.6满足要求2.3.9a．压顶圈梁的设计M=1.25×1.0×1/12×129.4×11²=1631.0kN.m圈梁尺寸选1000×1000，混凝土强度C30，选用二级钢αs=M/(fcbh0)=1631.0²×106/(14.3×1000×965²)=0.122<0.399γs=0.5×(1+)=0.935As=M/fyγsh0=1631.0×106/300×0.935×965=6025.5mm²选用12φ25As=5890.5㎜²验算最小配筋率ρ=As/bh=5890.5/1000×1000=5.89×10-3>ρmin=0.45ft/fy=2.145×10斜截面强度计算V=1/2×129.4×11×1.0×1.25=889.6kN0.25fcbh0=0.25×14.3×1000×965=3449.9kN>V0.7ftbh0=0.7×1.43×1000×965=966.0<V取S=200mm,按构造配箍，用φ8@200四肢箍。b.支撑的设计计算（1）支撑轴力计算北侧角撑：N=129.4×8.6×1.25×1.0=1967.2kN对撑：N=1.25×1.0×129.4×11=1779.3kN取Nmax=1967.2kN立柱间距10m，角撑间距8.6m，对撑间距11支撑梁截面500×600mm²，混凝土等级为C30，连系梁取450×550mm²（2）支撑弯矩计算①支撑梁自重产生的弯矩q=1.25×1.0×0.5×0.6×25=10.31kN/mM1=1.25×1.0×1/12×10.31×10²=107.4kN.m②支撑梁上施工荷载产生的弯矩取q=5kN/mM2=1/10×1.0×5×10²kN.m③支撑安装偏心产生的弯矩M3=N×e=1967.2×10×3‰=59.0kN.m则支撑弯矩为：M=M1+M2+M3=216.4kN.m（3）初始偏心距e0=M/N=216.4/1967.2=0.110m=110mmea=max(20，h/30)=20mmei=e0+ea=110+20=130mm（4）是否考虑偏心增大系数ηl0/h=10/0.6=16.7>8.0要考虑偏心距增大系数ξ1=0.5fcA/N=(0.5×14.3×500×600)/(1967.2×1000)=1.09>1.0取ξ1=1.0ξ2=1.15-0.01×ι0/h=1.15-0.01×10/0.6=0.98<1.0取ξ2=0.98η=1+[(ι0/h)²×ξ1×ξ2]/[1400×(ei/h0)]=1.79ηei=1.79×130=232.7mme=ηei+h/2-a=232.7+300-40=492.7mm（5）配筋计算(对称配筋)材料强度：fy=14.3N/mm，fy=fy’=300N/mmx=N/fcb=1803.1/14.3×0.5=252mm<ξbh0=308mm因此按大偏心受压计算 As’=As=Ne-αfcbx(h0-0.5x)/fy’(h0-αs’)=1967.2×10³×492.7-14.3×500×275×（560-0.5×275）/300×(560-40)=887.8mm²（6）配筋验算ρ=As+As/bh=1775.6/500×600=5.9×10-3>5×10-3受压侧ρ=As’/bh=887.8/500×600=2.96×10-3>2×10-3受拉侧ρ=As/bh=887.8/500×600=2.96×10-3>0.45ft/fy=2.145×10因此满足要求（7）配筋实配:按构造配筋，上下均配4φ25，As’=As=1963.6mm²2.3.10a．支撑立柱采用A426×12钢管，钢管的截面特征系数为：ω=1570388.299mm³i=146.3mmA=15599.52mm²L0=10mλ=L0/I=10/0.14643=68.35查表可得ψ=0.847N=1.25×1.0×25×(0.5×0.6×10+0.45×0.55×14)+5×24+1967.2×0.1=666.3kN考虑立柱施工偏差e=10×1.5%=0.15m偏心弯矩M=666.3×0.15=99.9kN.m强度计算N/A+M/γw=666.3×10³/15599.52+99.9×106/1.15×1570388.299=98.0<f=215N/mm²稳定性验算NE=π²EA/1.1λ²=π²×2×105×15599.52/1.1×68.352=5992.0kNN/φA+βmM/γωX(1－0.8N/NEx)=666.3×10³/0.847×15599.52+1.0×99.9×106/1.15×1570388.299×(1-0.8×666.3/5992.0)=111.1N/㎜²<f=215N/mm²b．立柱桩计算立柱桩采用A800钻孔灌注桩，桩伸入土层17.1m土层=2\*GB3②-2qsik=40kpa土层=2\*GB3②-3qsik=32kaQUK=π×0.8×（40×1.1+32×16）=1397.4kNQUK/2=698.7KN>666.3kN2.3（采用理正软件计算）a．整体稳定验算南面[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.50m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=1.384圆弧半径(m)R=20.637圆心坐标X(m)X=-1.588圆心坐标Y(m)Y=6.474最大位移16.26m北面[整体稳定验算]计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.50m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=1.012圆弧半径(m)R=22.762圆心坐标X(m)X=-1.733圆心坐标Y(m)Y=11.120最大位移是19.08m。b．基坑涌水量和降水井的设计计算根据施工经验，按每400m²c．施工要求及技术说明一.施工要求（一）钻孔灌注桩施工要求1.钻孔灌注桩工艺流程：埋设护筒→注入护壁泥浆→桩基就位（钢筋笼制作）→钻孔→继续钻孔→排渣→清孔→吊放钢筋笼→射水清底→插入砼导管→浇注砼2.钻孔灌注桩施工时应保证桩径偏差不大于50mm,垂直度偏差小于0.5%，桩位允许偏差不大于100mm。3.钻孔灌注桩作为支护桩时其桩底沉渣不宜超过100mm；作为立柱桩时其桩底沉渣不宜超过50mm。4.排桩宜采取隔桩施工，并应在灌注砼24h后进行邻桩成孔施工。（二）.双轴深搅桩施工要求1.双轴深层搅拌机叶片直径为φ700，桩中心距为1.0m，搭接200mm，使用32.5级普通硅酸盐水泥，其掺入量设计值为16%，水灰比为0.45-0.55，送浆压力为0.4~0.6Mpa，要求28天的强度大于1.0Mpa2.深搅桩桩位偏差不应大于50mm，垂直度偏差不宜大于0.5%3.双轴深层搅拌机下沉速度与搅拌机提升速度应控制在0.3~2m/min范围内，并保持匀速下沉与匀速提升。搅拌提升时不应使孔内产生负压造成周边地基沉降。4.因故搁置超过24h以上的拌制浆液，应作为废浆处理，严禁在用。5.施工时应保证前后密切配合，禁止断浆，如因故停浆，应在恢复压浆前将三轴搅拌机下沉0.5m后在注浆搅拌施工，以保证搅拌桩的连续性。6.桩与桩的搭接时间不宜超过24h,若因故超时，搭接施工中必须放慢搅拌速度保证搭接质量。若因时间过长无法搭接或搭接不良，应作为冷缝记录在案，并经监理和设计单位确认后，采取在搭接处补做搅拌桩火旋喷桩的技术措施，确保搅拌桩的施工质量。7.深搅桩施工一周后进行开挖检查或采用钻机取芯等手段检查成桩质量，若不符合设计要求应及时调整施工工艺。8.施工第一批桩（不少于3根）必须在监理人员监管下施工，以确定实际水泥投放量、浆液水灰比、浆液泵送时间、搅拌下沉及提升时间、桩长及垂直度控制方法，以便确定止水帷幕的正常施工控制标准。（三）.钢筋工程施工要求1.赶紧笼制作允许偏差：主筋间距允许偏差不大于10mm，箍筋间距或螺旋筋螺距不大于20mm,钢筋笼直径不大于10mm，钢筋笼长度不大于50mm2.钢筋笼搬运和吊装时，应防止变形，安放时要对准孔位，避免碰撞孔壁，就位后应立即固定。3.支护主筋应插入圈梁内不小于圈梁高度。4.钢筋砼八字撑与主撑断面及配筋相同，钢筋砼支撑梁节点处各连系梁均锚入主支撑内不小于35d,节点处3.0m范围内箍筋加密至φ8@100；圈梁与钢筋砼支撑节点处主撑均锚入圈梁内不小于35d，节点处3.0m,范围内箍筋加密至φ8@100。5.分段制作的钢筋笼，其接头宜采用焊接或者采用绷扎搭接，并遵守《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）6.钢筋焊接施工之前，应清除钢筋、钢板焊接部位以及钢筋与电极接触处表面上的锈斑、油污、杂物等；钢筋端部当有弯折、扭曲时，应予以矫直或切除。7.φ代表HPB2