观音岩危岩带及不稳定斜坡治理工程施工图设计报告

观音岩危岩带及不稳定斜坡治理工程施工图设计报告观音岩危岩带及不稳定斜坡治理工程施工图设计报告观音岩危岩带及不稳定斜坡治理工程目录0前言 前言0.1任务由来观音岩危岩带位于重庆市大渡口区八桥镇，属于城市建成区。近年来，该危岩带出现不同程度变形及崩塌迹象，对影响范围内居民生命财产产生威胁。受大渡口区国土资源管理分局的委托，我公司承担重庆市大渡口区观音岩危岩带及不稳定斜坡治理工程勘查及设计工作。根据通过审查的《勘察报告》及《初步设计报告》，进行治理工程施工图设计工作。0.2项目地理位置、行政区别、坐标工程区位于大渡口区八桥镇互助村1社，鑫瑞乐居小区西侧斜坡陡崖地带，区内有道路可直达现场，交通十分便利。危岩带及不稳定斜坡灾害体范围坐标（2000国家大地坐标）为：X=3260428~3261569，Y=350984~351628。0.3《初步设计报告》的主要结论及审查意见0.3.1《初步设计报告》的主要结论（1）观音岩危岩带及不稳定斜坡位于城市建成区，全长1.8km，可能造成的经济损失约2亿，受威胁人数约2880人，依据按照重庆市地方标准《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/T143-2018）4.2.2进行划分，该项目防治工程等级为Ⅰ级。（2）通过稳定性综合分析：观音岩危岩带的57处危岩，在天然工况下其处于稳定状态，暴雨工况下其处于基本稳定～欠稳定状态；不稳定斜坡南部中部及南部区域在暴雨工况下处于基本稳定状态。因此必须立即进行工程治理。（3）本工程推荐防治工程措施为：1）危岩带：局部危岩清除+危岩锚固+危石（孤石、生活垃圾清除）+被动防护网+支撑嵌补+裂隙封闭+格构锚杆抛撒草籽护坡；2）不稳定斜坡：挡土墙+截排水沟。（4）治理工程费用约1504.10万元。（5）在治理施工过程中应尽可能减小环境破坏，完成后应恢复当地环境并清理建筑形成的垃圾和废物。0.3.2《初步设计报告》主要审查意见及执行情况1、补充完善各危岩带的稳定性分析；回复：会同勘察单位，在《详细勘察报告》中补充了DY1~DY8各危岩带的稳定性分析，在《初步设计报告》章节2.2陡崖带基本特征及稳定性评价中补充完善。2、根据各危岩带的稳定分析，优化危岩带治理方案；回复：根据补充完善的各危岩带的稳定性分析结论，将危岩带治理方案调整为被动防护网或主动防护网。3、优化各危岩单体的治理方案，如采用墙撑、减少或取消锚杆，优化主动防护网布置等；回复：已根据各危岩单体的稳定性计算结果，将原设计的满撑改为墙撑，优化锚杆间距，取消了不必要的主动防护网布置。4、完善施工组织及安全措施；回复：结合治理工程特点及现场场地条件，细化完善了施工组织及安全措施。0.4设计依据设计合同及委托书；（1）《重庆市大渡口区观音岩危岩带及不稳定斜坡勘查报告》（2018年12月，重庆市高新工程勘察设计院有限公司），以下简称《勘查报告》；（2）《重庆市大渡口区观音岩危岩带及不稳定斜坡治理工程初步设计报告》（2019年3月，重庆市高新工程勘察设计院有限公司），以下简称《初步设计报告》；（3）《关于重庆市大渡口区观音岩危岩带及不稳定斜坡治理工程初步设计的认定意见》（中铁二院地灾顾问技发〔2019〕29号）；（4）《重庆市规划和自然资源局关于大渡口区观音岩危岩带及不稳定斜坡治理工程初步设计的批复》（渝规资〔2019〕735号）；（5）《重庆市大渡口区观音岩危岩带及不稳定斜坡治理工程工程预算评审报告》（中冶赛迪[2019]（造）字第118-5号）；（6）《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；（7）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；（9）《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）；（10）水利部《关于发布<水利工程设计概（估）算编制规定>的通知》（水总〔2014〕429号）；（11）财政部、国家税务总局《关于全面推开营业税改征增值税试点的通知》（财税〔2016〕36号）；（12）水利部办公厅关于印发《水利工程营业税改征增值税计价依据调整办法的通知》（办水总〔2016〕132号）；（13）财政部关于印发《基本建设项目建设成本管理规定的通知》（财建〔2016〕504号）。0.6工程特征表表0-1工程特征表项目特征工程区位于大渡口区八桥镇互助村1社，鑫瑞乐居小区西侧斜坡陡崖地带，区内有道路可直达现场，交通十分便利。水文特征工程区多年平均降水量为1088.8mm，最大1518.7mm（1916年），最小644.3mm（1939年），日降水量普遍大于50mm，多年平均日最大降水量约92mm，非汛期20年一遇降雨量50.9mm，汛期20年一遇降雨量195.3mm，降水集中在4～10月，且多呈大雨或暴雨，占全年总降水量的85%左右，由于降雨集中，常诱发地质灾害。勘查区位于长江左岸，距长江约2.5km，勘查区地面标高较高，不受长江水位影响；场地附近未见地表水体，但部分陡崖顶部为工厂，存在生产污水随意排放等现象，污水侵蚀浸泡作用对危岩稳定极为不利。气象特征工程区属亚热带季风气候，气候温和、四季分明、雨量充沛，具冬暖、夏热、秋长的气候特点。据气象资料，多年平均气温17.6℃，极端最高气温42.2℃，极端最低气温-1.8℃；多年无霜期341.9天，雾日平均30～40天。水文地质工程区根据地面调查，主要发育三条冲沟，冲沟主要靠生产生活污废水、大气降水、地表径流补给，其流量变化较大，但一般小于5m3/s。工程区地下水主要赋存于第四系松散土层、基岩裂隙中。按地下水的赋存条件，运移径流方式和水理性质，将地下水分为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水两类：（1）第四系松散土层孔隙水，主要赋存于第四系松散堆积层中，接受大气降雨及地表水的补给，沿松散土层空隙入渗、运移至低凹处排泄，水量动态极不稳定，季节变化大，赋水性差。根据调查及钻探揭露，乐居南区不稳定斜坡区域土层中偶见该类地下水，此外未见该类地下水；（2）基岩裂隙水，主要赋存于基岩强风化带裂隙中，地层岩体风化程度高，表层岩体破碎，裂隙张开度及连通情况较好。泥岩为相对隔水层，表层风化裂隙微弱含水，由大气降水、地表水入渗、径流补给，沿各类孔隙、裂隙运移。该类地下水水量贫乏，受季节影响较大。工程地质工程区属构造剥蚀斜坡地貌，地形起伏较大，局部形成陡崖，由于地处市区内，人为改造强烈；陡崖坡度一般60°～80°，局部近直立，局部地段坡底有岩腔。陡崖顶部由于为厂房，地表均被人工改造，坡度近水平；陡崖底部为斜坡状地形，综合地形坡角为5°～30°；工程区出露的地层地层主要有第四系残坡积土、崩坡积土，人工填土以及侏罗系中统沙溪庙组砂岩及泥岩；工程区岩层呈单斜产出，产状基本稳定，勘查区位于金鳌寺向斜东翼，岩层产状：245~270°∠10~17°，层面平直，局部分离，结合程度差。地质构造简单，无断层通过。危岩带以及乐居南区不稳定斜坡全长1.8km，陡崖方向变化较大，且勘查区域内产状存在一定变化，同时裂隙发育情况存在较大差异（一般发育2~3组裂隙），因此场地内岩层产状及裂隙发育情况根据陡崖分段情况在后文进行叙述。治理措施1）危岩带：局部危岩清除+危岩锚固+危石（孤石、生活垃圾清除）+被动防护网+支撑嵌补+裂隙封闭+格构锚杆抛撒草籽护坡；2）不稳定斜坡：挡土墙+截排水；工程量危岩清除14516.6m3，孤石清除1082.2m3，垃圾杂填土清除9405m3，锚固锚杆286根，C25砼632m3，SNS被动防护网406m，挡墙106m，格构锚杆护坡80m，截排水沟240m。防治等级Ⅰ级工程投资施工费预算为996.4028万元1工程概况1.1工程的任务与规模1）大渡口区观音岩危岩带全长1.8km，根据陡崖走向及地质构造将危岩带分为8个大段（DY1～DY8），在8段陡崖上共计发育了57处危岩单体，危岩单体分布高程在280～320m，危岩单体顶端距陡崖脚的高度一般5～20m，属于中低位危岩。危岩单体规模在38.8～2856.7m3，危岩单体总体积为45136m3，根据《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/T143-2018）危岩崩塌分类，该危岩单体属于小型～特大型危岩单体。单个危岩单体特征见附表1—观音岩危岩特征表。表1-1危岩单体特征表危岩编号危岩单体空间形态及大小（长×高×厚）（m）规模（m3）岩性下部岩腔大小(平均值)（宽×高×深度）（m）主要破坏模式危岩类别W01不规则状（6×8.5×6）306.0砂岩8×1.5×2.5倾倒式低位危岩W02不规则状（36×8.8×3.6）1140.5砂岩9×1.5×1.0倾倒式低位危岩W03不规则状（7×6.9×3.5）169.1砂岩7×0.7×1.3倾倒式低位危岩W04不规则状（5.9×9.3×5.5）301.8砂岩5.9×2.6×0.7倾倒式低位危岩W05块状（8.6×10.2×5）438.6砂岩无倾倒式低位危岩W06块状（11.5×11.3×7）909.7砂岩11×2.0×1.5倾倒式低位危岩W07不规则状（14×10.5×5）735.0砂岩14×2.6×1.1倾倒式低位危岩W08不规则状（7.5×10×6）450.0砂岩7×2.7×1.5倾倒式低位危岩W09不规则状（35×9.5×5）1662.5砂岩35×0.4×0.4倾倒式低位危岩W10不规则状（30×10.1×3）909.0砂岩12×1.5×1.5坠落式低位危岩W11块状（17×9×8）1224.0砂岩9.5×4.0×2.2倾倒式低位危岩W12块状（5.5×3.5×3.0）57.8砂岩5.5×0.4×0.5坠落式低位危岩W13块状（15×10.6×4.0）636.0砂岩9×7×1.7坠落式低位危岩W14板状（17×15×6）1530.0砂岩17×0.4×0.4倾倒式低位危岩W15不规则状（18.5×15×10）2775.0砂岩5×4.5×3.2倾倒式低位危岩W16不规则状（24.8×13.6×5）1686.4砂岩无倾倒式低位危岩W17柱状（11×10.6×4）466.4砂岩4.6×1.5×0.9倾倒式低位危岩W18块状（5×3.5×3.2）56.0砂岩5×11.5×2.4坠落式低位危岩W19块状（30×14.9×5）2235.0砂岩30×9.0×2.9坠落式低位危岩W20柱状（9×7×4）252.0砂岩2.5×0.8×1.3倾倒式低位危岩W21不规则状（8×6.9×6.5）358.8砂岩8×4.2×3.0倾倒式低位危岩W22块状（21×5×4.8）512.0砂岩8×1.6×2.1倾倒式低位危岩W23不规则状（11×17.5×9）1732.5砂岩11.2×2.0×1.0倾倒式低位危岩W24不规则状（8.8×16×8.6）1210.9砂岩8.8×2.5×2.0倾倒式低位危岩W25不规则状（18.9×11×11）2296.8砂岩6.9×5.2×1.5倾倒式低位危岩W26不规则状（31×6.5×9）1810.5砂岩21.7×1.5×1.1倾倒式低位危岩W27不规则状（14×9×4）504.0砂岩14.0×1.0×1.5倾倒式低位危岩W28柱状（7.5×8.8×4）264.0砂岩7.5×2.0×0.8倾倒式低位危岩W29不规则状（11.1×6.9×4）306.4砂岩11.1×0.7×0.7倾倒式低位危岩W30柱状（28.5×15×5.6）2394.0砂岩无倾倒式低位危岩W31不规则状（8×10.5×5）420.0砂岩8.0×1.5×0.7坠落式低位危岩W32不规则状（17×15.8×8）2148.8砂岩无倾倒式低位危岩W33不规则状（26.5×15.4×7）2856.7砂岩20.0×1.5×2.0倾倒式低位危岩W34柱状（13×14.4×4.5）842.4砂岩无倾倒式低位危岩W35板状（48×9.7×2）931.2砂岩无滑移式低位危岩W36不规则状（8×7.5×2.5）150.0砂岩8.0×0.5×0.5倾倒式低位危岩W37不规则状（7×10×6）420.0砂岩无滑移式低位危岩W38块状（10×8×5）400.0砂岩10.0×8.0×3.0坠落式低位危岩W39柱状（5×12.4×5）310.0砂岩5.0×0.5×0.5倾倒式低位危岩W40柱状（7×11.7×5）409.5砂岩无滑移式低位危岩W41块状（8×3.6×5）144.0砂岩8.0×1.5×1.5坠落式低位危岩W42块状（6×4×4）96.0砂岩6.0×1.5×0.5倾倒式低位危岩W43块状（14.5×10.8×3）469.8砂岩5.0×7.3×1.2坠落式低位危岩W44块状（11×5×4.1）225.5砂岩11.0×3.0×1.5坠落式低位危岩W45块状（15.5×9×5）697.5砂岩无倾倒式低位危岩W46柱状（6.8×5.5×4）149.6砂岩无滑移式低位危岩W47块状（10.4×5×1）208.0砂岩10.0×2.0×4.0坠落式低位危岩W48块状（11.3×11×9）1118.7砂岩无滑移式低位危岩W49块状（8×4.5×3.8）136.8砂岩8.0×3.0×2.0倾倒式低位危岩W50柱状（7×8×2）112.0砂岩7.0×4.0×1.5坠落式低位危岩W51块状（17.4×4×3）208.8砂岩17.4×3.0×3.0坠落式低位危岩W52块状（16.8×10×7）1176.0砂岩16.8×4.5×2.0倾倒式低位危岩W53柱状（18×12×6）1296.0砂岩18.0×1.5×1.5倾倒式低位危岩W54块状（4×5×2）40.0砂岩4.0×2.0×1.0坠落式低位危岩W55柱状（14.5×7×4）406.0砂岩10.0×1.5×1.5倾倒式低位危岩W56不规则状（8.4×9×3.5）364.6砂岩8.4×1.5×1.5坠落式低位危岩W57不规则状（7×6×4）168.0砂岩7×6.8×1.5坠落式低位危岩表1-2孤石堆特征表孤石编号孤石堆大小（宽×高×厚）（平均值）（m）规模（m3）岩性GS0117.0×1.5×0.820.0砂岩GS0232.0×3.5×1.5120.2砂岩GS032.5×3.0×2.015.0砂岩GS043.5×3.5×2.227.2砂岩GS058.0×3.0×5.0120.0砂岩GS0634.5×3.0×1.5160砂岩GS0732.8×5×1.1180.0砂岩GS0841.5×3.0×2.2280.0砂岩GS098.0×5.0×4.0160.0砂岩2）乐居南区不稳定斜坡：乐居南区不稳定斜坡位于乐居小区南区西侧，属于低山丘陵地貌。斜坡后缘为陡崖（为观音岩危岩带DY8），中间为缓坡状或台阶状农田（存在少量棚屋），平台高度一般约0.5m～2m，地形坡度一般约为18°左右，前缘为乐居小区南区，地势平坦，地形坡度约3°，不稳定斜坡整体地形相对平缓，坡角约为3°～25°。不稳定斜坡平面上形态呈长条形，不稳定斜坡体纵长90m，横宽135m，面积约1.25×104m2，滑体平均厚度约6m，体积约7.5×104m3，为浅层小型滑坡。综上所述，大渡口区观音岩危岩带及不稳定斜坡治理工程主要地质灾害为岩单体57个（W01～W57），孤石堆9个、岩体破碎陡崖带7段（DY1、DY3-2、DY7-2、DY8-1、DY8-3、DY8-5、DY8-7）及不稳定斜坡1处。主要危及对象为居民区、市政道路、企事业单位等。1.2陡崖带稳定性评价成果1.2.1DY1稳定性评价该段危岩带长150.0m，本危岩带大部呈斜坡分布，局部呈陡崖分布。斜坡顶部高程301.0～307.0m，脚高程281.0～289.0m，高度12.0～26.0m，斜坡坡度一般50～70°，局部70～87°。稳定性评价：根据赤平投影定性分析，裂隙③以及交线⑦外倾临空，为该陡崖主控结构面。裂隙③外倾临空倾角为55°，根据现场调查，裂隙③在崖顶连续分布，卸荷裂隙带宽度在5～10m之间，裂隙裂面平直光滑，泥质充填，张开1～6cm，结合极差，延伸大于3m，间距约0.1～0.5m，为硬性结构面。陡崖可能沿裂隙③产生滑移破坏。此外由于陡崖裂隙发育，岩体被裂隙①、②、③裂隙相交组合切割成破碎块体状，现状局部已崩塌形成凹腔，受降雨等不利因素影响，崖表岩体可能产生崩塌掉块现象。综合评价斜坡整体稳定，斜坡受构造裂隙作用，斜坡岩体较破碎，部分岩块与母岩脱离形成危石。该陡崖段对坡脚厂房存在较大威胁。1.2.2DY2稳定性评价该段危岩带长180.0m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程299.0～309.0m，陡崖脚高程290.0～304.0m，高度5.0～12.0m，陡崖坡度一般70～88°。稳定性评价：根据赤平投影定性分析，陡崖带受裂隙①的外倾控制，但该段陡崖发育裂隙基本为陡倾裂隙，陡崖岩体多被裂隙②切割后形成危岩单体，在不利因素下发生失稳破坏。根据现场调查，裂隙①在陡崖带后缘沿陡崖段断续出现，裂隙宽根据高差有所不同，发育裂缝的位置最远在约5m处，推断裂隙带宽度在2～5m之间，裂隙多闭合，结合程度一般，属硬性结构面，裂隙发育深度为5～10m，陡崖基座基本为砂岩，凹腔一般较浅，陡崖岩体呈块状，较为完整，定性判断该陡崖处于稳定状态。1.2.3DY3稳定性评价该段危岩带总长170.0m，根据危岩带地质构造将本危岩带分为2段（DY3-1、DY3-2），分述如下：（1）DY3-1段：本段危岩带总长120.0m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程297.5～312.5m，陡崖脚高程287.0～305.5m，高度8.0～13.0m，陡崖坡度一般71～86°。稳定性评价DY3-1：在裂隙切割作用下，DY3-1发育块状或不规则状危岩单体，共计4处危岩单体（W10-W13），其后缘裂隙多为陡倾裂隙，同时考虑底部凹腔影响，在降雨或植物根劈等作用下危岩单体可能坠落或倾倒。DY3-1根据赤平投影定性分析，陡崖带受裂隙①的外倾控制，在三组裂隙及其交线的切割作用下容易形成危岩单体，不利工况下可能失稳破坏。根据现场调查，裂隙①为外倾结构面且陡倾，该组裂隙在陡崖后缘断续出现，根据高差有所不同，推测裂隙带宽度在3～7m之间，裂隙发育深度5～12m，裂隙多闭合，结合程度一般，属硬性结构面，且陡崖与后缘卸荷裂隙倾角相近，表面岩体较完整，稳定性好，陡崖基座为砂岩，凹腔不甚发育，因此，定性判断该陡崖段处于稳定状态。（2）DY3-2段：本段危岩带总长50.0m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程313.0～317.0m，陡崖脚高程300.0～305.5m，高度10.0～16.0m，陡崖坡度一般75～85°。稳定性评价DY3-2：岩体结构面将DY3-2切割为破碎且密集堆叠块体，DY3-2长50m，高15.5m，表层5m范围内岩体破碎，后缘裂隙卸荷作用强烈，陡崖中部及底部凹腔较发育，其整体稳定性较差，破坏模式以陡崖上破碎块体崩塌为主，预计总方量3875方。陡崖亚段DY3-2存在稳定性问题。根据赤平投影定性分析，陡崖带受裂隙①的外倾控制，在三组裂隙及其交线的切割作用下陡崖面岩体被切割成块状，存在滑塌可能。根据现场调查，裂隙①为外倾临空，、该组裂隙在陡崖后缘连续分布，推测裂隙带宽度约6m之间，裂隙发育深度8～12m，裂面平直较粗糙，裂隙张开大于1cm，泥质充填，结合程度很差，属软弱结构面，陡崖基座及中部发育薄层砂岩，现状已崩塌形成凹腔，且陡崖裂隙发育，崖面岩体呈破碎块体状，受降雨等不利因素影响，崖表岩体可能产生崩塌掉块现象。现状局部存在崩塌现象。综合评价斜坡整体稳定，斜坡受构造裂隙作用，斜坡岩体较破碎，部分岩块与母岩脱离形成危石。1.2.4DY4稳定性评价该段危岩带长150.0m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程306.0～316.0m，陡崖脚高程296.0～302.0m，高度10.0～15.0m，陡崖坡度一般76～87°。稳定性分析：根据赤平投影定性分析，陡崖带受裂隙②的外倾控制，在三组裂隙及其交线的切割作用下陡崖面岩体被切割形成危岩单体，易失稳破坏。根据现场调查，裂隙②为陡崖卸荷裂隙，外倾不临空，在陡崖后缘断续分布，推测裂隙带宽度在3～8m之间，裂隙发育深度8～10m，裂面平直较粗糙，裂隙多闭合，结合程度一般，属硬性结构面，陡崖基座主要为薄层状砂岩，仅在危岩单体底部凹腔较发育之外，其余地段凹腔一般不发育，崖面岩体较完整。因此，定性判断该陡崖段处于稳定状态。1.2.5DY5稳定性评价该段危岩带长150.0m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程305.0～320.5m，陡崖脚高程296.0～312.0m，高度4.0～15.0m，陡崖坡度一般75～86°。稳定性分析：根据赤平投影定性分析，陡崖带受裂隙①的外倾控制，在三组裂隙及其交线的切割作用下陡崖面岩体被切割形成危岩单体，易失稳破坏。根据现场调查，裂隙①外倾临空，倾角与陡崖坡角相近，为陡崖卸荷裂隙，且在陡崖后缘断续分布，推测裂隙带宽度在3～5m之间，裂隙发育深度3~8m，裂面平直较粗糙，裂隙多闭合，结合程度一般，属硬性结构面，陡崖基座主要为薄层状砂岩，仅在危岩单体底部凹腔较发育之外，其余地段凹腔一般不发育，崖面岩体较完整。因此，定性判断该陡崖段处于稳定状态。1.2.6DY6稳定性评价该段危岩带长120.0m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程315.5～323.0m，陡崖脚高程304.5～311.5m，高度6.0～15.0m，陡崖坡度一般78～88°。稳定性分析：根据赤平投影定性分析，陡崖带受裂隙①的外倾控制，在三组裂隙及其交线的切割作用下陡崖面岩体被切割形成危岩单体，易失稳破坏。根据现场调查，裂隙①外倾临空，倾角与陡崖坡角相近，为陡崖卸荷裂隙，且在陡崖后缘断续分布，推测裂隙带宽度在约3~7m，裂隙发育深度5~12m，裂面平直较粗糙，裂隙多闭合，结合程度一般，属硬性结构面，陡崖基座主要为薄层状砂岩，仅在危岩单体底部凹腔较发育之外，其余地段凹腔一般不发育，崖面岩体较完整。因此，定性判断该陡崖段处于稳定状态。1.2.7DY7稳定性评价该段危岩带总长280.0m，根据危岩带特征将危岩带分为2段（DY7-1、DY7-2），分述如下：（1）DY7-1段：该段危岩带长200m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程307.0～323.5m，陡崖脚高程303.0～312.0m，高度5～25m，陡崖坡度一般82～85°。（2）DY7-2段：该段危岩带长80m，危岩带大部呈斜坡状分布，斜坡顶部高程297.0～302.5m，斜坡脚高程290.0～294.0m，高度5～12m，斜坡坡度一般50～60°，局部65～70°。稳定性分析：根据赤平投影定性分析，陡崖带受裂隙③的外倾控制，在三组裂隙及其交线的切割作用下陡崖面岩体被切割形成危岩单体，易失稳破坏。根据现场调查，裂隙③外倾不临空，为陡崖卸荷裂隙，且在陡崖后缘断续分布，推测裂隙带宽度在约1~7m，裂隙发育深度5~8m，裂面平直较粗糙，裂隙多闭合，结合程度一般，属硬性结构面，陡崖基座主要为泥岩，底部凹腔较发育，陡崖下部裂隙发育但切割深度不超过2m，底部岩体被切割成破碎块状，在降雨、植物根劈作用下陡崖表面岩体可能沿卸荷裂隙滑塌滑，但方量较小且滑塌距离短，危害性较低；陡崖中部夹一层薄层状砂岩，除危岩单体下方已崩塌形成凹腔外，其余地段凹腔不甚发育。因此陡崖整体处于稳定状态。根据现场调查DY7-2陡崖岩性为泥岩，现状风化裂隙发育，局部剥落形成凹腔，变形迹象明显，在降雨作用下陡崖表面岩体容易剥落崩塌。综合评价斜坡整体稳定，斜坡受构造裂隙作用，斜坡岩体较破碎，部分岩块与母岩脱离形成危石。1.2.8DY8稳定性评价该段危岩带总长330m，根据危岩带特征将危岩带分为7段（DY8-1、DY8-2、DY8-3、DY8-4、DY8-5、DY8-6、DY8-7），分述如下：（1）DY8-1段：该段危岩带长20m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程314.0～318.5m，陡崖脚高程307.0～310.0m，高度6～11m，陡崖坡度一般80～85°。（2）DY8-2段：该段危岩带长31m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程317.0～318.0m，陡崖脚高程307.0～313.0m，高度5～10m，陡崖坡度一般82～85°。（3）DY8-3段：该段危岩带长50m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程317.0～322.0m，陡崖脚高程306.5～312.5m，高度7～14m，陡崖坡度一般80～85°。（4）DY8-4段：该段危岩带长90m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程314.5～325.0m，陡崖脚高程308.5～313.5m，高度5～13m，陡崖坡度一般80～83°。（5）DY8-5段：该段危岩带长37m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程325.0～326.5m，陡崖脚高程313.5～318.0m，高度8～12m，陡崖坡度一般80～83°。（6）DY8-6段：该段危岩带长82m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程327.0～335.0m，陡崖脚高程319.0～327.0m，高度7～10m，陡崖坡度一般81～83°。（7）DY8-7段：该段危岩带长35m，危岩带大部呈陡崖状分布，陡崖顶部高程333.0～336.0m，陡崖脚高程325.0～326.0m，高度8～10m，陡崖坡度一般80～83°。稳定性分析：DY8-1、DY8-3、DY8-5、DY8-7赤平投影图见下：DY8-1、DY8-3、DY8-5、DY8-7，根据赤平投影定性分析，陡崖带受裂隙②的外倾控制，在三组裂隙及其交线的切割作用下陡崖面岩体被切割形成破碎块块体，极易从崖面滑塌。根据现场调查，裂隙②外倾临空，倾角55°，该裂隙为陡崖卸荷裂隙，且在陡崖后缘连续分布，推测裂隙带宽度在约1~3m，裂隙发育深度2~5m，根据现场调查裂面平直较粗糙，张开1~10cm，泥质充填，结合程度很差，属软弱结构面，陡崖基座为薄层状砂岩或泥岩，底部凹腔较发育，局部已崩塌，陡崖岩体为薄层状砂岩，局部地段出露，该层岩石裂隙发育，多被切割为块体状，因此崖面较破碎，加上后缘卸荷裂隙外倾临空且裂隙多贯通，在降雨、植物根劈作用下陡崖表面岩体可能沿卸荷裂隙滑塌滑。现状局部存在崩塌现象。综合评价斜坡整体稳定，以上四段陡崖带受构造裂隙作用，斜坡岩体较破碎，部分岩块与母岩脱离形成危石。稳定性分析：DY8-2、DY8-4、DY8-6赤平投影图见下：DY8-2、DY8-4、DY8-6根据赤平投影定性分析，陡崖带受裂隙②的外倾控制，在三组裂隙及其交线的切割作用下陡崖面岩体被切割形成危岩单体，容易失稳破坏。根据现场调查，裂隙②外倾临空，但倾角与陡崖坡角相近，该裂隙为陡崖卸荷裂隙，且在陡崖后缘断续分布，根据现场调查资料推测裂隙带宽度在约1~5m，裂隙发育深度2~8m，根据现场调查陡崖后院卸荷裂隙多闭合，结合程度一般，属硬性结构面，陡崖基座为薄层状砂岩，除危岩单体底部底部凹腔较发育以外，其余地段凹腔不发育。陡崖为中厚层状砂岩，岩体较完整。因此以上陡崖整体处于稳定状态。1.3危岩稳定性评价成果根据《初步设计报告》，各危岩体稳定性计算结果见下表：表1-3-1观音岩危岩带危岩单体稳定性评价结果一览表陡崖编号危岩编号体积(m3)破坏模式稳定系数安全系数稳定性评价天然暴雨非校核天然暴雨DY2W1306.0倾倒式1.751.061.4稳定欠稳定W21140.5倾倒式/1.11.4稳定欠稳定W3169.1倾倒式/1.151.4稳定欠稳定W4301.8倾倒式1.731.031.4稳定欠稳定W5438.6倾倒式/1.351.4稳定基本稳定W6909.7倾倒式/1.311.4稳定基本稳定W7735.0倾倒式2.301.361.4稳定基本稳定W8450.0倾倒式/1.371.4稳定基本稳定W9-1800倾倒式2.001.191.4稳定欠稳定W9-2862.5倾倒式2.021.201.4稳定欠稳定DY3-1W10909.0坠落式2.861.251.5稳定欠稳定W111224.0倾倒式1.971.201.4稳定欠稳定W1257.8倾倒式1.731.051.4稳定欠稳定W13636.0坠落式1.831.111.4稳定欠稳定DY4W141530.0倾倒式/1.091.5稳定欠稳定W152775.0倾倒式/1.211.5稳定欠稳定W161686.4倾倒式/1.201.5稳定欠稳定W17466.4倾倒式/1.261.5稳定基本稳定W1856.0坠落式1.911.101.6稳定欠稳定W192235.0坠落式1.831.271.6稳定欠稳定DY5W20252.0倾倒式/1.101.5稳定欠稳定W21358.8倾倒式1.931.151.5稳定欠稳定W22-155.9倾倒式/1.281.5稳定基本稳定W22-238.9倾倒式2.271.311.5稳定基本稳定W22-3110.0倾倒式1.721.041.5稳定欠稳定W22-4307.2倾倒式1.801.081.5稳定欠稳定W231732.5倾倒式1.981.181.5稳定欠稳定W241210.9倾倒式/1.431.5稳定基本稳定W252296.8倾倒式/1.421.5稳定基本稳定W26-1298.8坠落式2.081.251.6稳定欠稳定W26-2317.6倾倒式/1.311.5稳定基本稳定W26-3523.6倾倒式2.361.101.5稳定欠稳定W26-4670.5倾倒式/1.341.5稳定基本稳定W27504.0倾倒式/1.441.5稳定基本稳定W28264.0倾倒式/1.411.5稳定基本稳定W29306.4滑移式1.961.231.4稳定基本稳定DY6W302394.0倾倒式/1.241.5稳定欠稳定W31420.0坠落式2.031.221.6稳定欠稳定W322148.8倾倒式/1.321.5稳定基本稳定W332856.7倾倒式/1.271.5稳定基本稳定W34842.4倾倒式/1.131.5稳定欠稳定DY7W35931.2滑移式2.011.381.4稳定基本稳定W36150.0倾倒式/1.421.5稳定基本稳定W37420.0滑移式1.671.141.4稳定欠稳定W38400.0坠落式1.771.191.6稳定欠稳定W39310.0倾倒式2.531.161.5稳定欠稳定W40409.5滑移式1.681.121.4稳定欠稳定W41144.0坠落式1.721.151.6稳定欠稳定W4296.0倾倒式1.871.231.5稳定欠稳定W43469.8坠落式1.721.151.6稳定欠稳定DY8-2W44225.5坠落式1.841.231.6稳定欠稳定W45697.5倾倒式/1.331.5稳定基本稳定DY8-4W46149.6滑移式1.811.111.4稳定欠稳定W47208.0坠落式2.331.331.6稳定欠稳定W481118.7滑移式2.011.371.4稳定基本稳定W49136.8倾倒式1.661.031.5稳定欠稳定W50112.0坠落式1.741.141.6稳定欠稳定W51208.8坠落式1.831.191.6稳定欠稳定W521176.0倾倒式1.731.131.5稳定欠稳定DY8-6W531296.0倾倒式1.761.111.5稳定欠稳定W5440.0坠落式1.871.161.6稳定欠稳定W55406.0倾倒式1.991.171.5稳定欠稳定W56264.6坠落式1.611.071.6稳定欠稳定W57168.0坠落式1.791.201.5稳定欠稳定通过统计计算结果可知：本次治理的57处危岩，在天然工况下其处于稳定状态，暴雨工况下其处于基本稳定～欠稳定状态。经统计暴雨工况下基本稳定占危岩总数39.68%，暴雨工况下欠稳定占危岩总数60.32%。1.4孤石稳定性评价成果根据《初步设计报告》，陡崖带下方各孤石堆稳定性计算结果见下表：表1-4-1孤石基本信息一览表序号编号体积破坏模式暴雨工况稳定性治理措施1G0120滚动滑塌欠稳定清除2G02120滑塌欠稳定清除3G0315滚动滑塌欠稳定清除4G0427.2滑塌欠稳定清除5G05120滑塌欠稳定清除6G06160滚动滑塌欠稳定清除7G07180滑塌欠稳定清除8G08280崩落欠稳定清除9G9160滚动滑塌欠稳定清除1.5人工堆积层稳定性评价成果根据《初步设计报告》，陡崖带下方斜坡上人工杂填土堆稳定性计算结果见下表：表1-5-1人工堆积层基本信息一览表序号编号规模（长×宽×厚）体积破坏模式暴雨工况稳定性治理措施1RG1220×12×1.53960滑塌欠稳定清除2RG288×15×22640滑塌欠稳定清除3RG355×3×1165滚落欠稳定清除4RG4130×6×1.51170滑塌欠稳定清除5RG5140×7×1.51470滑塌欠稳定清除1.6不稳定斜坡稳定性评价成果乐居南区不稳定斜坡平面上形态呈长条形，主滑方向为37°，不稳定斜坡体纵长90m，横宽135m，面积约1.25×104m2，滑体平均厚度约6m，体积约7.5×104m3，为浅层小型滑坡。根据《初步设计报告》，不稳定斜坡稳定性计算结果及剩余下滑力结果见下表：表1-6-1乐居南区不稳定斜坡稳定性计算结果表剖面编号滑移类型工况Ⅰ工况Ⅱ安全系数剩余下滑力稳定系数稳定状态稳定系数稳定状态XP1折线型2.199稳定1.751稳定1.250XP2折线型1.515稳定1.206基本稳定1.25120.96XP3折线型1.512稳定1.199基本稳定1.2516.38通过计算结合变形迹象统计可知：乐居南区不稳定斜坡南部岩土界面较陡，在暴雨工况下受雨水冲刷局部容易产生土溜，需要进行治理；斜坡中部暴雨工况下基本稳定，可能产生整体滑移，需要进行治理；斜坡北部暴雨工况下稳定，不需治理。1.7主要治理工程布置本工程的治理措施为：1）危岩带：局部危岩清除+危岩锚固+危石（孤石、生活垃圾清除）+被动防护网+支撑嵌补+裂隙封闭+格构锚杆抛撒草籽护坡；2）不稳定斜坡：挡土墙+截排水。1）危岩带主要治理工程布置见下表：表1-7-1各危岩单体治理工程布置表危岩编号工程布置W1局部清除+锚固+支撑：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆2根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土墙式支撑。W2嵌补+锚固：对危岩进行锚固，共布置锚杆18根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25嵌补。W3局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆2根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W4局部清除+锚固+支撑嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆2根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部大型凹腔采用C25混凝土墙式支撑，小型凹腔采用C25混凝土嵌补。W5局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆4根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W6局部清除+锚固+支撑嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆5根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部大型凹腔采用C25混凝土墙式支撑。W7局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆8根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W8局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆4根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W9局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆14根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W10局部清除+支撑：对危岩进行局部清除；危岩体下部大型凹腔采用C25混凝土墙式支撑。W11局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆8根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W12清除危岩：对危岩体进行人工清除。W13局部清除+支撑：对危岩进行局部清除；危岩体下部大型凹腔采用C25混凝土墙式支撑。W14局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆14根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W15局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆9根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W16局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆10根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W17局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆6根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W18清除危岩：对危岩体进行人工清除。W19清除危岩：对危岩体进行人工清除。W20局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆3根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W21局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆3根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W22清除危岩：对危岩体进行人工清除。W23局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆10根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W24局部清除+支撑：对危岩进行局部清除；危岩体下部大型凹腔采用C25混凝土墙式支撑。W25局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆9根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W26局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆7根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W27局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆4根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W28局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆6根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W29局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆8根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W30局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆21根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W31局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆4根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W32局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆17根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W33局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆21根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W34局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆9根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W36清除危岩：对危岩体进行人工清除。W37局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆4根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W38局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆4根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W39局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆3根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W40局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆3根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W41局部清除+锚固+嵌补：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆2根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土嵌补。W42局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆2根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W43清除危岩：对危岩体进行人工清除。W44清除危岩：对危岩体进行人工清除。W45局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆8根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W46清除危岩：对危岩体进行人工清除。W47清除危岩：对危岩体进行人工清除。W48清除危岩：对危岩体进行人工清除。W49局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆3根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W50清除危岩：对危岩体进行人工清除。W51清除危岩：对危岩体进行人工清除。W52锚固+支撑嵌补：对危岩进行锚固，共布置锚杆15根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部大型凹腔采用C25混凝土墙式支撑，小型凹腔采用C25混凝土嵌补。W53局部清除+锚固：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆10根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋。W54清除危岩：对危岩体进行人工清除。W55局部清除+锚固+支撑：对危岩进行局部清除后锚固，共布置锚杆4根，锚杆采用1φ32HRB400钢筋；危岩体下部凹腔采用C25混凝土墙式支撑。W56清除危岩：对危岩体进行人工清除。W57清除危岩：对危岩体进行人工清除。对陡崖下部斜坡上分布的不稳定孤石G01~G09和生活垃圾土RG1~RG5进行人工清除。对危岩顶部裂隙进行封闭。在岩体破碎的6段陡崖带（DY1、DY3-2、DY8-1、DY8-3、DY8-5、DY8-7）下方斜坡设置被动防护网，设置总长度406m。对DY7-2段危岩带进行局部修整后设置格构锚杆抛撒草籽护坡，设置长度80m，设置高度2～15m。2）乐居南区不稳定斜坡主要治理工程布置如下：在不稳定斜坡前缘设置一道挡土墙，设置长度106m。在不稳定斜坡后缘外设置一道截水沟，设置长度240m。2防治工程设计2.1工程等级划分、荷载组合、参数与设计标准2.1.1防治工程等级观音岩危岩带位于城市建成区，全长1.8km，整体呈带状，其威胁区域内人员、建筑密集，崖顶及崖底分布大量工厂、机关单位及居民楼，可能造成的经济损失约2亿，受威胁人数约2880人。根据观音岩危岩带及不稳定斜坡涉及威胁对象的重要性对其进行地质灾害防治工程分级。分级依据按照重庆市地方标准《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/T143-2018）4.2.2进行划分，整体防治工程等级一级，同时各灾害段根据受灾对象、受害程度等因素，防治工程等级见下表：表2-1-1防治工程等级表地质灾害点及分段防治工程等级危岩带DY1～DY3二级DY4～DY8一级乐居南区不稳定斜坡一级2.1.2荷载组合与安全系数根据《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/T143-2018），综合确定稳定性划分荷载组合与安全系数：1）危岩：荷载组合（1）：自重+裂隙水压力（天然状态）；荷载组合（1）：自重+裂隙水压力（暴雨状态）；表2-1-2危岩稳定性划分标准危岩类型危岩体稳定状态Ft取值危岩防治工程等级为一级时Ft(非校核工况)危岩防治工程等级为二级时Ft(非校核工况)危岩防治工程等级为三级时Ft(非校核工况)不稳定欠稳定基本稳定稳定滑移式F<1.01.00≤F<1.151.15≤F<FtF≥Ft1.401.301.20倾倒式F<1.01.00≤F<1.251.25≤F<FtF≥Ft1.501.401.30坠落式F<1.01.00≤F<1.351.35≤F<FtF≥Ft1.601.501.402）不稳定斜坡：荷载组合（1）：自重+地面荷载（天然工况）；荷载组合（2）：自重+地面荷载+暴雨（暴雨工况）。防治工程等级为一级，非校核工况稳定安全系数根据内插值法取1.25。2.1.3设计标准根据《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004），本工程设计标准如下：危岩带地质灾害防治工程等级：Ⅰ~Ⅱ级；滑坡地质灾害防治工程等级：Ⅰ级；地震作用：本库岸位于Ⅵ度带，主要受暴雨影响，未考虑地震作用；防治工程结构设计基准期：50年；地表排水工程设计标准：20年一遇。2.1.4设计参数本次设计计算参数取值为《勘查报告》建议值，设计参数取值如下：2.1.4.1危岩带设计参数表2-1-3危岩带岩石、岩体防治参数一览表项目、指标重度（KN/m3）抗压强度（MPa）抗拉强度（MPa）抗剪强度（天然）抗剪强度（饱和）承载力特征值M30砂浆与岩体粘结强度特征值基底摩擦系数水平抗力系数(MN/m3)备注天然饱和天然饱和天然饱和C（MPa）φ（°)C（MPa）φ（°)(kPa)(kPa)(MPa)(MN/m3)泥岩岩体标准值24.424.61.310.81//0.3428.750.1325.485002700.440全部陡崖砂岩岩体标准值24.324.66.734.340.390.241.1634.310.7531.888005400.460DY1-3砂岩岩体标准值24.324.68.615.720.590.361.2734.040.8932.8012004200.5100DY4-5砂岩岩体标准值24.324.65.303.460.280.190.8632.880.5330.228003700.460DY6砂岩岩体标准值24.324.612.2768.610.530.361.2434.010.8632.4720006000.5100DY7-8主控外倾结构面(裂隙)天然//////7225/////结合差饱和//////5018/////主控外倾结构面(裂隙)天然//////4017/////结合很差饱和//////2513/////2.1.4.2不稳定斜坡设计参数表2-1-4乐居南区不稳定斜坡防治参数一览表岩性序号项目单位岩土体建议值滑体土1重度天然KN/m319.80饱和KN/m320.102抗剪强度天然CKPa14.59φ°26.28饱和CKPa/φ°/3基底摩擦系数/0.304承载力特征值KPa150（压实实测）5土的水平抗力系数的比例系数MN/m420滑带土1抗剪强度天然CKPa11.86φ°19.83饱和CKPa16.02φ°9.73砂岩1重度天然KN/m3252重度饱和KN/m325.53抗压强度天然MPa9.65饱和Mpa6.654抗拉强度天然MPa0.275抗拉强度饱和MPa0.156抗剪强度天然CMPa0.94φ°32.657抗剪强度饱和CMPa0.63φ°30.488基底摩擦系数/0.509岩石水平抗力系数MN/m3200泥岩1重度天然KN/m324.42饱和KN/m324.63抗压强度天然MPa1.53饱和Mpa0.934抗拉强度天然MPa0.105饱和MPa0.036抗剪强度天然CMPa0.34φ°28.757饱和CMPa0.13φ°25.488承载力特征值KPa5009基底摩擦系数/0.4010岩石水平抗力系数MN/m31002.2分项工程设计1）危岩锚固本次设计的锚固目的为对倾倒式危岩及滑移式危岩单体进行加固。锚固按照《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）锚杆公式计算，具体计算公式及过程表格见计算书，锚杆布置如下：锚固采用独立锚杆进行锚固，锚杆为全粘接锚杆，锚杆由1φ32HRB400钢筋组成，锚孔直径为90mm，锚杆长度6～12m，采用M30水泥砂浆灌注。锚杆以向下的15°倾角穿过危岩体至后方稳定岩层，锚固段长度4m，锚杆长度根据各块危岩后缘裂隙发育情况而定，详见各危岩剖面图。锚点竖向间距为3.0～4.0m，水平间距根据危岩单体被裂隙切割所形成的块体形状而确定，间距为3.0～4.0m。锚杆钢筋采用机械连接，锚杆每间隔2.0m设定位件一组，一组3根，保证锚杆体有足够的砂浆保护层。锚固方式为点锚，锚头尺寸为400×400×300mm，C25混凝土浇筑。锚杆方向根据控制危岩崩塌的形态、裂隙倾向等因素综合确定，应与危岩预测崩塌方向一致。2）支撑嵌补在清除危岩表层破碎岩体完毕后，在危岩单体下部大型凹腔位置采用墙式支撑的方式对危岩单体进行加固治理，采用支撑后危岩单体在不利工况下均达到稳定，支撑后危岩稳定性计算结果详见计算书；小型凹腔采用C25混凝土浇筑嵌补。支撑墙宽度1.0～1.5m，间距1.5～2.0m，采用C25混凝土浇筑，设置连接锚杆与母岩连接，连接锚杆钢筋采用1φ32HRB400钢筋，锚入母岩3.0m，为全粘接锚杆，锚孔直径为90mm，采用M30水泥砂浆灌注。小型凹腔采用C25混凝土浇筑嵌补。支撑墙基础埋入稳定岩层深度≥0.5m，基槽较宽的处理为台阶状，基底按1:0.1设置逆坡，逆坡长度不小于0.5m。岩腔支撑必须首先进行清面工作，将岩腔顶部和后壁强风化层破碎岩层进行清除，露出新鲜岩面，C25砼在距岩腔顶200mm时，掺入适量膨胀剂，以保证与危岩底部接触紧密。3）危岩清除对危岩采取清除表面破碎岩体、凸起岩体或整体清除时，应采取人工清除方式，清除前应设置临时拦挡措施，以防止因施工引起的落石及块体沿坡面滚落。清除顺序为由上至下，由外至内，清除过程中利用人工及适当的电动工具应将危岩体切割为不大于0.05m3的单体或条石，清除后的块体由安全路径转运至坡脚弃渣区，禁止沿坡面抛下，避免对斜坡坡面植被造成大面积破坏。清除时应在落石影响区域边界设置警示标志，在施工作业期间严禁人员留滞于该区域。对于体积较大容易发生整体滑移的崩塌块体在清除过程中应先采用钢缆将其锁定，确保其稳定后再进行人工清除。4）SNS被动防护网在陡崖带DY1、DY3-2、DY8-1、DY8-3、DY8-5及DY8-7等6段陡崖带下方平缓处布置SNS被动防护网，型号为RXI-075型，高4.0m，共计长约406.0m。被动防护网基座采用混凝土基础与防护网钢座锚固，混凝土基础采用C25砼浇筑，基础埋深不小于1.5m，平面尺寸为1.0×1.0m。被动防护网构造详见大样图。5）嵌补与裂隙封闭对危岩顶部裂隙采用C25细粒混凝土进行封闭，封闭宽度为裂隙单侧超出25cm，厚度10cm。6）格构锚杆抛撒草籽护坡对DY7-2坡面按1：0.75坡率进行修整后采取格构锚杆挂抛撒草籽护坡，设置长度80m，高度2～15m；护坡锚杆采用全粘接锚杆，锚杆钢筋由125HRB400钢筋组成，锚杆长度4.0m，入射角20°，锚孔直径90mm，采用M30水泥砂浆灌注；格构截面为0.3×0.4m，间距3.0×3.0m（斜长），采用C25混凝凝土浇筑，格构钢筋采用单侧220HRB400钢筋对称布置，箍筋采用8HRB400，间距20cm；格构内抛撒草籽进行绿化。7）挡土墙设置长度106m，墙高3.0～4.0m，墙顶宽1.5～2.5m，面坡坡率1:0.30，背坡1：0.15，墙底坡率0.1:1，采用C20片石混凝土浇筑。挡墙基础在土层中的埋置深度应不小于1.0m，挡墙底部铺设100mm厚C10混凝土垫层，每边宽出100mm；仰斜式挡土墙截面尺寸选用见挡土墙大样图；挡土墙以土层或基岩作为持力层，土质地基应做碾压或夯实处理，地基承载力特征值≥150kpa，地基承载力应进行静载荷试验，如地基承载力不满足要求应进行换填等处理，换填材料为碎石土，换填厚度1.5m，压实系数不低于0.95；墙后填土应采用碎石土，分层回填夯实，分层厚度应不大于0.5m，压实系数不低于0.92，墙后填土内摩擦角不应小于30°；沿墙长每10~15m设置一道伸缩缝，缝宽25mm，缝内填塞沥青麻筋，缝内沿墙的内、外、顶三边填塞沥青麻筋等有弹性的防水材料，填塞深部不宜小于200mm；沿墙长设置泄水孔，泄水孔直径100mm，间距2.0m×2.0m，梅花型布置，最低一排泄水孔距离地面不小于200mm，墙背设置0.3m厚级配砂砾石反滤层。挡土墙构造详见大样图。8）截排水沟设计截水沟设置长度240m，截面尺寸0.4（底宽）×0.5m（沟深）的矩形沟，采用C25素砼浇筑，厚度20cm，水沟沟底坡降不小于2%，按规定设置泄水孔、沉降缝、急流槽等措施。截排水沟均采用人工施工。2.3防治工程工作量观音岩危岩带及不稳定斜坡防治工程工程量详见下表：表2-3-1主要工作量表序号项目材料种类单位工程量备注1危岩清除m314516.6人工清除陡崖上危岩2点锚锚固6m长锚杆根1.0锚杆直径32（HRB400），锚孔90mm，M30砂浆全粘结型，锚头尺寸0.4×0.4×0.3m，C25砼浇筑，材料人工平均转运300m7m长锚杆根18.08m长锚杆根86.09m长锚杆根36.010m长锚杆根29.011m长锚杆根41.012m长锚杆根6.014m长锚杆根52.017m长锚杆根12.020m长锚杆根5.0锚杆钢筋制安t19.8锚头C25混凝土m313.8锚头钢筋网制安t1.0锚头模板m2250.0锚头钢垫板t5.83支撑/嵌补/裂隙封闭6m长连接锚杆根14.0支撑柱连接锚杆直径32（HRB400），锚孔90mm，M30砂浆全粘结型，锚头尺寸0.4×0.4×0.3m，采用暗锚方式，材料人工平均转运300m锚杆钢筋制安t0.6锚头钢筋网制安t0.05锚头钢垫板t0.3C25混凝土m3632.0基槽石方开挖m3209.5基槽回填m338.0模板m31300.04格构锚杆护坡4m长锚杆根150.0锚杆直径25（HRB400），锚孔90mm，M30砂浆全粘结型锚杆钢筋制安t2.7格构钢筋制安t13.4格构梁模板m21500.0C25混凝土m3145.0岩质基槽开挖m320.0植草m²1200.0抛撒草籽5被动防护网RXI-075型m21624.0SNS被动网高4m，立柱间距8~10m，材料人工平均转运300m立柱基础土方开挖m3100.0C25混凝土基础m3100.06孤石清除清石方m31082.2人工清除平均转运300m7垃圾杂填土清除清土方m39405.0人工平清除均转运300m8挡土墙拆除现有围墙m3250.0砖砌围墙土方临时开挖m32203.0压实填土及碎石土C20片石混凝土m31047.0模板m21500.0回填土方m³1424.0C10砼垫层m³32.0泄水孔个50.0直径100mmPVC管，均长4.0m级配砂砾石反滤层m390.0土工布m²50.0伸缩缝m30.09截排水沟挖土方m³307.2碎石土回填土方m³153.6材料人工平均转运100mC25混凝土m³86.4C10砼垫层m³19.2模板m²800.010弃渣外运土方外运m310399.6弃渣人工平均转运300m，外运距50km石方外运m316078.3弃渣人工平均转运300m，外运距50km11辅助工程脚手架m230000.0双排架，人工平均转运300m临时挡板m27500.0工字钢+竹跳板，高3m，材料人工平均转运300m输电线路m3000.0供水线路m3000.0办公用房m2500.0人行施工便道m1900.01.5m宽12征地临时征地亩120.0林地约100亩，旱地约20亩棵500.0损毁树木直径3-20cm永久征地亩1.0旱地3监测工程设计3.1监测工作任务及目的监测工作的主要任务是致灾体变形监测、施工安全监测和防治效果检查监测。在充分利用现有监测设施基础上，突出重点，建立较完整的监测剖面和监测网，使之系统化、立体化。整个监测系统应包括监测仪器、数据采集、储存和传输、数据处理、信息反馈等环节，以便能及时、快速对致灾体变形破坏进行分析反馈。仪器的选型，应考虑其精度、量程、防潮湿和抗干扰等性能与其设置环境相适应，以保证监测系统的正常运行及监测结果的可靠。监测要达到以下目的：（1）形成立体监测网；（2）监测致灾体的变形动态，对致灾体稳定性发展趋势作出预测；（3）在整个防治工程施工过程中进行跟踪监测，超前预报，确保施工安全；（4）反馈设计、指导施工；（5）检验防治效果。3.2监测设计方案主要技术依据及原则3.2.1监测设计依据《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029-2004）；《工程测量规范》（GB50026－2007）；《崩塌、危岩、泥石流监测规程》（DZT0223-2004）；《建筑变形测量规范》(JGJ／T8-2007)；《重庆市地质灾害专业监测技术要求》（渝国土房管﹝2015﹞114号）；3.2.2监测设计原则（1）建立有效简便的监测网络在充分利用现有监测设施和资料基础上，建立系统化、立体化监测网络，及时测定和预报危岩的发展动态，并为长期预测研究提供资料。（2）采取多种手段进行综合监测监测工作采取降雨观测、陡崖地表变形、裂缝变形情况监测等手段进行综合监测。各种监测成果相互印证，提高监测成果资料的可靠性。（3）长期监测贯彻全过程监测的工作思路，包括施工安全监测、防治效果监测，以监测结果反馈设计、指导施工和检验防治效果。工程完工后危岩监测点相应转为长期监测点。（4）监测仪器选择原则①仪器的可靠性和长期稳定性：②足够的量程、精度及灵敏度；③现场使用比较方便、简单；④仪器在长期监测中具有防风、防雨、防腐、防潮、防震、防雷电干扰等与环境相适应的性能。3.3监测工作现状目前未设置专业监测点。3.4监测工程设计3.4.1监测工作布置A、对观音岩危岩带危岩及不稳定斜坡的监测，主要针对危岩及不稳定斜坡的裂缝监测和地表位移监测：1）在危岩带危岩顶部位置设置地表位移监测点；2）在危岩带危岩顶部位置建立裂缝监测点；3）在不稳定斜坡主滑方向设置位移监测剖面。B、对治理工程的监测，主要针对治理工程设置位移监测：1）对不稳定斜坡抗滑挡土墙设置位移监测点。3.4.2监测方法1）安排专职监测人员1～2人；2）控制点、变形监测点标石应固定于稳定的地层里或结构物上，标石顶部设“+”字中心的标志。3）采用全站仪按视准线法观测水平位移，采用精密水准仪进行三等水准测量观测垂直位移。施工开始后即设置监测点。4）裂缝监测采用钢尺进行监测；5）巡视监测：施工开始后在陡崖设置巡视监测点，并作好监测记录。3.4.3监测等级、年限及周期1、监测等级本危岩带及不稳定斜坡治理工程等级为Ⅰ级，监测等级也为Ⅰ级。2、监测年限施工安全监测从施工开工至治理工程结束；防治效果监测年限为治理工程竣工后两个水文年；3、监测周期1）施工安全监测原则每7天监测一次，24小时不间断人工巡视。对于施工扰动变形明显的应施行24小时不间断监测；2）防治效果监测雨季每10～15天监测一次，旱季每1个月监测一次；3）遇险情或特殊情况时，应加密观测。3.5监测工作量本治理工程监测工作量根据治理工程效果监测设计统计，监测年限为治理工程竣工后两个水文年，施工期间安全监测不记入本工作量统计，统计表如下表：表3-5-1监测工作量表监测项目监测仪器监测点监测周期监测年限大地位移监测全站仪4515天/次2个水文年裂缝监测钢尺2415天/次巡查-1次7天注：本监测设计应由施工单位及效果监测单位编制更为详细的监测实施方案。4施工组织设计本工程为地质灾害治理工程，工期紧，施工场地狭小，施工难度较大，如何组织的各工序的施工，合理安排施工顺序，人、机、料搭配合理是工程的重点。本工程遵循"动态设计、信息法施工"原则。校核岩、土体参数以及地质条件，在施工过程中若发现设计与实际情况存在差异时，应及时反馈信息，以利尽快修改设计，保证安全和工期，在必要时应进行施工期勘查。4.1施工条件4.1.1道路工程区位于大渡口区八桥镇互助村1社，鑫瑞乐居安置房西侧斜坡陡崖地带，有公路可直达施工现场，交通十分便利。施工现场由于地形较陡且危岩分布范围较广，需修建施工便道约1.9km到达工地，机械、材料及弃渣等需人工转运，平均转运运距约300m。4.1.2水电供应（1）供水本次治理工地供水主要为自来水，选择水源是应注意下列因素：①生活饮用水、生活用水的水质，应符合要求；②取水、输水、净水设施要安全、可靠、经济；③施工、运转、管理和维护方便。施工场地位于城区，用水较方便，整个危岩带治理需接供水管道约3km。（2）供电建筑工地临时供电组织包括：计算用电总表，选择电源，确定变压器，确定导线截面面积并布置配电线路。施工场地位于城区，施工用电及生活用电较方便，需搭设施工临时电线约3km。4.1.3占地及搬迁危岩及不稳定斜坡治理范围内，基本可避免对现有建筑物造成大的影响，不需拆迁房屋。但为了方便施工及施工工艺要求，施工场需临时占用部分耕地、林地。材料堆场、混凝土搅拌、钢筋制作及临时弃渣等位置，按方便施工、不影响危岩及不稳定斜坡稳定等原则，选择场地开阔的地段布置。整个治理工程临时占地情况为：占用耕地面积约20亩，占用林地面积约100亩，砍伐林地苗木数量约500株，永久占地约1.0亩，现治理工程范围内的场地已被政府征收。施工临时办公及住宿可租用附近民房，需约500m2。4.1.4弃渣外运工程施工及辅助工程施工将产生大量弃渣，弃渣可运至置城区周边渣场，运距约50公里。4.2建筑材料工程所用水泥、碎石、河砂可在市区内采购。材料进场后必须先抽样试验合格后，才能使用并按设计要求做M30砂浆和C30、C25及C20砼试验，确定配合证供施工使用，施工材料根据施工进度进场，做到分期、分量、合理，不能在施工中出现停工待料，影响工程进度。4.3施工工序及施工方法本次治理工程主要施工项目及施工工序为：1）危岩治理：测量放线→修筑临时便道→修建临时防护工程→安装被动防护网→搭建脚手架→临时支撑→清除孤石及垃圾杂填土→清除危岩、支撑及嵌补→锚固危岩→封闭裂隙→拆除脚手架及临时防护。2）不稳定斜坡治理：测量放线→修筑临时便道→修建临时防护工程→截排水沟砌筑→挡土墙施工→拆除临时防护。4.3.1测量工程（1）成立施工测量组组建测量小组，配置专业测量人员，研究设计成果资料和坐标点、高程点分布情况，编制出测量方案，做好测量内业准备和仪器校检工作；（2）使用仪器；全站仪、水准仪。（3）建立坐标，高程控制网。根据业主提供的坐标、水准点，经复核无误后，做好记录，保存测量成果资料，对全线坐标点、水准点进行加密布设，并由技术负责人复核无误后，才进行加固保护；（4）测量放线会同业主、监理，用全站仪和水准仪等仪器，首先定出范围拐点，并对其孔位进行布置，再定出细部水沟轴线、锚杆孔位等分项工程的位置，并及时形成资料。放样工作完成后，技术负责人组织有关人员对主要的锚孔中心点、关键范围拐点以及定位复核点，按其精度要求复核，复核无误后，提供施工现场的放样资料，报监理工程师校对，并由监理工程师书面下达调整或实施通知书后，该工程才能动工。4.3.2孤石及杂填土清除（1）坡面清理是指清除斜坡表面的松动孤石、松散土层以及建筑垃圾等，并削除斜坡凸出的部位，整平坡面。（2）进行坡面清理施工前，应封闭周围小路，禁止游人的通行并设置安全警示。（3）坡面清理施工前，应采取有效的施工临时脚手架等防护措施，避免清除过程中的落石或土体危及危岩下方保护对象和施工人员的安全；（4）坡面清理时，均采用人工清坡，严禁使用大型机械施工，同时清坡时英尽量避让斜坡上的大型树木及乔木，严禁破坏园区内的保护植物。（5）清除的岩体或土体应及时转运至稳定场地，不得随意堆弃，以免造成次生不稳定地质体。4.3.3支撑、嵌补1）对危岩体底部发育的岩腔，应采用间歇跳槽施工方法，间距根据现场危岩体裂隙发育情况确定，一般不超过4m，严禁全段大开挖，长时间不支护。施工前应按照跳槽施工法清除腔体内松动岩块、表层残积土及强风化岩体，清理后的腔顶和腔底应力求粗糙。基槽开挖应尽量减少对崖脚岩体损伤，开挖后应及时封闭施工撑填。2）支撑墙采用C25混凝土浇筑，浇筑前，应按设计的配合比，做混凝土试块，并做抗压强度试验，其强度设计值满足规范要求后，方可按设计的配合比拌制混凝土进行浇筑。在支撑柱顶部与危岩体底部接触位置高度为200mm内混凝土应掺入少量微膨胀剂，使墙顶应与危岩体底部充填密实。3）嵌补填充体长度较大或后部裂隙较发育的区段应设置泄水孔，间距2.5m，外斜5%，孔眼尺寸Φ100mm，上下左右交错布置，最下排泄水孔口应高出地面200mm，泄水孔材料采用PVC花管外裹虑水土工布。4）支撑墙基础埋入稳定岩层深度≥0.5m，且基础距离斜坡边缘距离不小于1.0m，基槽较宽的处理为台阶状，基底按1:0.1设置逆坡，逆坡长度不小于0.5m。5）在支撑或嵌补施工前，应采用钢管架对岩腔采用临时支撑，并预留出支撑柱或嵌补填充体的施工作业面，待混凝土强度达到70%以上，方可拆除支撑柱或嵌补填充体控制范围内的临时支撑。6）其余作业程序按有关规范办理。4.3.4锚固（1）锚杆的成孔、清孔、锚杆制作、安放注浆等施工操作和材料要求以及验收均参照《建筑边坡工程技术规范DB50330-2013》（国家标准）的要求和有关规定执行。（2）施工时岩体边坡应尽量按照设计图要求采用人工切削平整，保证护面墙的厚度和平整度。（3）锚杆采用HRB400钢筋，浆体采用M30水泥砂浆，压力注浆施工，注浆压力为300KPa。（4）锚杆在边坡平面上应与护面墙纵向垂直，锚杆的有效锚固深度应不小于设计深度。（5）锚孔施工定位偏差、斜度和深度等应满足《建筑边坡支护技术规范DB50/5018-2013》中关于锚杆施工的要求，锚孔深度应大于锚杆长度不小于50cm。（6）锚杆隔离架（对中架）应沿锚杆轴线方向每隔2米设置一个。（7）锚杆的自由段位于土层中时，可采用除锈、刷沥青船底漆、沥青玻纤布缠裹其层数不少于二层；对位于无腐蚀性岩土层内的锚固段应除锈，砂浆保护层厚度应不小于25mm；对位于腐蚀性岩土层内的锚杆的锚固段和非锚固段，应采取特殊防腐蚀处理。（8）施工中应设置变形观测点，密切注意边坡的变形。当边坡的变形过大、变形速率过快、周边环境出现开裂等异常情况时，应暂停施工，及时向有关单位反映，并根据异常情况原因采取相应的工程