反击式破碎机的应用

反击式破碎机的应用

0反击式粉碎主要工艺参数反击式碎矿机（也称为脉冲碎矿机）是一种使用脉冲破碎矿石的设备。就运用机械能的形式而言,应用冲击力“自由”破碎原理的碎矿机,要比以静压力的挤压破碎原理的碎矿机优越。矿石进入碎矿机中,主要是受到高速回转的打击板的冲击,矿石则沿着层理面、矿石破碎机械节理面进行选择性破碎。被冲击以后的矿石获得巨大的动能,并以很高的速度,沿着打击板的切线方向抛向第一级反击板,经反击板的冲击作用,矿石再次受到击碎,然后从第一级反击板返回的料块,又遭受打击板的重新撞击,继续给予粉碎。破碎后的物料,同样又以很高速度抛向第二级反击板,再次遭到击碎,从而导致矿石(物料)在反击式碎矿机中的“连锁”式的碎矿作用。当矿石在打击板和反击板之间的往返途中,除了打击板和反击板的冲击作用外,还有矿石(物料)之间的多次相互撞击作用。上述这种过程反复进行,直到破碎后的物料粒度小于打击板和反击板之间的间隙时,就从碎矿机下部排出,即为破碎后的产品粒度。反击式破碎机主要由机体部、转子部、反击板、传动系统等部件构成,现以PF1210反击式破碎机为例对反击式破碎机的工作参数进行计算和确认。已知参数:转子尺寸:1250mm×1000mm;进料口尺寸:970mm×500mm;进料粒度:100mm;出料粒度:<25mm;生产能力:70～90t/h;矿石密度:1.1～1.3t/m3。1反击过载工作的主要电机参数选择1.1模型的建立及生产参数的确定在生产实践和试验研究中发现,反击式碎矿机的生产能力Q与转子速度、转子表面板锤前面所形成的空间有关。假定当板锤经过反击板时的排料量与通路大小成正比,而排料层厚度等于排料粒度(d)。每个板锤前面所形成的通路面积:S=(h+a)b,m2式中h——板锤高度,m;a——板锤与反击板之间的间隙,m;b——板锤的宽度,m。每个板锤的排料体积为:V板=(h+a)bd,m3式中d——排料粒度,m。转子每转一转排出的物料体积为:V转=C(h+a)bd,m3式中C——板锤个数。如果转子一分钟转n转,则每分钟的排料量为Q1:Q1=C(h+a)bdn,m3而每小时的排料量为Q2则为:Q2=60C(h+a)bdn,t/h但是,由此得到的理论生产能力与实际生产能力相差很大,因此必须乘以校正系数K,即得生产能力公式为:Q=K60C(h+a)bdn,t/h。式中K——一般取0.1。将已知数据代入上式整理得:n=QK60C(h+a)bd=901.30.1×60×6×(0.14+0.025)×1×0.025≈466r/minn=QΚ60C(h+a)bd=901.30.1×60×6×(0.14+0.025)×1×0.025≈466r/min1.2破碎速度和破碎面速度转子的圆周速度(既板锤端点的线速度),从冲击碎矿的特点来看,它是反击式破碎机的主要工作参数。该速度的大小,对于板锤的磨损、碎矿效率、排矿粒度和生产能力等均有影响。一般来说,速度升高,排矿的粒度变小,破碎比增大,但是板锤和反击板的磨损加重。所以,转子的圆周速度不宜太高,一般在15～45m/s范围内。粗碎时,圆周速度可以取小一些;细碎时,圆周速度应取较大的线速度。转子线速度:V=πDn60V=πDn60式中D——转子直径,m;n——转子转速,r/min。则V=π×1.25×46660≈30.5m/sV=π×1.25×46660≈30.5m/s1.3电机功率计算及选型影响反击式碎矿机功率消耗的因素很多,其中主要决定于生产能力、矿石性质、转子的圆周速度和破碎比等。目前,还没有比较接近实际情况的理论计算功率公式。一般都是根据生产实践或实验数据,采用经验公式计算电机功率。P=0.102QV2/g式中Q——生产能力,t/h;取90t/h;V——转子线速度,m/s;g——重力加速度,m2/s,g=9.8m2/s。则P=0.102×90×30.52/9.8≈871kW。根据生产实际资料计算选择电机功率公式:P=KQ,kW;式中K——计算系数,即破碎一吨产品的单位功率消耗,K=0.5～2.0kW/t计算时,通常取K=1.2;则P=1.2×90=108kW;取电机功率为:110kW;根据电机功率选择电机:型号:Y2-315L2-8;转速:740r/min。2皮带轮的选择2.1设计功率、kw计算设计功率Pd:Pd=KAP=1.5×110=165kW式中Pd——设计功率,kW;KA——工况系数,取1.5;P——传动功率,kw。2.2选择腰带类型根据小带轮(电机)转速n1和设计功率Pd,选窄V型帯(SPC)。2.3n电机转速i=n1n2=740/466=1.59i=n1n2=740/466=1.59式中n1——小带轮(电机)转速,n1=740r/min;n2——大带轮转速,n2=466r/min。2.4根据sd1小带轮参考直径查机械设计手册表13-1-11得:dd1=355mm,d外=364.6mm。2.5dd21-dd11d1i=n1n2=dd2(1−ε)dd1dd2=idd1(1−ε)i=n1n2=dd2(1-ε)dd1dd2=idd1(1-ε)=1.59×355(1-0.015)=556查机械设计手册表13-1-11得:dd2=560mm,d外=569.6ε——弹性滑动系数:ε=0.01～0.02,取ε=0.0152.6dd21-i=dd2(1−ε)dd1=560(1−0.015)×355≈1.6i=dd2(1-ε)dd1=560(1-0.015)×355≈1.62.7认识科5400400v=πdd1n160×1000=3.14×355×74060×1000=13.75m/sv=πdd1n160×1000=3.14×355×74060×1000=13.75m/s2.8初始中心距离a00.7(dd1+dd2)<a0<2(dd1+dd2)代入数据计算得:640.5<a0<1830取a0=13002.9查机械设计手册d2Ld0=2a0+π2(dd1+dd2)+(dd2−dd1)24a0=2×1300+π2(355+560)+(560−355)24×1300=4044.63Ld0=2a0+π2(dd1+dd2)+(dd2-dd1)24a0=2×1300+π2(355+560)+(560-355)24×1300=4044.63查机械设计手册表13-1-5,取Ld=4060mm。2.10a.4.9mm的计算a=a0+Ld−Ld02=1300+4060−4044.632≈1307.9mma=a0+Ld-Ld02=1300+4060-4044.632≈1307.9mm取a=1308mm2.11dd2-dd1α1=180°−(dd2−dd1)2a×57.3°=180°−560−3551308×57.3°=171.02°α1=180°-(dd2-dd1)2a×57.3°=180°-560-3551308×57.3°=171.02°2.12机械设计手册根据带型,dd1=355mm,n1=740,查机械设计手册表13-1-19选取P1=19.64kW。根据V带(SPC型),n1=740,i=1.6,查机械设计手册表13-1-18选取ΔP1=1.11kW。2.13u3000d1lZ=PdP1KαKL=16519.64×0.99×0.94=9.01Ζ=ΡdΡ1ΚαΚL=16519.64×0.99×0.94=9.01取整数Z=9。式中Kα——包角修正系数,查机械设计手册表13-1-21得Kα=0.99;KL——带长修正系数,查机械设计手册表13-1-22得KL=0.94。2.14v形面0.9[500.3.4和3.3.3.3F0=0.9×[500(2.5Kα−1)Pdzv+mvF0=0.9×[500(2.5Κα-1)Ρdzv+mv2]=0.9×[500(2.50.99−1)1659×13.75+0.37×13.752]=978.12N=0.9×[500(2.50.99-1)1659×13.75+0.37×13.752]=978.12Ν式中m——V帯单位长度质量kg/m,查机械设计手册表13-1-23,m=0.37;v——帯速,v=13.75m/s。2.15正常张紧力的确定Fr=2F0Zsinα12=2×978.12×9×sin171.022=1950.37NFmax=3F0Zsinα12Fr=2F0Ζsinα12=2×978.12×9×sin171.022=1950.37ΝFmax=3F0Ζsinα12=3×978.12×9×sin171.022=2925.56N=3×978.1