300mw、600mw、1000mw火电机组rb控制策略的对比分析

300mw、600mw、1000mw火电机组rb控制策略的对比分析

1deh自适应的rb接口rb控制的基本方法是，rb发生后，对机组进行控制，从混合控制模式转变为车轮跟踪（t）模式，自动启动滑压运营，将锅炉控制切至自动控制模式，并保持燃料自动控制的模式，并向rb时向rb中排放相应的燃料量。由机车一侧通过电机控制系统支撑rb目标负荷对应的滑动曲线和蒸汽压力。如果控制系统具有数字式电液控制系统(DEH)RB接口逻辑,则根据主蒸汽压力设定值与其压力偏差调节汽轮机调节阀开度。在RB过程结束后,控制保持TF方式(多数控制系统采用此方式,个别控制系统采用投入协调控制或汽轮机、锅炉主控均切换为手动控制方式)。所有机组RB的控制功能基本上都由模拟量控制系统(MCS)和燃烧器管理系统(BMS)共同实现。BMS根据RB控制要求调节燃料量。通常,在MCS中包括RB信号生成、状态结束逻辑、机组最大出力计算、目标负荷对应燃料量计算、协调控制方式切换、主蒸汽压力控制方式切换、负荷/压力关系曲线设置、主(再)蒸汽温度下降速率计算(用于闭锁主蒸汽压力设定值的变化)、送/引风机挡板前馈量计算、防止送/引风机电机过电流闭锁开逻辑、RB发生后屏蔽各子系统(送风、引风、一次风、给水)控制信号偏差大切换至手动控制方式逻辑、机炉负荷闭锁减指令屏蔽逻辑、过(再)热器减温调节阀及关断阀控制回路的强制关闭逻辑等RB控制回路。2rb控制战略(1)送/引风机跳闸不联锁的调节机构设计送风机RB或引风机RB具有2种控制策略。送/引风机跳闸联锁跳闸同侧引/送风机,且机组出力减至50%,送/引风机RB发生后运行送/引风机在原出力上通过平衡逻辑迅速增加其出力,在保证送风量的前提下维持炉膛负压的稳定;送/引风机跳闸不联锁跳闸同侧引/送风机,送风机RB发生后2台运行引风机的调节机构按照一定的比例超驰减小开度,运行的单台送风机的调节机构超驰打开(引风机RB控制相同),以保证炉膛负压的稳定。送/引风机超驰动作的比例选择以及单台风机的调节机构超驰打开挡板的速率限制和最大开度限制,应在保证风机出力的前提下避免风机电机过电流跳闸导致锅炉总燃料跳闸(MFT)。(2)调节机构超驰控制在给水泵RB及一次风机RB控制中,要求单台运行的给水泵快速增加出力,快速打开单台运行的一次风机调节机构维持一次风母管压力,避免运行磨煤机跳闸。通常,采用调节器输出指令或执行机构开度反馈设计的平衡逻辑对RB发生后单台运行的给水泵、一次风机执行机构进行超驰控制。另外,有些机组采用调节器状态切换控制方式,在RB发生时调节器输出以固定开度指令快速开启单台运行的给水泵、一次风机执行机构。(3)循环泵同时运行时机组rb600MW机组强制循环汽包锅炉采用3台炉水循环泵,有些机组由于炉水循环泵的出力较小,机组正常运行状况下3台炉水循环泵同时运行,如果1台炉水循环泵跳闸或1台运行炉水循环泵的出入口差压低,将导致机组RB。在炉水循环泵RB试验中发现,2台运行的炉水循环泵出入口差压低信号可靠性差(信号波动),机组的最大负荷在RB目标负荷与零之间切换,使得煤量出现大幅度波动。对此,在炉水循环泵RB控制策略中增加煤量指令的低限值,以防止煤量过低导致的火焰检测信号不稳定。(4)煤机运行扰动和燃料主控入口控制对燃料主控的设定值及反馈采用百分量的控制结构,在RB发生后由于运行给煤机的切除导致反馈煤量百分比突然减小,运行给煤机会出现较大扰动,随后煤量百分比随设定值降至RB目标负荷的对应值。在这个变化过程中,先限制燃料主控指令的输出时间(如60s),待燃料量设定值确定后燃料主控转入自动控制方式。对燃料主控的设定值及反馈采用实际燃料量的控制结构,RB发生后解除燃料主控指令输出自锁,但要注意燃料快速变化对风煤交叉控制的影响。(5)磨煤机rb时投运油枪600MW或1000MW机组通常配备6台磨煤机(5台运行1台备用),在RB发生后保留3台磨煤机运行,不投运油枪;300MW机组配备5台磨煤机(4台运行1台备用),在RB发生后保留2台磨煤机运行,同时按照磨煤机的运行状况快速投运相关油枪。磨煤机RB时不跳闸磨煤机,保留2台磨煤机运行时通常自动投运油枪。RB动作后跳闸磨煤机投运油枪控制逻辑具有2种结构:(1)自上而下(或相反)依次切除相应的磨煤机,需要时判断底层(或顶层)磨煤机是否运行后投运相关油枪;(2)根据运行磨煤机的组合关系保留相邻磨煤机运行,需要时投运相关油枪。跳闸磨煤机的间隔时间比一次风机及给水泵RB的切磨煤机间隔时间短。(6)rb状态下的调节RB状态下机组处于TF方式运行,但汽轮机主控的调节参数与正常运行投入TF方式时的调节参数应有所不同,RB状态下调节器的比例及积分作用应当加强,通常采用变结构或变参数控制。RB发生后机组在TF方式下运行,如果实际压力大于其设定值,将导致汽轮机调节阀开度增大,实发功率增加,延长RB的时间。因此,在控制逻辑上采取调节器输出上限闭锁或调节器输入偏差与零比较取小值来限制汽轮机调节阀开度的增大。(7)滑压曲线对比RB状态下的滑压曲线与机组协调控制方式下的滑压曲线应当独立设置,且RB状态下的滑压曲线相对比较平缓,有利于控制汽轮机调节阀关闭速度,使得功率下降快且主蒸汽压力下降较小。对于不同辅机的RB,主蒸汽压力变化率也应当不同,特别是给水泵RB发生时主蒸汽压力变化速率应当快,这样有利于控制给水流量的增加。3rb工况下辅机与rb机构之间的联锁关系(1)在RB试验前应进行RB功能的模拟试验(在机组停运的情况下),检查RB的触发条件与不同原因的RB发生时开关量输入信号是否正确;检查RB发生后协调控制系统输出至BMS的跳闸磨煤机信号是否正确;检查MCS相关RB的控制逻辑是否正确,控制方式切换功能是否正常,控制参数设定是否正确;检查不同原因的RB发生时辅机之间控制上的联锁关系是否正确,检查相关控制切换至手动控制方式的闭锁逻辑是否正确,辅机与就地设备的联锁关系是否正确,RB工况下燃料量切除/投入及其闭锁逻辑是否正确;对采用DEHRB功能的控制系统,还应检查协调控制系统与DEH的联系信号是否正确,确定汽轮机主控输出的每个脉冲量宽度(通过叠加脉冲量值来增/减负荷)与