塔吊基础验算

1.1QTZ250(TCT7527-20)支腿固定式在不同臂长不同独立高度时的基础荷载>jib标准节數量高度工况支腿处弯矩\dytkN.nO立関处术平力H(LN)亶腿处垂直力珊N)吏胞处扭矩T(kN.in))312.75匸柞3087.232.71099.5933..0非丁忤-1411.061：1801.60..0416.50匸作3113.224.21127.4933..0非工作-14L7.D73.9829.50..03U2S匸柞3231.225.71155.3隔0非工忤-1424580.7857.40..0524.00匸柞J362.127.311BJ.3933.0非T作-1454.587.5SB5.40.0727.75匸柞3506.728.81211.2933.0非工忤-1446.E94-791330..0£31.50匸作3666.030.41239.1933..0非工忤-1461.11011.0941.20.0935.豳匸作JE41.231.912671933.0非T作-1477.S107.39C9.20.01039.00匸柞40S3.E3351295.0933.0非T作1SS5.2114.5997.10.01143.75匸作4245.535.01322.9933.0非工作2134.51211.41025.00..01216.50匸作4478.2和B50.9913.0非T作2641.4138.21053.00..01350.25匸柞4734.33E.1B7S.8933..0非工作31872135.01080.90..014£400匸柞5016.739.61406.79^3.0非丁作3775.7141.81108.80..01.2根据上述塔吊厂家提供参数可选(31.5吊钩下高度米，起重臂60米)对应本实际工程：塔机参数表载荷倾覆力矩(Mv)水平力(Fh)塔机重量(Fv)工作状态3666KNm30.4KN1239.1KN非工作状态1461.1KNm101KN941.2KN1・3塔吊基础初步选择(6.5m*6・5m*1.6m的尺寸)基础自重：:⑺E:二：：15二：：9：沁1.4轴心荷载作用下工作状态：bl1239.1+1690bl1239.1+16906.5X6.5非工作状态下：1.5单向偏心荷载作用下工作状态：偏 jWp+KxXk"-"7；二366-6+3^4X1.6U39.1+15K=1.26&?i由于10S=T=?<e<7=T=1-6252仇+如^ktnax3ld小疥虫屮㈣“辻跖6.51.263]非工作状态下：偏PjCffULJCFyH~Gr]A/p+FhPjCffULJCFyH~Gr]A/p+Fh汽h_bl+w941.2+1690 146L1+101X1.61461.1+1D1K1.6 _ =0.617rr?941.24-16W_^r+FjjXh.6.5X6.5—X6.5X6.5Z=^7.7KPa1.6双向偏心计算工作状态：=Mky=(3666+30.4X1.6)Xccts45=2626.6OT.ni=一-工：二日宓+目Ik4俎& * =i.26a?iL239.1+1&9O刊=1.268披cos45=0.896b0.096=2.354mi1--e?=—-0.S96=2.354m沪P=5.541>0.125ti=5.281F卩+".Afi-x.“非工作状态下偏距心+Gy)(1239.1+1690J3X2.354X2.354 Mp-4-FjjXh. Mp-4-FjjXh.u_-工：二94L24-1&9D1-461.1+101^1.6 “” =0.617m=0.617披cos45=0.436mI1-—e?=——0.436=2.S14mW=7.919>0.125机=5.281— + + 2—化―…112.4KPa12.1JCPa941.241690 1146.7丄1146.7112.4KPa12.1JCPa6.5X6.5-1__77~~ 土~~7Z~~77—X615X6>S —X6«SX6.566

1.7塔基混凝土抗冲切验算根据＜＜建筑地基基础设计规范＞＞第8.2.7条F<0.7卩fahl hptmoa二(a+a)/2mtbF=pAljiF——作用在A上的地基土反力设计值；llP——受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mmhp时，P取1.0；当h大于等于2000mm时，P取hp hp0.9，其间按线性内插法取用；f——混凝土轴心抗拉强度设计值（按C35计算取1.57）；th——基础冲切破坏锥体的有效高度；（此处取1550）0冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上的上边长；当计算柱与基t础交接处的受冲切承载力时取柱宽即塔吊宽度，2m；——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下b边长；当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度即2+2*1.55=5.1m；24-5.1=*5524-5.1=*55j——扣除基础自重及上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大的地基土单位面积净反力；此处取值为183.87KN/m2176.2- 136.2136.2X1.35=183.S7136.2A——冲切验算时取用的部分基底面积。l

塔基受冲切承载力截面实际冲切力：F[=p.jl(=183.87x4.06=746.51KN允许冲切力：0叭 =0.7X0.9X1.57X3550X1550=5442522^=5442K7V实际冲切力小于允许冲切力设计值，所以满足要求因此，只需按照构造要求配置箍筋即可！1.8塔机配筋计算抗弯计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第8.2.7条规定：1 2GM=—a2[⑵+a')(p +p—-)+(p 一p)l]I121maxAmax式中：M[――任意截面I-I处相应于作用的基本组合时的弯矩设计值(kN・m)；a1 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离(m)；取2.25(6.5-2)/2=2.251、b——基础底面的边长6.5(m)；pmax、pmin――相应于作用的基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值max min(kPa)；p――相应于作用的基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值(kPa)；G——考虑作用分项系数的基础自重及其上的土自重(kN)；当组合值由永久作用控制时，作用分项系数可取1.35。其中a=6.5F2-e=3.25-1.268=1.982当al=2.25时，P=176.2X(1.982x3-2.25)— ；3'=109.5KPa；a'截面I-I在基底的投影长度，取a'=2m。经计算得：M= 2.25X[f2X6.5+2)X(237.G7+147.325-+(176.2-109.5)X6.5J=862.3KN.m配筋计算：a=M/(afbh2)s1c0匚=1-(1-2a)1/2sY二1-C/2sA=M/(yhf)ss0y式中，a--当混凝土强度不超过C50时，a取为1.0,当混凝土强度等级为11C80时，取为0.94，期间按线性内插法确定，取a=1.00；1f—混凝土抗压强度设计值，查表得f=16.70kN/m2；cch--承台的计算高度，h=1・55m。00S62. _止醃16■卞&£DDKX55Dx155D 0033811.69*1061.0*16.7*7500*1950*1950=0.0017e=1-Vl-2X0.033=0.034£二1—、1—2*0.0017=0.00170.034:=0.983“1—0.0017二0.9992S 2862.3X1060.963X1550X300=1886i??m2811.69*1060.9992*1950*300=1389基础配筋拟采用上下32根25钢筋，则■<=1572："^：2>959.33mm2；配筋率=15700^(6