3维约束下轻烧mgo混凝土力学性能试验研究

3维约束下轻烧mgo混凝土力学性能试验研究

采用mgo膨胀剂可调节膨胀特性，补偿混凝土收缩，提高混凝土抗裂能力，创造高速、高质量、体积较大的混凝土。外掺轻烧MgO对混凝土力学性能的影响是工程界关心的问题之一,特别重视混凝土在膨胀过程中强度是否减低,其他物理力学有无变化,能否满足水工混凝土的特殊要求。长期研究证明,掺适量的轻烧MgO能够有效地补偿混凝土因温降、干燥等引起的收缩,其长期的体积变形与力学性能稳定,膨胀曲线均匀,且无倒缩现象。膨胀混凝土的强度分为自由条件下和约束条件下2种强度。李承木等研究表明,自由条件下,MgO掺量小于5%(质量分数,下同)时混凝土的抗压、抗折强度随着MgO掺量的增加略有提高。杨华全等研究结论为:MgO掺量小于4%时,强度随MgO掺量增加而降低的趋势不明显,当掺量大于4%时,强度随MgO掺量的增加而显著降低。Hu等研究了2维约束条件下掺10%UEA膨胀混凝土的抗压强度,7d和28d龄期的约束试件抗压强度比自由试件抗压强度分别高3.5MPa和4.1MPa。外掺MgO混凝土在2维约束条件下的抗压强度增加幅度约10%,还有部分文献对外掺MgO混凝土在约束条件下的力学性能作探讨,但约束对外掺轻烧MgO混凝土力学性能的影响规律尚未阐明。研究约束条件下的膨胀混凝土的性能比自由条件下更能反映工程混凝土的实际情况,因为几乎所有的膨胀混凝土均处于约束条件之下,受到不同程度的各种限制作用,而且膨胀混凝土在有适当的约束作用时更有利于其功能的发挥。因此,研究约束条件下掺轻烧MgO膨胀混凝土的力学性能具有实际意义。本文作者开展了约束条件下外掺轻烧MgO混凝土抗压强度、劈裂抗拉强度、极限拉伸值和轴拉强度的研究,探索约束条件下掺轻烧MgO混凝土力学性能变化规律,以期为掺轻烧MgO混凝土设计和工程应用提供参考。1实验1.1水泥、粉煤灰和粗集料水泥为四川峨眉水泥厂生产的峨胜牌42.5低镁中热硅酸盐水泥,MgO含量为1.51%;粉煤灰(PFA)为宣威Ⅰ级灰;轻烧氧化镁由南京工业大学自行研制,80μm方孔筛筛余量为3%,柠檬酸法测定MgO的活性指数为160s;减水剂为江苏博特新材料有限公司生产的JM-B高效减水剂。粗集料为5~20mm和20~40mm连续级配的玄武岩碎石;细集料为灰岩人工砂,细度模数为2.70。水泥、粉煤灰和粗、细集料均取自金沙江溪洛渡水电站工地。混凝土基本配合比见表1,水胶质量比为0.41,氧化镁为外掺,掺量(质量分数)分别为胶凝材料总用量的0%,5%,8%和12%。1.2混凝土试件成型混凝土试件参照DL/T5150—2001《水工混凝土试验规程》相关方法成型。用于测试混凝土抗压强度和劈裂抗拉强度的试件尺寸(长×宽×高)为150mm×150mm×150mm,混凝土成型用试模为3维密封型可拆卸铸铁试模。标养24h后脱模养护的试件称为自由试件。试件成型后养护24h卸去试模底盖保留试模侧面部分,使得试件处在2维约束条件下养护的试件称为2维约束试件。试件成型后将混凝土表面抹平,紧密安装好上盖,使得试模内混凝土处在3维约束状态下养护,待到预定龄期后拆模测试混凝土的性能,此混凝土试件称为3维约束试件。用于测试混凝土自由膨胀率、轴心抗拉强度和极限拉伸值的试件尺寸(长×宽×高)为150mm×150mm×550mm。脱模养护的试件称为自由试件。3维约束试件采用与抗压强度试件用试模相同材质的带盖铸铁试模成型,成型后将混凝土表面压实抹平,然后紧密装配好上盖,使得上盖与混凝土表面紧密接触,试模内混凝土处在3维约束条件下养护。所有试件成型后标养24h,然后移入到30℃湿度大于90%的环境下养护。混凝土力学性能测试参照DL/T5150—2001《水工混凝土试验规程》相关方法进行。2结果与讨论2.1混凝土膨胀性能图1所示为掺0%,5%,8%,12%MgO混凝土试件在30℃、湿度大于90%的环境下养护时的自由膨胀情况。不掺MgO混凝土50d时收缩趋于稳定。掺轻烧MgO的混凝土在90d之前膨胀较快,90d之后膨胀变缓慢。MgO掺量为5%的混凝土150d之后膨胀达到稳定,最大膨胀量分别为95×10-6。8%MgO掺量的混凝土在380d之后膨胀趋于稳定,最大膨胀量为230×10-6;12%MgO掺量的混凝土在实验560d的龄期内仍然呈膨胀趋势。总体来看,混凝土在养护龄期7d内呈收缩状态,7d之后开始膨胀;在21~90d龄期内膨胀速率较快;90d之后膨胀速率变慢。2.2最大抗压强度测定结果图2所示为不同掺量MgO混凝土在不同龄期时的抗压强度。28d时,掺5%MgO混凝土自由试件、2维约束试件和3维约束试件的抗压强度均高于空白试件(0%MgO自由试件)。90d时,自由试件抗压强度略低于空白试件,2维约束试件抗压强度与空白试件相当,3维约束试件抗压强度最高,为53.0MPa。180和360d龄期时,自由试件与2维约束试件抗压强度均低于空白试件,3维约束试件抗压强度仍然最高,分别为56.2和62.3MPa,分别比自由试件提高了14.0%和16.9%。MgO掺量为8%的自由试件28d龄期时的抗压强度与空白试件相当,2维约束试件抗压强度略比前两者的高;自由试件90d龄期后抗压强度均比空白试件的低,2维约束试件抗压强度与空白试件相差不大,但均高于自由试件的抗压强度,3维约束试件抗压强度在各龄期时均最高,28,90,180和360d时分别为38.9,55.2,59.5和64.3MPa。MgO掺量至12%时,自由试件、2维约束试件和3维约束试件强度均高于空白试件,且随约束维数的增加,强度增大。但90d龄期及以后,自由试件、2维约束试件和3维约束试件的抗压强度均低于空白试件。分析以上结果可以看出:混凝土强度随着养护龄期的延长而增加,MgO掺量和不同的约束条件对混凝土的强度均有一定的影响。相同掺量MgO混凝土试件在不同龄期时的抗压强度均呈如下规律:3维约束试件抗压强度>2维约束试件抗压强度>自由试件抗压强度。在约束条件下,与空白试件相比,适当的MgO掺量可以使得混凝土抗压强度有一定程度的提高,如掺8%MgO混凝土在3维约束条件下360d龄期时抗压强度比空白试件和相同MgO掺量的自由试件分别提高了12.8%和22.0%。因此,在MgO微膨胀补偿收缩混凝土工程设计时,有必要分析具体工程所受的约束条件,结合MgO的掺量,找出最佳的切合点对提高工程混凝土的力学性能具有重要的意义。2.3不同试件的拉压强度图3所示为不同掺量MgO混凝土的劈拉强度。MgO掺量为5%时,自由试件劈拉强度在各个龄期略高于空白试件(0%MgO),3维约束试件劈拉强度随着养护龄期的延长增长较快,28,90和180d养护龄期时的劈拉强度分别为2.90,4.01和4.61MPa,分别比相同MgO掺量的自由试件高7.41%,14.57%和15.25%,比空白试件高11.54%,21.51%和18.21%。MgO掺量为8%时,自由试件在各个龄期时的劈拉强度均低于空白试件,3维约束试件劈拉强度则高于空白试件。3维约束试件在28,90和180d时的劈拉强度分别为3.28,4.35和4.80MPa,比同龄期的自由试件分别高32.93%,31.03%和33.33%,比同龄期空白试件高20.73%,24.14%和18.75%。当MgO掺量至12%时,3维约束试件和空白试件劈拉强度强度相差不大。自由试件劈拉强度与3维约束试件和空白试件相比有明显的下降,其28,90和180d时的劈拉强度分别比约束试件低16.9%,20.0%和20.0%。以上分析可以看出,相同MgO掺量混凝土自由试件和约束试件劈拉强度都随着养护龄期的延长而增加。自由条件下,混凝土的劈拉强度随着MgO掺量由5%增加至12%而趋于降低,而约束条件下,混凝土的劈拉强度随着MgO掺量的增加是先增加后降低。这表明约束条件下,适当掺量MgO对混凝土劈拉强度的提高是有利的。2.4不同龄期时的极限拉伸值图4所示为30℃养护条件下,MgO掺量为0%,5%和8%的混凝土在不同龄期的极限拉伸值。从图4可以看出:在28d龄期时,掺5%MgO混凝土的自由试件与空白试件(0%MgO)极限拉伸值相差不大,90和180d时略高于空白试件;掺5%MgO约束试件各龄期的极限拉伸值则均高于相同MgO掺量的自由试件,28,90和180d龄期时的极限拉伸值分别比相应龄期的自由试件极限拉伸值高6.74%,9.47%和9.52%。当MgO掺量为8%时,自由试件在各个龄期的极限拉伸值均比相同龄期的空白试件和掺5%MgO的自由试件的低。掺8%MgO约束试件极限拉伸值在28d时略高于5%MgO约束试件的极限拉伸值,90和180d龄期时则低于后者,且随着龄期的发展增长幅度不大,这可能是由于约束程度低引起的。图5所示为30℃养护条件下,MgO掺量为0%,5%和8%的混凝土在不同龄期的轴拉强度。混凝土轴拉强度除了掺8%MgO约束试件在28d龄期时略低于同MgO掺量的自由试件外,其他混凝土试件轴拉强度变化规律与极限拉伸值变化规律相似。极限拉伸值和轴拉强度是衡量混凝土抗裂能力的重要指标,极限拉伸值高能使混凝土更好地承受温度变化和干燥收缩等的变形,提高混凝土的极限拉伸值对混凝土抗裂能力的增强极为重要。从上述结果可以看出,在其他条件相同的情况下,掺5%MgO混凝土在3维约束条件下养护能够获得较高的极限拉伸值和轴拉强度,这表明约束条件对掺适量MgO混凝土的极限拉伸值和轴拉强度提高是有利的,从而也将有助于提高混凝土的抗裂能力。2.5mgo水化膨胀力作用下混凝土体的显微结构图6(a)和(b)分别显示了约束条件下和自由条件下混凝土外掺轻烧MgO水化膨胀模型示意图。约束条件下,MgO的水化膨胀使受到试模的约束,在强约束条件下,可理想地认为混凝土宏观体积不变;自由条件下,混凝土不受约束,MgO的水化膨胀使得混凝土宏观体积增大。MgO水化固相体积增加,研究表明:氧化镁膨胀剂中方镁石水化生成水镁石固相体积增大为原来的212.6%。水泥浆体具有黏弹性性能,在MgO水化产生的膨胀力作用下将产生黏性流动。在有外部约束下黏性流动不能使得整体混凝土产生膨胀,只能使得水泥浆体受到挤压而密实,从而提高了混凝土基体的密实性。图7所示为掺12%MgO混凝土自由试件和3维约束试件90d时的电镜照片,3维约束试件基体结构致密,自由试件结构松散、呈多孔状,密实性差。图8所示为掺12%MgO混凝土自由试件和3维约束试件360d龄期时的电镜照片,可以看出,自由试件随着MgO水化膨胀的进一步发展,内部结构比90d时更加松散,而3维约束试件变化则不明显。这是导致MgO混凝土自由试件和3维约束试件力学性能随着龄期发展相差变大的主要原因。另外在MgO水化膨胀力的作用下同时也推动水泥浆体向混凝土骨料界面处移动,在外部约束作用下使得混凝土基体和骨料界面结合紧密,图9(a)和(b)所示为掺12%MgO混凝土3维约束试件和自由试件360d时骨料与基体界面结构的光学显微图像,图中显示自由试件混凝土骨料与基体之间的界面结构清晰,界面黏接相对较弱,局部还观察到有微裂纹产生;3维约束试件混凝土骨料与基体界面黏接密实,界面结合紧密,界面处为砂浆基体或水泥水化产物充分填充。混凝土的力学性能与混凝土基体密实程度和界面结构有着密切关系,通过以上分析,相比于自由条件下,约束条件下外掺轻烧MgO混凝土基体密实度增强,混凝土界面结构紧密,在一定程度上提高了混凝土的力学性能。3u3000在不同压拉强度下,mgo混凝土拉伸值对比(1)掺轻烧MgO混凝土在不同约束条件下力学性能都有不同程度的提高,尤其是3维约束对混凝土力学性能提高比较明显,掺5%,8%和12%Mg