沥青混凝土拌合站吊装计算书

沥青混凝土拌合站吊装计算书一、重要受力楼罐稳定性计算1.1、荷载设计采用独立基础，以1个罐为例，考虑空罐重15吨、装料100吨200，共215吨。则每个支座竖向力为：FN1=(115*103*9.8/1000)=2205KN风荷载考虑取基本风压w0=0.65kN/m2。仓高按H=17m，直径d=3m，H/d=6.67，△≈0，uzw0d2≥0.015。风载体型us=0.5，风振系数βz=1.0,地面粗糙度B类。仓的风荷载分布如图（按5米控制）距离地面5、10、15、17m处的uz=1.0、1.0、1.13、1.234.875KN4.875KN5.51KN3KN4.875KN4.875KN5.51KN3KNF1=βzusuzw0s=1.0*0.5*1.00*0.65*3*5=4.875kNF2=βzusuzw0s=1.0*0.5*1.00*0.65*3*5=4.875kNF3=βzusuzw0s=1.0*0.5*1.13*0.65*3*5=5.51kNF4=βzusuzw0s=1.0*0.5*1.23*0.65*1.5*5=3kN基础所受的水平力：Fs=F1+F2+F3+F4=4.875*2+5.51+3=18.26kN轴力FN=2205kN地震荷载因拌合站设计使用年限为3年，临时构造，在此不考虑地震荷载。偶然冲击荷载不考虑1.2荷载组合1.2.1只考虑恒载轴力FN=1.2*2205=2646KN,剪力、弯矩为零。1.2.2考虑恒载和风荷载组合轴力FN=1.2*1127Kn22064=2646KN剪力Fs=1.4*18.26=25.26kN1.2.3抗倾覆验算基础边长按1m*1m设计。(沿短边1m方向验算)风荷载倾覆力矩:M风=1*17+5.51*15+4.875*10+4.875*5=172.75kN.m空仓反倾覆力矩M仓=（15*9.8+25*1*1*1）*1.5=258kN.M＞172.75kN.m满足规定。1.3基础设计基础高1米，埋深1米，地基承载力特性值按fak=140kpa(做实验)ηb=0（人工填土），ηd=1.0修正后的地基承载力特性值fa=fak+ηbr（b-3）+ηdrm（d-0.5）=140+1.0*17.5*(1.5-0.5)=157.5kpa基础自重25*1*1*1=25kN，1.2*25=30kN基底压力P=(30+2205*1.2)/9=180.3＜1.2*157.5=189kpa(满足规定)1.4基础混凝土强度验算基础采用的是C30混凝土，水泥罐4个钢支腿受力最为集中，每个支腿处混凝土受压面积为400mm×400mm，等同于试块受压应力低于抗压强度设计值34.5MPa即为满足规定。每个支腿所受轴力为P/4=2205/4=551.25KNσ=P/A=551.25/（0.4*0.4）/1000=3.4<34.5Mpa，满足规定。1.5基础滑动稳定性K0=P×f/P风=2205×0.25/18.26=30.2>1.3（基底摩擦系数取0.25）满足基础滑动稳定性规定。二、吊装计算2.1作业汽车起重机选用沥青混凝土拌合站设备安装及拆除工作选用吊拆方式为汽车起重机起吊安拆，汽车起重机吊装时所处地质条件较好，经解决后能满足汽车起重机施工规定。本安拆方案以吊装最重的沥青混凝土拌合站设备——干燥筒（重33t）为验算对象。（1）沥青混凝土拌合站设备干燥筒采用双机抬吊机作业。（Q主+Q副）K≥Q1+Q2Q1=38吨，考虑索具重量Q2＝0.5吨，K为起重机减少系数，取0.85。即：Q主+Q副≥38.24吨。（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中：H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——干燥筒安装托架表面高度(m)，停机面至安装安装托架处的距离；H2——安装间隙，视具体状况而定，普通取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体状况而定。取H1＝3.6米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取5米。选用起重机的起重高度H≥9.75米，起重高度取10m。（3）起重臂长度计算：L≥(H+h0-h)/sinα式中：L——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，本工程取53°。L≥(10-1)/sin(53°)=12.5m。（4）汽车起重机工作半径取8m，参考80吨汽车起重机起重性能表，可得（Q主+Q副）K≥Q1+Q2，即（42+42）×0.85=71.4t＞33t,全部综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，选用两台80吨汽车起重机满足施工规定。80t汽车起重机外观尺寸图80t汽车起重机主臂额定起重量表80t汽车起重机2.2索具选择钢丝绳拉力计算：沥青混凝土拌合站设备——干燥筒采用每端为2个吊钩，以两根钢丝绳进行计算。N=K1*G/n*1/Sinα≤P/K2式中：N—每根钢丝绳索具的受拉力；G—梁板质量；n—吊索根数；α—吊索钢丝绳与板梁水平夹角；P—吊索钢丝绳的破断拉力；K1—吊装时动载系数，取1.2；K2—吊索钢丝绳的安全系数，取6。干燥筒质量取G=33×10=330KN，α取60°N=K1*G/n*1/Sinα=1.2*320/4*1/Sin60°=110.85KN拟选用钢丝绳构造6×37+IWR，钢丝绳φ40mm，公称抗拉强度1670MPa，破断拉力为852KN。SP=ΨΣSi式中SP——钢丝绳的破断拉力，KN；ΣSi——钢丝丝绳规格表中提供的钢丝破断拉力的总和，KN；Ψ——钢丝捻制不均折减系数，对6×37绳，Ψ=0.82。SP=0.82*852=698.64KN由于N=110.85KN<P/K=698.64/6=116.44KN，根据国标《普通用途钢丝绳》GB/T8-中表20所示钢丝绳力学性能表，因此选用钢丝绳构造6×37+IWR，钢丝绳φ40mm，公称抗拉强度1670MPa，破断拉力为852KN的钢丝绳满足规定。2.3抗倾覆验算为确保汽车起重机在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩不不大于倾覆力矩。查《起重机设计规范》可知：KGMG+KQMQ+KWMW≥0式中：KG——自重加权系数，取1KQ——起升荷载加权系数，取1.15KW——风动载加权系数，取1MG、MQ、MW为汽车起重机自重、起升荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N•m；覆边的力矩，N•m；图3-1：汽车起重机工作时受力简图图中：G——汽车起重机自重，取50t；Q——起升物重量，考虑双机抬吊，取33t；W——风动载，按起升物重量的20%考虑；a——汽车起重机重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸8m，故a取4m；R——汽车起重机工作半径，最大取8m；h——风动载合力点高度。KGMG+KQMQ+KWMW=1×G×a-1.15×Q×（R-a）-1×W×h=500000×4-1.15×330000×(8-4)-0.2×400000×4=16N•m＞0，故稳定性满足规定。2.4.地基承载力验算汽车起重机工作时最不利的状况是3点着地，也就是3个支腿支持着整台汽车起重机的重量（涉及自重和荷重），即：单个支腿最大支承力＝1/3*(G+Q)＝1/3*(50+32)＝27.33t式中：G—汽车起重机自重，取80t汽车起重机验算，为50t；Q—汽车起重机最大荷重（额定荷重），为33t。汽车起重机对路基的压强应为：单个支腿最大支承力/S＝27.33/(2*1.5)＝9.11(t/㎡)＝91.1Kpa式中：S—支腿着点面积,支腿下垫钢板为2m×1.5m×5cm因此，80t汽车起重机工作时地基承载力的规定为不不大于91.1Kpa，而解决后的沥青混凝土拌合站场地地基承载力设计规定不不大于91.1Kpa，故满足吊装规定。2.5计算总结根据施工现场布置，沥青混凝土拌