A1A2座单管塔钢结构专项施工方案枣庄双子星城市广场A1楼、A2楼及地下车库工程

枣庄双子星广场A1，A2座单管塔钢结构专项施工方案编制：审核：批准：浙江中南建设集团有限公司年月日目录TOC\o"1-3"\h\u24657第一章工程概况 185041.1工程基本概况 1287171.2单管钢结构塔概况 228781.2.1单管钢结构塔的钢材材质要求 7111141.2.2单管塔钢结构焊接材料说明 869701.2.3单管钢结构塔的涂装说明 8116441.2.4单管钢结构塔的防火说明 965471.3钢结构施工重难点分析及解决措施 10217361.3.1钢结构施工重难点分析 10111451.3.2钢结构施工重难点解决措施 10142011.4施工平面布置 11100151.4.1施工用电 1153761.4.2施工用水 12284961.4.3临时设施 1295251.4.4施工平面布置图 13253411.5施工技术要求 1416748第二章编制依据 16317992.1工程文件 16126112.2规范及相关标准 16273342.3执行的公司规章制度 17229022.4编制原则 173116第三章施工计划 18180293.1钢结构施工进度计划 18298063.2材料与设备计划 1962263.2.1钢结构材料的准备 1957313.2.2钢结构材料验收要求 19175743.2.3主要设备计划 2020328第四章施工工艺技术 224324.1整体施工思路 22311314.2施工工艺流程 2346724.3单管塔钢结构分段 332734.4单管塔钢结构分段吊装 3473144.4.1单管塔分段单元吊装分析 3470764.4.2吊索具的选用 35198074.5单管塔钢结构堆料平台设置 38754.6单管钢结构分段单元运输 42205714.7整体提升施工工艺技术 4487344.7.1提升吊点设置 44127184.7.2提升临时措施 46216084.7.3倒链提升措施 5561854.7.4液压提升系统简介 58103714.7.5液压系统配置 6316164.7.6提升同步控制策略 6469874.7.7提升前准备及检查工作 651014.7.8正式提升 6859924.8其他安全技术措施 69102664.8.1提升架安装拆除技术 69150494.8.2提升架顶部施工时安全防护措施 7188574.8.3洞口防护安全技术措施 742554.8.4楼层临边防护措施 7410234.9钢结构焊接 75167254.9.1现场焊接工艺评定 7549934.9.2现场焊接作业流程 7699534.9.3焊接作业前的准备 7655794.9.4焊接顺序 77148134.9.5现场焊接操作工艺 77305644.9.6现场焊接质量保证措施 7933384.9.7现场焊接质量的检测 82161494.10检查要求 84304474.10.1预埋件检查要求 84124524.10.2钢管构件外形尺寸检查要求 84159094.10.3预拼装要求 8626704.10.4钢平台、防护栏杆等外形尺寸检查要求 8664324.10.5单管塔整体要求 87237014.10.6焊缝检查要求 879483第五章施工安全保证措施 88119995.1安全文明施工目标及承诺 88216785.2安全施工保证体系 8847475.3技术措施 9080705.3.1安全技术措施 90265155.3.2文明施工技术措施 97149485.3.3季节性施工技术措施 9964555.4监测监控措施 105118665.4.1监测监控总则 105296485.4.2监测技术实施原则和要求 10519825.4.3监测智能化管理 10615875.4.4监测仪器的选用 107262465.4.5监测平面控制网的建立 107212925.4.6监测控制平面控制网布设 107169745.4.7平面控制点选择 107317075.4.8高程控制网的建立 10819915.4.9钢结构变形监测 10846055.4.10监测监控质量保证措施 1098798第六章施工管理及作业人员配备和分工 110310716.1施工管理人员 110236466.2特种作业人员 111148656.3其他作业人员 1114311第七章验收要求 112289507.1验收标准 112179397.2验收的程序 112152637.3验收的内容 112154587.4验收人员 1146421第八章应急处置措施 11572908.1危险源分析、确定及分布 115252148.2应急预案处理程序 11625088.3安全应急预案 117107538.3.1高空坠落应急预案 118165018.3.2火灾事故应急预案 119111578.3.3触电事故应急预案 120255198.3.4提升架倾覆伤害事故应急预案 121338.3.5防汛防大风预案 12222988.3.6物体打击应急预案 12337318.4安全应急预案交底与演练 124115998.5应急救援路线图 12421175第九章计算书和相关施工图纸 125279269.1临时支撑平台验算 错误！未定义书签。40649.2下部主体结构验算 错误！未定义书签。237469.3单管塔提升过程分析 132300979.3.1结构计算前处理 13238909.3.2结构整体受力分析 133119879.3.3计算结果 134第一章工程概况工程基本概况工程名称：枣庄双子星广场A1，A2座单管塔钢结构工程地点：山东省枣庄市薛城区建设单位：枣庄市金成置业有限公司设计单位：枣庄市建筑设计研究院监理单位：枣庄市工程建设监理有限公司总包单位：中建八局第一建设有限公司钢结构施工单位：浙江中南建设集团有限公司双子星城市广场位于枣庄新城中央，集聚政务中心、居住中心、商业中心、文体中心、交通中心五位一体，位处黄河路与和谐路交汇处，北面龙潭公园、南方植物园两大公园环抱，南面紧邻市民广场，与枣庄市政府隔湖相望，东面紧邻枣庄市实验学校，西面紧靠高端住宅。双子星城市广场，掌控着城市的发达资源和完善配套：5分钟到达薛城老城区和市中区，共享大型超市、金融、医疗、娱乐休闲等成熟生活配套；坐享新城区的高端配套，枣庄新城实验学校、金色童年幼儿园等名校环侍，一站式优质教育资源全覆盖，孩子未来无忧；枣矿集团医院、枣庄中医院等甲级医院簇拥，健康机构护航;行政中心，市政府旁，金融机构集聚，恒久的中心。项目聚萃一城精华，以无可比拟的区位优势，成就枣庄价值制高点。双子星城市广场总占地面积约440亩，总建筑面积约200万㎡，总投资额60亿元人民币。项目建成后，其规模及档次在整个淮海经济圈乃至中国都是屈指可数。项目建筑效果图单管钢结构塔概况本工程钢结构为自立单管避雷塔，属于超高层楼顶特种结构，直接承受双向风振效应作用的特种高耸钢结构。单管塔体采用弧形厚钢板焊接圆台体，结构设计安全等级为二级，钢结构设计合理使用年限为50年。单管钢结构塔耐大气腐蚀涂装，当满足设计要求时合理使用年限为10年。自立单管避雷塔高50.33m，塔底标高208.370m，顶标高258.700m。在塔的四周，标高208.370m～218.400m的高度范围内设置混凝土结构与避雷塔连接，以形成稳定的底部结构。避雷塔直径D1000mm～D2500mm，壁厚30mm，单个塔重量约为70吨，共有两座避雷塔结构。自立单管塔立面图单管避雷塔基底预埋件布置图（208.37m标高构架五层）楼顶自立单管避雷塔撑杆布置图（212.87m标高构架六层）自立单管塔地脚螺栓图自立单管塔地脚螺A-A剖面图加强环与水平撑杆连接做法图水平撑杆处H型加强环两段现场临时拼接固定件自立单管塔顶端做法图单管钢结构塔的钢材材质要求对于焊接承重结构所用的钢材应具有屈服强度、抗拉强度、断后伸长率和硫、磷含量以及碳当量的合格保证，应具有冷弯试验的合格保证；对直接承受动力荷载或需验算疲劳的构件所用钢材尚应具有冲击韧性的合格保证。（1）高层民用建筑按抗震设计的主要抗侧力构件的钢材性能要求应符合下列规定：1）钢材抗拉性能应有明显的屈服台阶，其断后伸长率A不应小于20%；2）钢材屈服强度波动范围不应大于110MPa，钢材的实测屈强比≤0.83；3）抗震等级为三级及以上的高层民用建筑钢结构，其主要抗侧力构件所用钢材应具有与其工作温度相应的冲击韧性合格保证；（2）抗震等级为二级及以上的高层民用建筑钢结构，其框架梁、柱和抗侧力支撑等主要抗侧力构件钢材的质量等级不宜低于C级；（3）自立单管塔钢结构主体及横向加劲板采用Q345C钢，其化学成分及力学性能等材质要求应符合《建筑结构用钢板》GB/T19879-2015的有关规定。当板厚t≥25mm时，限制钢板的含硫量不大于0.010%；（4）自立单管塔钢结构底板及加劲板采用Q345C钢，其化学成分及力学性能等材质要求应符合《建筑结构用钢板》GB/T19879-2015的规定。基底的所有钢板限制钢板的含硫量不大于0.01%；（5）单管塔体与基底板之间的连接为T形坡口焊透连接，且沿板厚方向承受较大(含较高焊接约束拉应力作用)拉力作用；底板(>40mm)应具有厚度方向抗撕裂性能(Z向性能)的合格保证；底板沿板厚方向断面收缩率不应小于《厚度方向性能钢板》GB/T5313-2010规定的Z15级允许限值；（6）基底锚栓材料采用Q355C，其化学成分和力学性能等材质要求应符合《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2018的有关规定；单管塔钢结构焊接材料说明单管塔的管壁厚度t≤30mm，焊接难度等级为A级；钢材碳当量CEV≤0.38%。（1）手工焊接说明1)钢板Q345C之间焊接时，手工焊条采用E4303U型、其焊条性能应符合《非合金钢及细晶粒钢焊条》(GB/T5117-2012)的有关要求；熔敷金属的冲击功不应低于母材的规定；断后伸长率≥20%，试验温度为0°C时冲击功≥47J；2)钢板Q355B之间焊接时，手工焊条采用E5003型、其焊条性能应符合《非合金钢及细晶粒钢焊条》(GB/T5117-2012)的有关要求；熔敷金属的冲击功不应低于母材的规定；断后伸长率≥20%；（2）埋弧自动焊接说明埋弧焊用焊丝与焊剂应符合《埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂》(GB/T5293-2018)的规定；（3）采用气体保护电弧焊接时，焊丝应符合《气体保护电弧用碳钢、低合金钢焊丝》(GB/T8110-2008)的有关规定；二氧化碳应符合《焊接用二氧化碳》(HG/T2537-1993)的规定；（4）焊接材料应具有焊接材料厂出具的同批次产品的质量证明书或检验报告。单管钢结构塔的涂装说明（1）钢结构构件应由专业的抛丸除锈设备在车间彻底除锈，除锈质量等级应符合(GB/T8923.1-2011)规定的Sa2.5级要求；除锈合格后应在5小时内对钢结构表面涂刷底漆保护；（2）钢结构防腐涂装是以工程建设地点和平均相对湿度作为防腐设计依据；枣庄市属城镇大气，热月相对湿度>75%，属于中等腐蚀，腐蚀性等级为Ⅳ级；防腐蚀涂层设计干膜总厚度≥280μm:涂刷富锌底漆(干膜厚度2×55μm)，环氧云铁中间漆(干膜厚度2×60μm)，表面氟碳喷涂(干膜厚度2×25μm)。涂装的施工和验收应符合《建筑钢结构防腐蚀技术规程》JGJ/T251-2011的有关规定；（3）构件安装完毕后应对焊缝、边缘等隐蔽部位进行手工防腐蚀处理，除锈处理等级为St3级，其质量应符合(GB/T8923.3-2009)的规定；除锈检查合格后，涂刷环氧富锌底漆2遍，干膜厚度2X55μm；环氧云铁中间漆2遍，干膜厚度2X60μm；表面氟碳喷涂，干膜厚度2×25μm。（4）现场焊接的焊缝及附近钢板，在彻底清除焊渣质量检查合格后及时涂刷底漆;涂刷前如发现表面被污染或返锈应重新进行除锈清理；焊缝在施焊之前，应清除所焊接钢板上的锈斑、油污及水迹等；（5）富锌防腐油漆的锌含量应符合《富锌底漆》(HG/T3668-2009)的规定;6,防腐涂料的质量应符合《建筑用钢结构防腐涂料》JG/T224-2007的要求；（6）钢结构使用过程中应按照《钢结构防腐蚀涂装技术规程》(CECS343:2013)定期检测和维护；（7）Sa2.5级：除锈合格后的底材表面应无任何残留的痕迹，应仅是点状或条纹状的轻微色斑；应无可见的油脂、污垢、氧化皮、铁锈和油漆涂层等附着物；（8）St3级：除锈合格后的底材表面应具有钢材金属本体光泽；应无可见的油脂和污垢，且没有附着不牢的氧化皮、铁锈和油漆涂层等附着物；（9）构件油漆在运输、安装过程的涂层碰损、焊接损伤等，应根据原涂装规定进行补涂；（10）现场油漆及防火涂料施工时，应采取防污染环境措施；（11）防腐涂装时环境温度宜为5°C～38°C，相对湿度不大于85%;应避免在强烈阳光照射下施工，钢材表面温度不应超过40°C；（12）涂装过程中如遇雾、雨、雪天气及风力超过5级时，室外应停止涂装。单管钢结构塔的防火说明（1）单管塔钢结构是否喷涂钢结构防火涂料，由甲方组织专家组论证确定；（2）如涂刷防火涂料时，耐火等级不低于一级，应采用室外特殊型薄型膨胀型；耐火时间不低于1.5h，厚度不低于5mm；（3）防火涂料的涂层应与防腐中间漆及防火涂料外表面的防腐面漆具有良好的相容匹配性，且应具有良好的粘结力，涂刷完成的表面应有一定的美观效果；（4）钢结构防火涂料产品须有耐火极限和对应的涂层厚度；其质量要求应符合《钢结构防火涂料》(GB14907-2018)的规定，且应具有良好的耐久性和耐候性能。

第二章编制依据2.1工程文件序号图纸和文件依据备注1建设工程安全生产条例国务院第393号令2中华人民共和国住房和城乡建设部第37号令3建办质（2018）31号文4特种设备安全监察条例国务院第373号令5建筑结构设计蓝图6工程承包合同7经设计单位确认的钢结构深化设计图纸8施工组织设计9我公司承接类似工程的施工经验2.2规范及相关标准中华人民共和国、行业颁发的、现行有效的建筑结构和建筑施工的各类规范、规程标准。序号规范及标准名称规范及标准编号1《钢结构设计标准》GB50017-20172《钢结构工程施工规范》GB50755-20123《建筑结构荷载规范》GB50009-20124《钢结构焊接规范》GB50661-20115《钢结构工程施工质量验收标准》GB50205-20206《建筑钢结构防火技术规范》GB51249-20177《高耸结构设计标准》GB50135-20198《高耸结构工程施工质量验收规范》GB51203-20169《混凝土结构设计规范》GB50010-201010《钢结构高强度螺栓连接技术规程》JGJ82-201111《建筑施工安全检查标准》JGJ59—201112《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-200513《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-201614《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》JGJ276-201215《重型结构和设备整体提升技术规范》GB51162-201616《重要用途钢丝绳》GB8918-20062.3执行的公司规章制度序号公司规章制度备注1程序文件/2质量手册/3企业施工及验收标准/4企业项目管理标准/5企业施工规程/2.4编制原则序号名称内容1符合性原则符合性原则包括两层含义：首先要符国家相关规定、建筑法规的要求，其次要符合本工程的特点。2先进性原则先进性原则是要求在符合性原则的基础上，以保证钢结构工程质量为前提，采取科学的方法，先进的管理，优化的配置，完善的措施，提供“新材料、新设备、新工艺、新产品”四新技术，实现既定目标。3经济合理性原则在安全可行的基础上，选择造价低的施工措施，降低工程成本。4可操作性原则工程所用的施工工艺方法、施工流程、吊装方法等简单，方便实施，可操作性强。5全面协调原则在钢结构专业施工方案编制以及整个施工全过程不仅要考虑全面配合业主、设计、监理等，还要考虑与其他专业分包施工单位的全面协调配合。第三章施工安排3.1施工用电根据本工程的特点，结合现场施工环境等因素，高峰期施工用电统计如下：序号名称规格型号功率（kW）数量总功率（kW）1磨光机∅150110102直流电焊机ZX7-40015101503CO2保护焊机CL50020102004碳弧气刨焊机ZX5-630471475空压机W-1.0/87.517.56液压泵源系统YS-PP-15182367烘干箱ZYH-303.226.48镝灯/3.54149日光灯/0.1101总用电负荷采用以下公式计算：总用电量P=1.1（K1∑P1+K2∑P2+K3∑P3）式中P——供电设备总需要容量（kW）；P1——全部施工用电设备额定用电量之和（kW）；P2——室外照明设备额定用电量之和（kW）；P3——室内照明设备额定用电量之和（kW）；1.1——用电不均匀系数；K1、K2、K3——各类设备的同时使用系数，K1＝0.5，K2＝1.0，K3=0.8。则总用电量P=1.1（0.5×456.9+1.0×14+0.8×1）=1.1（228.45+14+0.8）=267.6kW施工用水钢结构施工用水极少，用水量根据实际需要，提前提请总包业主单位协调。临时设施本工程钢结构施工设置两个临设区，一为材料的堆放；二为小型操作工具等库房。（1）构件堆放时应按照便于安装的顺序进行堆放，即先安装的构件堆放在近处或者便于安装的地方。（2）构件堆放时一定注意把构件编号或者标识露在外面或者便于查看的方向。（3）所有构件堆放场地均按现场实际情况进行安排，按规范规定进行平整和支垫，不得直接置于地上，要垫高200mm以上，以便减少构件堆放变形。钢构件堆放场地按照施工区作业进展情况进行分阶段布置调整。（4）每堆构件与构件处，应留一定距离，供构件预检及装卸操作用，每隔一定堆数，还应留出一定的空地。（5）施工库房由业主单位协调提供（应至少保证两间）。（6）构件堆放场地平面图中的区域需施工完成。施工平面布置图施工现场平面布置图屋顶层材料堆放平面布置图施工技术要求（1）楼顶自立单管避雷塔属于危险性较大的特种高耸钢结构工程，施工前必须编制专项施工方案，施工安全措施必须符合现场的实际情况，组织专家组进行危大工程施工方案的安全性论证；（2）当进行单体构件吊装时应根据现场的吊装能力确定吊装单元，并采取必要的措施确保安全；（3）钢结构吊装作业必须在起重设备的额定起重量范围内进行；（4）单管塔的钢结构施工检查及许可误差应符合《高耸结构工程施工质量验收规范》GB51203-2016的有关规定；（5）楼顶自立单管钢结构塔属于对风振敏感的高耸结构，其焊缝质量的要求如下：塔体钢板横向对接焊缝应与母材等强，焊缝质量等级应为一级熔透焊缝；塔体钢板纵向对接焊缝应与母材等强，焊缝质量等级不应低于二级熔透焊缝；基底部位的所有焊缝均应坡口焊透，焊缝质量等级不应低于二级熔透焊缝；水平撑杆的所有焊缝均应坡口焊透，焊缝质量等级不应低于二级；其它部位的钢板等强拼接的焊缝均应焊透，焊缝质量等级为二级；所有横向加劲板的焊缝质量等级为二级。钢结构施工重难点分析及解决措施钢结构施工重难点分析序号内容重点难点分析1施工组织本工程主要施工区域位于屋顶上，现场施工平面尺寸狭小，平面规划难度较大，同时材料进场数量较多，合理的施工现场组织是重点。2施工方案的选择本工程单管塔钢结构，高50.33m，塔底标高208.370m，顶标高258.700m。施工过程中由于高度较高，常规施工机械塔吊、吊车等无法满足吊装需求，故采用何种施工方案完成本工程安装是一大重点和难点。3施工安全措施本工程钢结构安装高度主要位于208.37m标高以上，施工作业面小，安全隐患多。而且现场的施工属高空作业，施工安全危险性很大，对防护、安全保证要求高。因此，如何保证高处作业的施工安全将是本工程的重点。4施工精度的控制本工程钢结构安装过程中，结构不但受风荷载的影响，而且要受到日照和温度等天气变化的影响，使结构的空间位置始终处于动态变化状态，对测量控制的方法和测量精度提出了高要求，故现场安装测量控制是一大重点。。5对已完工建筑物成品的保护在钢结构施工时，周围的混凝土以及下部混凝土结构已经成形，如何对已完工的建筑成品进行保护和防护，并在钢结构施工过程中如何确保该部分施工荷载不会对混凝土结构造成不可逆转的破坏，也是关乎本工程质量的一个重要问题。6与总包以及其他专业施工队伍的施工配合及衔接由于本工程涉及土建施工、钢结构施工、其他装饰工程施工等专业施工，势必存在多专业施工衔接以及相互配合问题。本工程最终成败是各专业共同成功才能造就，因此，各专业的施工衔接配合是本工程的一大重点。而钢结构施工又处于承前启后的施工关键环节：依托于土建工程，同时又要为后续专业施工提供预埋件和工作面，因此是整个施工衔接过程中的重点。钢结构施工重难点解决措施序号内容解决措施1施工组织（1）根据目前阶段工地现场容貌特点，合理布置现场施工总平面图，做到生产、办公、仓储设施等布置科学合理，互相干扰少，交通顺畅，联系方便，同时也较好地为安全生产、文明施工、优质高速的施工创造有利的条件。（2）加强计划和现场规划控制，合理布置施工现场，力求减少材料的二次搬运。（3）现场主要施工材料、周转材料、工具等经统计计算，详细列出进场车次统计表。2施工方案的选择（1）据单管塔结构布置特点，拟采用“累积倒装”液压提升工艺进行避雷塔分段组装及安装工作，即于避雷塔构架五层～顶层结构顶部设置液压提升系统，通过累积提升方式至上而下组装避雷塔分段，逐步将避雷塔分段及整体提升至设计高度，就位。（2）在构架六层设置钢平台，钢平台上布置型钢滑移轨道，单管塔的分段通过滑移轨道运输至提升的位置。3施工安全措施（1）选派优秀的技术小组与施工小组组成本工程的项目部，负责技术及现场平面的规划以及与其他施工单位的协调配合。（2）制定专项安全施工方案，设置专职安全员负责现场安全的监督指导工作。（3）严格执行三交底等制度。4施工精度的控制（1）利用测量仪器24小时跟踪检测构件安装的各项指标。（2）进行投点的闭合测量和数据平差计算确定测量平台上基准点。（3）测量施工前，计算出事先布置的控制点位坐标，在结构安装及吊装时测量控制点位进行比较分析。（4）加强单管结构施工过程变形的测量，并做好相关记录。5对已完工建筑物成品的保护（1）人员教育：在钢结构安装人员进场后，全员进行保护已有结构物保护专题教育，强化人员对已有结构物的保护意识；尤其加强一线施工安全员和施工调度、机械操作指挥人员在该方面的意识；通过奖惩手段激励员工对施工成品和半成品的保护积极性。（2）加强物、料、机管理：在钢结构构件运输、拼装以及安装过程中，通过建立完善的针对已完工建筑物的管理制度以及建立责任人制度加强物、料、机管理，以尽可能减少可能对结构物造成破坏的主动因素。（3）加强被动防护：通过在与钢结构相干连的结构物外表面设置防护网或与其他专业施工队伍协商共同制定合适的保护措施等，以降低结构物遭受破坏的可能性。6与总包以及其他专业施工队伍的施工配合及衔接钢结构及总包单位、装饰单位的进度配合解决措施。我公司将指派专职技术人员常驻施工现场，配合总包单位负责钢结构预埋件以及其他和钢结构相关施工衔接事宜，从图纸深化到工厂加工制作以及现场安装过程中，一定做到指派专职人员负责与其他专业施工及时沟通。尤其是在现场施工安装过程中，我公司承诺做到遵从业主、监理统筹安排，以顺利、高质量完成本工程为主旨，与其他专业施工单位通力配合。

施工进度计划钢结构施工进度计划项目部建立由项目经理领导，技术负责人、施工经理等组成的管理系统，形成高效合理的进度控制管理网络，制定科学的进度保证体系，明确各岗位职责。同时认真自觉地接受业主、监理单位、政府监督机构和社会各界对工程进度实施的监督与检查。通过项目进度管理体系协调运作，使工程进度始终处于受控状态。全面、全方位控制工程施工全过程，确保工程如期实现。进度计划的编制依据原则和进度计划如下所示：内容要求进度计划编制依据本工程招标文件要求的工期安排工程内容、工程量及采用的施工方案合理的工序搭接关系我公司的实际劳动生产率丰富的现场施工经验施工进度计划的编制原则强化管理统一协调，确保工程按期推进。合理平行流水作业，优化程序全面推进，合理分区施工，形成施工区段、各工序平行和流水作业，合理搭接。钢结构施工进度计划见下表。序号名称施工周期（天）备注1施工准备22材料进场23提升系统安装54单管塔累积提升245支撑、爬梯和平台等安装76钢结构验收1材料与设备计划钢结构材料的准备材料采购计划必须服从于整个加工制作工期和现场拼装工期计划，根据每批构件出厂计划、工厂的生产加工能力、速度等因素，推算出材料采购的理论周期，同时考虑各种不确定因素的情况下，下正式订单给生产厂家，并明确材料的交货期。在这期间，定期向生产厂家或公司派驻厂家的人员了解材料生产的进展情况，确保材料按合同所规定的交货时间交货。以上这种方式我们称之为“时间倒推法”，其模式如下：为保证钢结构现场施工的顺利进行，钢结构运至现场堆场场地的时间与数量原则上根据吊装提前5天左右，需在现场进行地面拼装的钢构件则提前15天左右运至现场堆场场地。具体结合现场安装的节点工期，编排相关的制作计划和采购计划。材料采购原则基本如下：（1）为充分利用资金，专款专用，采取分批次的采购原则。（2）基本按安装分区确定采购批次。（3）每批次提前15~20天下定单，确保材料及时供应。钢结构材料验收要求序号内 容1钢构件、材料验收的主要目的是清点构件的数量并将可能存在部分少量损坏的构件在地面进行处理，使得存在质量问题的构件不进入安装流程。2钢构件进场后，按货运单检查所到构件的数量及编号是否相符，发现问题应及时在回单上说明并反馈制作工厂，以便工厂更换补齐构件。按设计图纸、规范及制作厂质检报告单，对构件的质量进行验收检查，做好检查记录。为使不合格构件能在厂内及时修改，确保施工进度，也可直接进厂检查。主要检查构件外形尺寸，开孔大小和间距等。检查用计量器具和标准应事先统一，经核对无误，并对构件质量检查合格后，方可确认签字，并做好检查记录。3对于运输中变形、受到损伤的构件应送回制作工厂进行返修，对于轻微的损伤，则可以在现场进行修复。主要设备计划结合本工程施工方案和以往类似工程的现场施工经验，钢结构工程拟投入的机械设备等如下表所示：序号设备名称型号数量单位备注1塔吊75252台构件吊装2二保焊机CL50010台焊接3直流焊机ZX7-50010台焊接4空压机W-1.0/81台焊接5碳弧气刨焊机ZX5-6301台焊缝修改6磨光机∅15010个打磨7烘干箱ZYH-302台保存8超声波探伤仪CTS-22A1台焊缝探伤9螺旋千斤顶10t6个安装调整10手拉葫芦5t6个安装调整11手拉葫芦10t4个安装调整12钢丝绳∅22若干米构件吊装13全站仪拓普康901A1台测量调整14经纬仪DT202C2台测量调整15水准仪DZS3-12台测量调整16对讲机/4部指挥提升设备计划表序号名称规格型号设备单重数量1液压泵源系统18kWYS-PP-151.45t2台2液压提升器45tYS-SJ-450.2t8台3高压油管31.5MPa标准油管箱50箱4计算机控制系统32通道YS-CS-012套5传感器锚具、行程、油压8套6专用钢绞线φ17.80mm1860MPa1km7对讲机摩托罗拉3台主要施工机械介绍：

施工工艺技术整体施工思路本工程中，避雷塔结构为锥形圆柱钢结构，避雷塔最大安装标高约为258.700m，根据结构布置特点、现场安装条件及提升工艺要求，将避雷塔分为13个分段，其中分段1GZ1预装在标高208.370m的构架五层楼面，其余分段在标高212.870m构架六层进行组接，采用“超大型构件液压同步提升技术”将其依次累计倒装提升到位，避雷塔每个分段高度约在4.0m左右。提升具体思路如下：钢结构提升具体思路如下：（1）将避雷塔第1分段先预装在标高208.370m的构架五层安装位置；（2）在标高208.370m的构架五层楼面安装提升支架，提升支架高度20m；（3）利用倒链将分段13、12、11吊装安装在标高212.870m的构架六层楼面；（4）在提升支架顶部设置提升平台（上吊点），共设置4组；（5）安装液压同步提升系统设备，包括液压泵源系统、提升器、传感器等；（6）在第12分段底部与提升单元上吊点对应位置安装提升下吊点临时吊具；（7）在提升支架二层及顶层设置导向装置；（8）在提升上下吊点之间安装专用底锚和专用钢绞线；（9）调试液压同步提升系统；（10）张拉钢绞线，使得所有钢绞线均匀受力；（11）检查提升单元以及液压同步提升的所有临时措施是否满足设计要求；（12）确认无误后，按照设计荷载的20%、40%、60%、70%、80%、90%、95%、100%的顺序逐级加载，直至提升单元脱离拼装平台；（13）提升单元最低点脱离胎架约100mm后，暂停提升；（14）微调提升单元的各个吊点的标高，使其处于水平，并静置4~12小时。（15）再次检查避雷塔提升单元以及液压同步提升临时措施有无异常，并将测量数据与离地时进行对比；（16）确认无异常情况后，开始正式提升；（17）整体提升4.0m后，暂停提升，将第10分段平移至提升单元的正下方，并将其与上部的提升单元拼装成整体；（18）继续将分段13、12、11、10整体提升；（19）将提升单元整体提升4.0m后，暂停提升，将分段9平移至提升单元的正下方，并其与上部的提升单元拼装成整体，下吊点移动至分段9底部；（20）重复上述步骤，直至分段2拼装完成；（21）拆除拼装位置临时措施，避雷塔分段13～2与预装的分段1进行对口焊接；（22）安装避雷塔底部支撑，使其形成整体的受力体系；（23）液压同步提升系统分级卸载，直至钢绞线松弛，屋面荷载全部转移至原结构上；（24）拆除液压提升系统及临时措施等，完成避雷塔的提升作业。施工工艺流程STEP1：在标高208.370m的楼面安装分段1、滑移措施及提升支架，支架高20m；STEP2：利用倒链将分段13、12、11吊装安装在标高212.870m的构架六层楼面；STEP3：安装4组液压同步提升设备，包括液压泵站、液压提升器、油管、传感器等，在第12分段底部与提升单元上吊点对应位置安装提升下吊点临时吊具；设备调试完毕无误后开始提升。STEP4：将分段13、12、11整体提升4.0m后暂停提升，安装分段10，与前续分段组成整体。STEP6：将分段13、12、11、10整体提升4.0m后暂停提升，安装分段9，与前续分段组成整体。STEP7：将下吊具安装至分段9底部。STEP8：继续提升安装分段8、7、6。STEP9：将下吊具安装至分段6底部。STEP10：继续提升安装分段5、4。STEP11：将下吊具安装至分段4底部。STEP12：继续提升安装分段3、2。STEP13：拆除滑移措施，连接分段1与分段2，使避雷塔结构形成整体受力后液压提升器卸载拆除，提升支架拆除，完成避雷塔提升作业。单管塔钢结构分段避雷塔分段立面图避雷塔立面图避雷塔分段重量及总重锥筒节段编号锥筒高度（mm）底面外径D1（mm）壁厚（mm）底面内径D2（mm）顶面外径d1（mm）顶面内径d2（mm）锥筒重量（t）1GZ138302500302470250024706.92GZ140502500302470250024707.403GZ140502500302470250024707.404GZ140002500302470236523057.115GZ140002365282305222921736.276GZ140002229282173209420385.907GZ140002094282038195819085.528GZ140001958251908182317734.609GZ140001823251773168816444.2710GZ140001688221644155215083.4711GZ140001552221508141713773.1812GZ139311417201377128412482.3213GZ141691284181248120011642.49单管塔钢结构分段吊装单管塔分段单元吊装分析本工程单管筒单元主要分为13段，编号为1GZ1的分段为采用塔吊直接吊装到位，其余12段为吊装至堆料平台上，滑移至布置图中相应的位置上。首段单管钢结构1GZ1采用现场总包单位提供的塔吊直接吊装到位。1GZ1长约3.83m，构件重约为6.9t（考虑管内隔板等后装），考虑吊索具等重量0.2t，合计约为7.1t。塔吊吊装半径约为32m，查询塔吊起重性能表，可知起重能力为7.366t>7.1t,因此，满足吊装要求。1GZ1单管塔分段单元吊装平面图如下图所示：1GZ1单管塔分段单元吊装平面图其余单管塔分段单元最重为2GZ1和3GZ1,长约4.05m，构件重约为7.4t（考虑管内隔板等后装），考虑吊索具等重量0.2t，合计约为7.6t。分别吊装至南北两个平台上的轨道上，塔吊吊装半径分别为24.5m和27.5m，查询塔吊起重性能表，可知起重能力为8t>7.6t,因此，满足吊装要求。其余单管塔分段单元吊装平面图如下图所示：其余单管塔分段单元吊装平面图吊索具的选用（1）钢丝绳的选择单管塔分段单元钢结构吊装选用的钢丝绳型号为6*37S+FC，钢丝绳的公称抗拉强度1770Mpa，中间芯为纤维芯。钢丝绳断面形状图（2）钢丝绳安全系数表：（3）钢丝绳力学计算单管塔分段单元的最大重量为7.4T，取8t计算，采用4点吊装吊装角度取60°，考虑最不利吊装，计算按3点受力计算。则单根钢丝绳受力：根据公式：Fg=K*[Fg]/α[Fg]钢丝绳允许拉力；Fg钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；α钢丝绳荷载不均匀系数，对6×37+1型，α取值为0.82；K钢丝绳使用安全系数，吊索绳取6；则吊装钢丝绳破断拉力计算为查询钢丝绳容许拉力表，单管塔分段单元的吊装选用4根型号6X37S+FC（1770纤维芯），d=22mm，绳长约为3m，最小破断拉力283KN>225.3KN，满足吊装要求。（4）卸扣选择根据最重单管塔分段单元吊装时，钢丝绳的计算可知钢丝绳拉力为30.8KN。根据上表查询，本工程单管塔分段单元的吊装选用额定载荷4.75t的卸扣，可满足施工要求。单管塔钢结构堆料平台设置本工程单管塔钢结构分段单元共计13段，其中1GZ1直接吊装就位，其余的为堆放至构架六层的钢结构卸料平台上。卸料平台投影面积共计220平方，平台顶面标高为213.520m。卸料平台立柱采用双拼16#工字钢，构架五层主梁采用双拼16#工字钢，次梁采用C14槽钢，构架六层框架梁主要采用双拼16#工字钢和14#槽钢，平台上方铺设3.0厚的花纹钢板，钢梁和立柱通过后置埋件焊接连接，平台材料的材质均为Q235B。卸料平台周边临边位置采用高度为1.5m，规格为D48*3.0圆管做好临边防护，外侧张挂安全立网。堆料平台范围图构架五层埋件布置图构架六层埋件布置图构架五层结构布置图构架五层转换梁详图构架五层转换梁剖面图构架六层结构布置图2-2剖面图1-1剖面图单管钢结构分段单元运输本工程单管钢结构分段单元吊装至钢平台上后，由于现场塔吊影响后续工程的施工，需进行拆除。单管钢结构的平面运输主要通过设置滑移轨道将单元运输至安装位置下方，滑移轨道采用双拼HW300*300型钢，型钢两侧布置规格为-12*100mm的通长钢板进行限位。运输的方式主要采用在轨道上设置360度转向的搬运坦克，每个分段单元下方设置4只，每只的额定载荷为2T，外形尺寸为504*464*112mm。搬运坦克上方布置钢结构托架，托架梁采用14#工字钢焊接而成，托架上方放置单管钢结构分段单元，分段单元居中放置。每个分段单元下方均布置一个托架，其中截面较小的四个单元下方布置的为托架二，其余的为托架一。360度转向搬运小坦克和托架做法图如下图所示：360度转向搬运小坦克示意图搬运小坦克基本信息表单管分段单元下部托架一单管分段单元下部托架二滑移轨道做法图整体提升施工工艺技术提升吊点设置本工程共有两个避雷塔同时提升，同一时间最多8台提升器同时工作。提升吊点平面布置图提升设备配置表吊点编号反力标准值（kN）提升器型号提升器数量（台）钢绞线数量（根）钢绞线安全系数备注D01163YS-SJ-45136.63D02163YS-SJ-45136.63D03163YS-SJ-45136.63D04163YS-SJ-45136.63合计652412注：1、表中钢绞线安全系数均大于2.0，满足提升安全要求；2、钢绞线长度20m，单台提升器+钢绞线最大重量为0.5t；单根钢绞线破断力不小于360kN，钢绞线安全系数=360÷（反力标准值/根数）。提升临时措施采用液压同步提升设备吊装避雷塔钢结构，需要设置合理的提升上下吊点。在提升上吊点即提升平台上设置液压提升器。液压提升器通过提升专用钢绞线与提升钢结构上的对应下吊点相连接。本次提升临时措施主要包括提升平台、下吊点临时吊具等。提升支架提升梁选用B400×200×10的箱型截面，分配梁选用HW250×250×9×14的H型截面，主肢选用P245×16的无缝钢管，缀条选用P159×8的无缝圆管，临时措施材料材质为Q355B。主传力构件间焊缝采用熔透焊缝，焊缝等级二级，所有加劲板厚度10mm，加劲板与水平构造采用角焊缝焊接，焊缝尺寸hf=7mm。平台适用于吊点D01、D02、D03、D04。分配梁支架主肢提升梁导向措施提升器支架缀条分配梁支架主肢提升梁导向措施提升器支架缀条提升支架三维示意图提升支架详图2-2提升梁开孔处局部详图提升下吊点根据结构布置及提升工艺的要求，下吊点采用临时吊具的形式。专用钢绞线连接在液压提升器和提升底锚之间，两端分别锚固，用于直接传递垂直提升反力。下吊点牛腿与避雷针塔间采用焊接连接，焊缝采用熔透焊缝，焊缝等级二级。提升下吊点详图加劲板详图临时牛腿长度表提升次数X（mm）第一次提升750第二次提升547第三次提升344第四次提升208提升支架与楼面连接加固措施提升支架与楼面加固措施立面图提升支架在208.37m楼面与基础连接加固平面图提升支架在212.87m楼面与基础连接加固平面图提升支架在218.40m楼面与基础连接加固平面图抗风导向措施由于在提升避雷塔过程中，采用累计倒装安装施工工艺，吊点均在分段下方，即避雷塔重心在吊点上方，为防止分段在提升过程中发生倾覆，所以提升过程中需设置导向限位措施，以保证避雷塔提升过程中的安全性。导向限位用于抵抗避雷塔提升过程中因各种因素产生的水平力，导向及限位措施安装在标高218.400m的构架顶层及提升支架顶部设置。主构件间均采用熔透焊缝，焊缝等级二级。提升支架218.400m构架顶层抗风导向措施示意图提升支架218.400m构架顶层抗风导向措施详图提升支架顶层抗风导向措施示意图提升支架顶层抗风导向措施详图千斤顶工作详图后顶块详图前抱箍详图钢滑块详图预埋件设计YMJ-1说明：除YMJ-1外其余埋件均为后植埋件，采用20×300×300埋板，以最大轴向力70KN设计。倒链提升措施本方案分段13、分段12预采用倒链提升安装，根据分段重量，单个天线提升选用5t型号手拉葫芦4个，两个天线共计8个手拉葫芦。利用提升支架提升梁与分段，分别焊接连接耳板，焊接采用熔透焊缝，焊缝等级二级，手拉葫芦连接提升梁与分段耳板，将分段13、分段12提升到位，具体详图如下：提升立面图提升梁耳板布置平面图分段13耳板布置立面图耳板详图液压提升器固定板液压提升器利用固定板安装在提升平台上，每台液压提升器需要各4块提升器临时固定板。A、B面用打磨机打磨光滑，使之能卡住提升器底座；C面同下部结构焊接，焊接时不得接触提升器底座。提升器临时固定板材质为Q235B。`YS-SJ-45提升器临时固定板详图YS-SJ-45专用锚环固定板详图导向架在液压提升器提升或下降过程中，其顶部必须预留长出的钢绞线，如果预留的钢绞线过多，对于提升或下降过程中钢绞线的运行及液压提升器天锚、上锚的锁定及打开有较大影响。所以每台液压提升器必须事先配置好导向架，方便其顶部预留过多钢绞线的导出顺畅。多余的钢绞线可沿提升平台自由向后、向下疏导。导向架制作材料选用P48×3.5圆管，材质为Q235B。现场制作时材料可进行替换，但截面积及抗弯性能不得低于原截面。导向架详图名称L1L2H1H2H3H4备注参数/mm250800100012502800300045t提升器用液压提升系统简介超大型构件液压同步提升施工技术特点（1）通过提升设备的扩展组合，提升重量、跨度、面积不受限制。（2）提升过程十分安全，并且构件可以在提升过程中的任意位置锁定，任一提升器亦可单独调整，调整精度高，有效的提高了结构提升过程中安装精度的可控性。（3）采用柔性索具承重，只要有合理的承重吊点，提升高度不受限制；（4）提升设备体积小、自重轻、承载能力大，特别适宜于大型设备的提升作业。（5）液压提升器通过液压回路驱动，动作过程中加速度极小，对被提升设备及提升框架结构几乎无附加动荷载（振动和冲击）；（6）设备自动化程度高，操作方便灵活，安全性好，可靠性高，使用面广，通用性强。（7）液压同步提升通过计算机控制各提升点同步，提升过程中构件保持平稳的提升姿态，同步控制精度高；（8）省去大型吊机的作业，可大大节省机械设备、人力资源；（9）能够充分利用现场施工作业面，对工程总体工期控制有利。主要技术及设备（1）液压提升原理“液压同步提升技术”采用液压提升器作为提升机具，柔性钢绞线作为承重索具。液压提升器为穿芯式结构，以钢绞线作为提升索具，有着安全、可靠、承重件自身重量轻、运输安装方便、中间不必镶接等一系列独特优点。液压提升器两端的楔型锚具具有单向自锁作用。当锚具工作（紧）时，会自动锁紧钢绞线；锚具不工作（松）时，放开钢绞线，钢绞线可上下活动。液压提升过程见图所示，一个流程为液压提升器一个行程。当液压提升器周期重复动作时，被提升重物则一步步向上移动。液压提升原理图上升工况步序动作示意如下图所示。液压提升器提升工作原理表第1步：下锚松，上锚紧，夹紧钢绞线第2步：提升器同步提升重物第3步：下锚紧，夹紧钢绞线第4步：主油缸微缩，上锚片脱开第5步：上锚具上升，上锚全松第6步：主油缸非同步缩回原位（2）液压提升设备本工程中液压提升承重设备主要采用YS-SJ型穿芯式液压提升器，液压提升器如图所示。YS-SJ型液压提升器（3）液压泵源系统液压泵源系统为液压提升器提供动力，并通过就地控制器对多台或单台液压提升器进行控制和调整，执行液压同步提升计算机控制系统的指令并反馈数据。YS-PP型液压泵源系统（4）计算机同步控制及传感检测系统液压同步提升施工技术采用传感监测和计算机集中控制，通过数据反馈和控制指令传递，可全自动实现同步动作、负载均衡、姿态矫正、应力控制、操作闭锁、过程显示和故障报警等多种功能。拟用于本工程的液压同步提升系统设备采用CAN总线控制、以及从主控制器到液压提升器的三级控制，实现了对系统中每一个液压提升器的独立实时监控和调整，从而使得液压同步提升过程的同步控制精度更高，实时性更好。操作人员可在中央控制室通过液压同步计算机控制系统人机界面进行液压提升过程及相关数据的观察和（或）控制指令的发布。通过计算机人机界面的操作，可以实现自动控制、顺控（单行程动作）、手动控制以及单台提升器的点动操作，从而达到提升单元整体提升安装工艺中所需要的同步提升、空中姿态调整、单点毫米级微调等特殊要求。计算机同步控制及传感检测系统人机操作界面如下图所示。液压同步提升计算机控制系统人机界面液压系统配置液压提升系统主要由液压提升器、液压泵源系统、计算机同步控制及传感检测系统组成。总体布置原则满足提升单元各吊点的理论提升反力的要求，尽量使每台液压设备受载均匀；尽量保证每台液压泵源系统驱动的液压设备数量相等，提高液压泵源系统的利用率；在总体控制时，要认真考虑液压同步提升系统的安全性和可靠性，降低工程风险。液压提升器的配置根据本工程中各吊点提升反力大小，拟选择YS-SJ-45型液压提升器作为主要提升承重设备。YS-SJ-45型液压提升器额定提升能力为45t。钢绞线作为柔性承重索具，采用高强度低松弛预应力钢绞线，抗拉强度为1860MPa，单根直径为17.80mm，破断拉力不小于36t。提升器底锚及吊具采用配合设计和试验的规格。各提升吊点的液压提升器及钢绞线具体配置详见“提升吊点设置”章节。液压泵源系统液压泵源系统为液压提升器提供液压动力，在各种液压阀的控制下完成相应动作。在不同的工程使用中，由于吊点的布置和液压提升器的配置都不尽相同，为了提高液压提升设备的通用性和可靠性，泵源液压系统的设计采用了模块化结构。根据提升重物吊点的布置以及液压提升器数量和液压泵源流量，可进行多个模块的组合，每一套模块以一套液压泵源系统为核心，可独立控制一组液压提升器，根据提升器数量配置相应的泵源系统，以满足各种类型提升工程的实际需要。本工程中依据提升吊点及液压提升器的数量，共配置2台YS-PP-15型液压泵源系统。电气同步控制系统电气同步控制系统由动力控制系统、功率驱动系统、传感检测系统和计算机控制系统等组成。电气控制系统主要完成以下两个控制功能：集群提升器作业时的动作协调控制。各点之间的同步控制是通过调节液压系统的流量来控制提升器的运行速度，保持被提升结构单元的各点同步运行，以保持其空中姿态。液压同步提升施工技术采用行程及位移传感监测和计算机控制，通过数据反馈和控制指令传递，可全自动实现同步动作、负载均衡、姿态矫正、应力控制、操作闭锁、过程显示和故障报警等多种功能。操作人员可在中央控制室通过液压同步计算机控制系统人机界面进行液压提升过程及相关数据的观察和（或）控制指令的发布。本工程中配置一套YS-CS-01型计算机同步控制及传感检测系统。提升同步控制策略控制系统根据一定的控制策略和算法实现对提升单元整体提升（下降）的姿态控制和荷载控制。在提升（下降）过程中，从保证结构吊装安全角度来看，应满足以下要求：应尽量保证各个提升吊点的液压提升设备配置系数基本一致；应保证提升（下降）结构的空中稳定，以便提升单元结构能正确就位，也即要求各个吊点在上升或下降过程中能够保持一定的同步性（±20mm）。根据以上要求，制定如下的控制策略：将集群的液压提升器中的任意提升速度和行程位移值设定为标准值，作为同步控制策略中速度和位移的基准。在计算机的控制下，其余液压提升器分别以各自的位移量来跟踪对比，根据两点间位移量之差进行动态调整，保证各吊点在提升过程中始终保持同步。提升前准备及检查工作液压提升设备安装（1）液压提升器安装液压提升器安装到位后，应立即用临时固定板固定，临时固定板与临时结构采用双面角焊缝，焊脚尺寸10mm。先按图纸制作好固定板（每台提升器4块），A、B面用打磨机打磨光滑，使之能卡住提升器底座。将固定板紧靠提升器底座，C面同下部结构焊接，焊接时不得接触提升器底座。底锚固定板安装技术要求同提升器。临时固定板现场使用图片（2）导向架安装导向架安装于液压提升器侧方，导向架的导出方向以方便安装油管、传感器和不影响钢绞线自由下坠为原则。导向架横梁高出液压提升器天锚约1.5～2m，偏离液压提升器中心5～10cm为宜。导向架与提升临时结构采用角焊缝连接，焊脚尺寸不小于5mm。导向架安装示意图（3）专用底锚的安装每一台液压提升器对应一套专用底锚结构。底锚结构安装在提升下吊点临时吊具的内部，要求每套底锚与其正上方的液压提升器、提升吊点结构开孔垂直对应、同心安装。（4）钢绞线的安装穿钢绞线采取由下至上穿法（暂定），即从液压提升器底部穿入至顶部穿出。应尽量使每束钢绞线底部持平，穿好的钢绞线上端通过夹头和锚片固定。待液压提升器钢绞线安装完毕后，再将钢绞线束的下端穿入正下方对应的下吊点底锚结构内，调整好后锁定。每台液压提升器顶部预留的钢绞线应沿导向架朝预定方向疏导。（5）液压管路的连接液压泵源系统与液压提升器的油管连接：1）连接油管时，油管接头内的组合垫圈应取出，对应管接头或对接头上应有O形圈；2）应先接低位置油管，防止油管中的油倒流出来。液压泵源系统与液压提升器间油管要一一对应，逐根连接；3）依照方案制定的并联或串连方式连接油管，确保正确，接完后进行全面复查。（6）控制、动力线的连接1）各类传感器的连接；2）液压泵源系统与液压提升器之间的控制信号线连接；3）液压泵源系统与计算机同步控制系统之间的连接；4）液压泵源系统与配电箱之间的动力线的连接；5）计算机控制系统电源线的连接。设备的检查及调试（1）调试前的检查工作1）提升临时措施结构状态检查；2）设备电气、油管、节点的检查；3）提升结构临时固定措施是否拆除；4）将提升过程可能产生影响的障碍物清除。（2）系统调试液压系统安装完成后，按下列步骤进行调试：1）检查液压液压泵源系统上所有阀或油管的接头是否有松动，检查溢流阀的调压弹簧处于是否完全放松状态。2）检查液压液压泵源系统控制柜与液压提升器之间电源线、通讯电缆的连接是否正确。3）检查液压液压泵源系统与液压提升器主油缸之间的油管连接是否正确。4）系统送电，检查液压泵主轴转动方向是否正确。5）在液压液压泵源系统不启动的情况下，手动操作控制柜中相应按钮，检查电磁阀和截止阀的动作是否正常，截止阀编号和液压顶推器编号是否对应。6）检查行程传感器，使就地控制盒中相应的信号灯发讯。7）操作前检查：启动液压液压泵源系统，调节一定的压力，伸缩液压提升器主油缸：检查A腔、B腔的油管连接是否正确；检查截止阀能否截止对应的油缸。分级加载试提升待液压系统设备检测无误后开始试提升。经理论计算，确定液压提升器所需的伸缸压力（考虑压力损失）和缩缸压力。开始试提升时，液压提升器伸缸压力逐渐上调，依次为所需压力的20%，40%，在一切都正常的情况下，可继续加载到60%，70%，80%，90%，95%，100%。提升单元在刚开始有移动时暂停作业，保持液压设备系统压力。对液压提升器及设备系统、结构系统进行全面检查，在确认整体结构的稳定性及安全性绝无问题的情况下，才能开始正式提升。正式提升为确保提升单元及主体结构提升过程的平稳、安全，根据结构的特性，拟采用“吊点油压均衡，结构姿态调整，位移同步控制，顺序卸载就位”的同步提升和卸载落位控制策略。同步吊点设置每台液压提升器处各设置一套行程传感器，用以测量提升过程中各台液压提升器的提升位移同步性。主控计算机根据各个传感器的位移检测信号及其差值，构成“传感器－计算机－泵源控制阀－提升器控制阀—液压提升器－提升单元”的闭环系统，控制整个提升过程的同步性。提升分级加载通过试提升过程中对提升单元、提升临时措施、提升设备系统的观察和监测，确认符合模拟工况计算和设计条件，保证提升过程的安全。以计算机仿真计算的各提升吊点反力值为依据，对提升单元进行分级加载（试提升），各吊点处的液压提升系统伸缸压力分级增加，依次为20%、40%、60%、70%、80%；在确认各部分无异常的情况下，可继续加载到90%、95%、100%，直至提升单元全部脱离拼装胎架。在分级加载过程中，每一步分级加载完毕，均应暂停并检查如：上吊点、下吊点结构、提升单元等加载前后的变形情况，以及主体结构的稳定性等情况。一切正常情况下，继续下一步分级加载。当分级加载至提升单元即将离开胎架时，可能存在各点不同时离地，此时应降低提升速度，并密切观查各点离地情况，必要时做“单点动”提升，确保提升单元离地平稳。结构离地检查提升单元离开拼装胎架后，利用液压提升系统设备锁定，利用枕木等将提升单元下部垫实，停留4-12小时作全面检查（包括吊点结构，承重体系和提升设备等），并将检查结果以书面形式报告现场总指挥部。各项检查正常无误，再进行正式提升。姿态检测调整用测量仪器检测各吊点的离地距离，计算出各吊点相对高差。通过液压提升系统设备调整各吊点高度，使提升单元达到设计姿态。整体同步提升以调整后的各吊点高度为新的起始位置，复位位移传感器。在整体提升过程中，保持该姿态直至提升到设计标高附近。提升过程的微调在提升过程中，因为空中姿态调整和后装杆件安装等需要进行高度微调。在微调开始前，将计算机同步控制系统由自动模式切换成手动模式。根据需要，对整个液压提升系统中各个吊点的液压提升器进行同步微动（上升或下降），或者对单台液压提升器进行微动调整。微动即点动调整精度可以达到毫米级，完全可以满足结构安装的精度需要。提升就位提升单元提升至距离设计标高约200mm时，暂停提升；各吊点微调使结构精确提升到达设计位置；液压提升系统设备暂停工作，保持提升单元的空中姿态，后装杆件安装，使提升单元结构形成整体稳定受力体系。液压提升系统设备同步减压，至钢绞线完全松弛；拆除液压提升系统设备及相关临时措施，完成提升单元的整体提升安装。其他安全技术措施提升架安装拆除技术本工程218.400m标高一下的提升架安装采用塔吊，以上的采用自制的拔杆进行安装。拔杆横梁主要采用□200*100*5方管，外套管采用D108*5圆管，立柱采用D95*5圆管，吊臂大梁采用□100*5方管，拉杆采用D60*4圆管，横梁与提升架和吊臂与立柱均采用法兰连接，法兰盘连接采用4M12螺栓。吊臂下的立柱套入至外套管中，吊臂通过在外套管内旋转来调整吊装的角度。提升架的材料上料采用人工拉直安装位置附近。提升架顶部拔杆做法图提升架顶部拔杆做法1-1剖面图提升架顶部拔杆做法2-2剖面图提升架顶部施工时安全防护措施本工程在提升架安装至构架顶层（218.400m标高）时，与提升架同步设置外侧安全防护措施。安全防护措施高度为11.77m，立柱、平台梁和连接梁均采用P146*8的圆管，材质为Q355B，立柱与混凝土结构通过后置埋件焊接连接。在安全防护措施顶部与提升架最上端设置安全通道，通道上铺设3.0厚花纹钢板，在架体内部设置钢爬梯，供人上下，钢爬梯侧面布置登高绳确保人员上下安全。整个安全防护措施架子侧面四周满挂安全立网。顶部安全防护措施立柱柱脚布置图顶部安全防护措施立面图顶部安全防护措施2-2剖面图顶部安全防护措施1-1剖面图钢爬梯做法图洞口防护安全技术措施本工程构架六层中间位置在单管塔分段单元提升过程中为空洞，为了确保人员操作的安全和焊接过程的方便，需在整体提升前在与轨道梁标高一致（213.82m标高）的平面上设置安全平台，安全平台的平台梁采用14#槽钢，槽钢与轨道梁平齐焊接连接，余剪力墙一端通过后置埋件。安全平台面铺设规格为3.0厚花纹钢板。内部洞口安全防护措施楼层临边防护措施本工程施工时沿平台临边四周布置安全防护栏杆，并在底部设置挡脚板，刷红白相间安全警示漆。栏杆采用活动支座固定于钢梁的翼缘板上，栏杆标准节长2m，用Φ48及扁钢焊制，防护栏杆1.2m高，防护栏下安装18cm高挡脚板，张挂阻燃密目式安全立网(每100cm2的安全网不小于2000目)，如下图所示。临边防护楼层临边防护效果钢结构焊接现场焊接工艺评定为了能较好地保证工程的焊接质量，技术工艺部门将依据GB50661-2011《钢结构焊接规范》标准的有关规定，做好相关焊接工艺评定，并制定完善、可行的焊接工艺方案和措施，报业主、监理、设计方批准后。作为工程中指导焊接作业的工艺规范。现场焊接作业流程焊接作业前的准备（1）焊接区操作平台搭设良好，平台高度及宽度应有利于焊工操作舒适、方便，并应有防风措施。（2）由于CO2气体保护焊焊枪线较短，考虑将焊机及送丝机置于操作平台上。操作平台需针对节点、主次构件焊接而专门设计。（3）焊工配置一些必要的工具，比如：凿子、奶子榔头、刷子以及砂轮机等。焊把线应绝缘良好，如有破损处要用绝缘布包裹好，以免拖拉焊把线时与母材打火。（4）焊接设备应接线正确、调试好，正式焊接前宜先进行试焊，将电压、电流调至合适的范围。（5）检查坡口装配质量。应去除坡口区域的氧化皮、水份、油污等影响焊缝质量的杂质。如坡口用氧－乙炔切割过，还应用砂轮机进行打磨至露出金属光泽。（6）当坡口间隙超过允许偏差规定时，通过在坡口单侧或两侧堆焊使其符合要求。焊接顺序序号要点1以控制应力、应变为准则，详细制定焊接顺序，严禁将合拢焊口布置在杆件应力集中的地方。2刚性接头的焊接施工，应先从整个结构的中间构件上施焊，形成稳定后向左、右扩展焊接。3对于单管塔分段单元的对接施焊，应由三名焊工同时从不同方向对称焊接。在焊接过程中注意防止层间温度过高。当焊缝过长时，可采用分段跳焊法，但要保证多名焊工同步，减少变形。在焊接最后一层时需一次焊完，不得分段焊接。单管塔分段单元焊接顺序图现场焊接操作工艺1．预热及后热处理对较厚板件在接头中应采取防止层状撕裂的措施。措施包括：焊前预热，焊后缓慢冷却或后热，仔细清除焊丝及坡口的油锈、毛刺及水份，焊条严格烘干等。预热的加热区域应在焊接坡口两侧，宽度应各为焊件施焊处厚度的15倍以上，且不小于100mm；预热温度宜在焊件反面测量，测温点应在离电弧经过前的焊接点各方向不小于75mm处；当用火焰加热器预热时正面测温应在加热停止后进行。预热温度确定方法：序号预热温度确定方法1根据焊接接头的坡口形式和实际尺寸、板厚及构件拘束条件确定预热温度。焊接坡口角度及间隙增大时，应相应提高预热温度。2根据熔敷金属的扩散氢含量确定预热温度。扩散氢含量高时应适当提高预热温度。当其它条件不变时，使用超低氢型焊条打底预热温度可降低25℃～50℃。3根据焊接时热输人的大小确定预热温度。当其它条件不变时，热输入增大5kJ/cm,预热温度可降低25℃～50℃。4根据接头热传导条件选择预热温度。在其它条件不变时，T形接头应比对接接头的预热温度高25℃～50℃。2．焊后消氢处理消氢处理的加热温度应为200℃～250℃,保温时间应依据工件板厚按每25mm板厚不小于0.5h且总保温时间不得小于1h确定。达到保温时间后应缓慢冷却至常温。3．引弧板、引出板、垫板要求序号要求1严禁在承受动荷载且需经疲劳验算构件焊缝以外的母材上打火、引弧或装焊夹具。2引弧应在焊道处，不得擦伤母材，不得在焊缝以外的母材上打火、引弧。3接头主焊缝两端，必须配置引弧板和引出板，其材质应和被焊母材相同，坡口形式应与被焊焊缝相同，禁止使用其它材质的材料充当引弧板和引出板。4手工电弧焊和气体保护电弧焊焊缝引出长度应大于20mm。其引弧板和引出板宽度应大于50mm，长度宜为板厚的1.5倍且不小于30mm，厚度应不小于6mm，非手工电弧焊焊缝引出长度应大于80mm。其引弧板和引出板宽度应大于80mm，长度宜为板厚的2倍且不小于100mm，厚度应不小于l0mm。5焊接完成后，应用火焰切割去除引弧板和引出板，并修磨平整。不得用锤击敲落引弧板和引出板。4．减少收缩量措施序号措施1在保证焊透的前提下采用小角度，窄间隙焊接坡口，以减少收缩量。2提高构件制作精度，构件长度按正偏差验收。3采用小热输入量，小焊道，多道多层焊接方法以减少收缩量。可以对称施焊的焊缝采取对称同时同向施焊，当焊缝在结构上分布不对称时，如果焊缝位于构件中性轴两侧，可通过调节焊接热输入和交替施焊的顺序进行控制变形。单条焊缝焊接顺序遵循由中间向两边施焊，由下向上，长焊缝采取分段退焊法施焊的焊接顺序原则。对于采用单面坡口的焊缝，打底焊、填充焊沿同一方向施焊，盖面焊沿反方向施焊。采用双面坡口的焊缝，先焊接深坡口侧打底焊，反面清根后焊完浅坡口侧焊缝，再焊完深坡口侧焊缝。施焊方向采取反向施焊，每面的焊接方向同单面坡口焊缝。双面坡口焊接顺序及方向简化示意如下。焊接顺序示意图对较长的焊缝采取分段退焊法和跳焊法，避免焊缝局部加热集中。现场焊接质量保证措施1、焊接质量控制内容控制阶段质量控制内容焊接前质量控制母材和焊接材料的确认与必要复验焊接部位的质量和合适的夹具焊接设备和仪器的正常运行情况焊接规范的调整和必要的试验评定焊工操作技术水平的考核焊接中质量控制焊接工艺参数是否稳定焊条、焊剂是否正常烘干焊接材料选择是否正确焊接设备运行是否正常焊接热处理是否及时焊接后质量控制焊接外形尺寸、缺陷的目测焊接接头的质量检验破坏性试验理化试验金相试验其它非破坏性试验无损检测强度及致密性试验焊接区域的清除工作2、人员保证本工程从事焊接作业的人员，从工序负责人到作业班长仍至具体操作的施焊技工、配合工以及负责对焊接接头进行无损检测的专业人员，均为有相应资质人员，并且我们在工程开始前针对钢结构项目实际情况组织相关技术人员开展针对性学习了解，保证相关人员明白工程的质量要求及施工时需注意事项。同时，抽调钢结构施工时项目管理人员主要的熟练工、同时在业主、监理、设计监督下，对已有焊工证的焊工组织附加考试，考试合格后方准参加该项目的的焊接施工。施工时，既便是辅助工，也须通晓焊接作业平台的具体搭设及作业顺序和作业所需时间，清楚焊接辅助工作的内容和要求，首先从人员组织上杜绝质量事故发生。3、焊接材料选择与管理序号要点1选用的焊材强度和母材强度应相符，焊机种类、极性与焊材的焊接要求相匹配。焊接部位的组装和表面清理的质量，如不符合要求，应修磨补焊合格后方能施焊。2焊接材料到货后由焊接质检员会同材料管理员对焊材观感质量、质保书批号、焊材牌号、气体纯度进行核对检查，合格后方可入库。3材料管理人员及时建立进货台帐，并按要求对焊接材料进行保管，建立标识，保证焊材库的温度湿度处于受控范围，并坚持做好每日记录。4焊材发放前必须按焊材技术要求进行烘焙，烘焙时间、温度不同的焊材必须分箱烘焙。5焊材发放时须明确焊材使用部位，焊条牌号，建立发放记录。6焊材当日未使用完必须退回焊材库保管。7经烘焙过的焊条必须放置在保温筒内，随用随取。8经烘焙两次以上的焊条或其它因素造成不能继续使用的焊材必须申请报废处理，并及时分区存放，并标识明确。9严格焊接材料的管理制度，焊前对材料质量复核或检验确认，不符合要求的拒绝焊接。保证无不合格材料在工程上使用。4、焊接环境要求现场焊接对焊接环境要求严格，具体需满足下列各项：序号环境要求1对于焊接区域风力达到四级，焊接时必须采取防风措施，并报业主监理批准后方可开始焊接。2焊接作业区相对湿度不应大于90%。3当焊件表面潮湿或有冰雪覆盖时，应采取加热去湿除潮措施。4雨、雪天气不得露天焊接，必须有防护措施。5、焊后缺陷返修措施序号返修措施1焊缝表面缺陷超标时对气孔、夹渣、焊瘤、余高过大等缺陷应用砂轮打磨、铲凿、钻、铣等方法去除，必要时进行补焊，对焊缝尺寸不足、咬边、弧坑未填满等进行补焊。2经NDT检查的内部超标缺陷进行返修时应先编写返修方案，然后确定位置，用砂轮和碳弧气刨清除缺陷，缺陷为裂纹时，气刨前应在裂纹两端钻止裂孔，并清除裂纹两端各50mm长焊缝或母材。3清除缺陷时刨槽加工成四侧边斜面角大于10°的坡口，必要时用砂轮清除渗碳层，用MT、PT检查裂纹是否清除干净。4补焊时应在坡口内引弧，熄弧时应填满焊坑，多层焊的焊层之间接头应错开。当焊缝长度超过500mm时，应采用分段退焊法。5返修部位应连续焊成，如中断焊接时应采取后热、保温措施，再次施焊时应用MT、PT确认无裂纹时方可焊接。6补焊预热温度应比正常预热高。根据工程节点决定焊接工艺，如：低氢焊接，后热处理等。7焊缝正反面各作一个部位，同一部位返修不能超过两次。8对两次返修仍不合格的部位应重新编写返修方案，经工程技术负责人审核并报监理认可后方可执行。9返修焊接应填报施工记录及返修前后无损检测报告，作为工程验收及存档资料。现场焊接质量的检测焊接完成后，首先清理表