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文档简介

1概述1.1滑坡的发生、发展1978年6~8月间,#####矿选矿场地进行平基时,锂云母车间边坡及浓密池高边坡发生滑塌,清理后再次出现滑塌现象,随即又发生拟建锂云母车间浅层滑坡。1979年4~6月雨季,场地滑坡日益严重,出现了多处墙体开裂,室内外尾矿沟错断、尾矿水漏失、地坪开裂、水管扭弯、铸铁管错断、新建混凝土路面隆起等滑坡现象。同年7~8月间,由矿方组织设计、施工、勘察各方对上述裂缝进行了调查,建立了观察网。1980年4月中下旬,持续下雨11天,滑坡危害进一步加大,体现为滑体内有7个观察点明显下移,磨重车间甲线纵墙开裂,总降山墙新修建后再次开裂,细泥~浴室间埋设的6寸铸铁管也断开、下移,锂云母仓库地坪发现新裂缝,砼地面翘起增多,水管基础下移,高边坡滑塌范畴进一步扩大。滑坡的发展已危害到选矿厂的生产安全,必须进行治理。受委托,######设计研究院完毕了《######矿选矿工业场地滑坡整治工程方案设计》。经削坡减载、反压稳坡、抗滑桩支挡、地表及地下排水工程的实施,于1981年8月完毕了选矿工业场地滑坡综合治理工程的施工,使滑坡体得到了彻底的治理与稳固,至今选矿工业场地原有滑坡再未发生滑塌。b5E2RGbCAP#####矿精矿仓库外公路为填土路基,公路南边为陡坎,设有护坡,原有一输水管沿公路边沿通过。6~7月份雨季间,且因填土路基的不均匀沉降,致使水管开裂至拉断,大量涌水,使公路外侧边坡滑坡,造成通往采矿场的公路部分受损,精矿仓墙体出现裂缝,长石车间因受滑坡影响而被迫拆除。滑塌范畴长约60M,宽约40M,滑塌土石方量约24000m3,当时仅用土石重新填平,未影响矿区生产运输,至今为止只有几次小的塌方发生。即使现在尚未对选矿生产设施的造成破坏,但仍是一种无法预计的安全隐患,如果一旦再次发生滑坡,必将破坏运矿公路以及牵引上方精矿仓库、高位浓密池及选矿厂的斜坡场地使其失稳,并可能引发更大的滑坡,直接威胁到全矿安全生产,将造成巨大经济损失。为排除此安全隐患,滑坡的治理工作势在必行。p1EanqFDPw1.2工程由来4月,由####矿冶研究总院、####矿共同完毕了《#####矿选矿厂巨大滑坡体治理及地质灾害防止可行性研究》报告,由国土资源部环境司同意实施。7月,####矿委托####工程勘察院完毕了《#####矿选矿厂潜在巨大滑坡体治理工程岩土工程勘察报告》;8月初####矿委托#######设计研究院进行该工程的方案和施工图设计。DXDiTa9E3d1.3设计的根据、重要原则1.3.1重要根据1、法律、法规1)《中华人民共和国矿产资源法》(1986.3>;2)《中华人民共和国环境保持法》(1989.12>;3)《中华人民共和国水土保持法》<1991年6月);4)《地质灾害防治条例》<3月1日);2、技术文献及技术资料1)有关进行《####矿选矿厂潜在巨大滑坡体治理工程方案设计》的委托书及合同;2)《######矿选矿厂巨大滑坡体治理及地质灾害防止可行性研究》;3)《######矿选矿厂潜在巨大滑坡体治理工程岩土工程勘察报告》<######工程勘察院7月29日)<下列简称“勘察报告”);RTCrpUDGiT5)《######矿选矿工业场地斜坡稳定性工程地质补充勘察报告书》;6)《######矿选矿工业场地滑坡整治工程抗滑桩施工地质报告》。3、采用规范及参考资料1)《建筑边坡工程技术规范》GB50330-;2)《建筑地基基础设计规范》GB50007-;3)《混凝土构造设计规范》GB50010-;4)《岩土工程监测规范》YS5229-96;5)《新型支挡构造设计与工程实例》<人民交通出版社);6)《边坡工程处治技术》<人民交通出版社);7)《滑坡防治》<人民铁道出版社);8)《工程地质手册》<第三册)。1.3.2重要原则1、以“勘察报告”为基础,并参考“以往勘察报告”,进一步综合分析研究滑坡产生的影响因素及其边坡稳定性的互有关系,分清主次因素,为治理提供根据;5PCzVD7HxA2、治理方案技术可行、施工简便、安全可靠、经济合理;3、采用“支挡、护坡、治水、整坡反压”的综合治理方法,统筹兼顾、因害设防,因地制宜。1.4滑坡治理方案及投资本方案用“支挡、护坡、治水、整坡反压”的综合治理方法,以达成精矿库外矿山公路边坡的安全稳定。其投资估算详见表1—1。jLBHrnAILg表1—1治理工程投资估算表序号费用名称数额<万元)备注1工程费用69.1421.1抗滑桩支挡工程48.7301.2挡土墙工程4.1041.3浆砌石护坡工程13.1921.4排治水工程3.1162其它费用17.286未涉及利润、税金等3预备费用8.6424工程总价值95.071.5存在问题与建议<1)本次设计工作所根据的“勘察报告”未经审查,若勘察成果有所变化,设计也将需作对应的调节。<2)“勘察报告”中有些钻孔未进入中风化花岗岩层,且未提供边坡工程地质横剖面图,设计中无法具体拟定每根抗滑桩的锚固深度、抗滑桩的长度,在有有关的资料状况下或在施工中根据地层状况,将作对应的调节。xHAQX74J0X<3)“勘察报告”的范畴仅限于精矿库外公路局部边坡,对其周边未作工作,与否其周边工程地质条件存在不良工程地质现象,而影响该边坡的稳定和综合防治效果,本设计难于预测。LDAYtRyKfE<4)“勘察报告”显示:矿山选矿场地地表排水沟、其它排水暗沟以及尾矿排水沟,均发现有沟底裂缝现象,从坡脚泉眼流出的水中可观察到灰白色尾矿粉随水流出。可见,都有大气降水、生产水和尾矿水,沿矿山选矿场地表排水沟、其它排水暗沟以及尾矿排水沟的沟底裂缝,渗漏到下游坡体内,严重影响坡体的稳定性。为此,应加强生产水、排水沟和生产管沟的管理,保持排水畅通,发现水沟有裂逢,及时进行弥补,杜绝各类水体渗漏到下游坡体内。Zzz6ZB2Ltk<5)应在地表裂缝处、滑坡易发地段,建立长久位移与降水关系监测预报系统。<6)由于边坡治理工程的特殊性以及重要防治工程为隐蔽工程,建议请有对应资质和有经验的工程施工单位、监理单位进行施工、监理。dvzfvkwMI12工程地质条件2.1地理位置####矿位南,矿区面积7km2,是特大型稀有金属矿床。矿山位于###省境内,交通便利。#######矿选矿工业场地位于矿部东南0.5km处,占地12.27hm2。2.2地形、地貌场地原始地貌为山地,山体较高,植被发育;地形起伏较大,地势不平,钻孔孔口标高381.1~355.3m;滑坡范畴内地形标高381.0~332.0m。rqyn14ZNXI2.3地层岩性根据钻探揭发,钻孔揭发深度内场地地基岩土层自上而下依次为:①第四系填土层<Qml)、②第四系坡积层<Qdl)、③花岗岩<r);各岩土层按其成因分类、物质成分及力学强度分述以下:EmxvxOtOco第四系填土层<Qml)填土:黄褐色,灰白色,稍湿,松散,成分以钽铌矿矿渣及粘性土为主,稍含碎矿石块、砖块等物,新近堆填土,性质差,高压缩性土层。SixE2yXPq5②第四系坡积层<Qdl)粘土:灰褐色、浅黄色,可塑态,成分以粘性土为主,稍含植物根茎,坡积物。各钻孔均可见;层顶埋深6.00~10.9m,层厚0.50~2.50m,层顶标高345.5~373.2m。6ewMyirQFL原则贯入实验7次,校正锤击数4.78~8.1击,平均5.80击。③燕山期花岗岩<r)揭发深度内的岩性为花岗岩,按其风化程度、力学强度分为2个风化带。③1强风化花岗岩:灰黄色,黄褐色,岩石风化强烈,裂隙较发育,原岩构造可辨,构造多已破坏,有铁质浸染现象,岩芯呈砂土状,难以取芯,各钻孔可见;层顶埋深6.50~13.40m,层厚2.10~13.40m,层顶标高345.0~370.0m。kavU42VRUs原则贯入实验4次,校正锤击数29.8~35.55击,平均32.40击。③2中风化花岗岩:麻灰色,灰白色,裂隙较发育,且裂隙面有铁质浸染,岩芯呈柱状~碎块状;各钻孔可见,层顶埋深5.75~12.00m,层厚0.50~3.70m,层顶标高342.9~372.60m。y6v3ALoS892.4地下水###矿山势较高。冲沟较深,山中植被良好,有大量毛竹、灌木覆盖。属亚热带,气候温湿,最高气温在7~8月份,温度39度,最低气温在元月份,温度-4~-6度。年平均降水量约1600mm,年平均蒸发量为1200mm,雨季集中在每年4~8月份,占全年降雨量的79%左右。矿区出露地层为第四系洪坡积层和残积层,山坡上厚度大小约1~3m,冲沟内厚度约10~20m不等,基岩为花岗岩,是矿床的母岩,因风化作用,裂隙较发育。因此,勘察场地,及其附近无地表水体,地下水重要为第四系潜水和基岩风化裂隙水,地下水受大气降水控制,雨季水量相对丰富某些,旱季明显减少,因山沟切割较深,降雨仅有部分渗入地下成地下水,大量的水顺沟谷流入河流之中。滑塌区ZK8孔旁有一泉水出露,常年水流不停。其水的补给来源有两种,第一为第四系潜水和基岩风化裂隙水;第二为矿山选矿排水沟和其它排水暗沟,沟底裂隙渗漏而成,因从泉眼流出的水观察,有时可见灰白色岩粉随水流出。M2ub6vSTnP2.5地质构造及地震据“勘察报告”资料分析,场地范畴内未见区域性断裂构造和全新活动断裂构造通过。地震动参数根据《中国地震动峰值加速度区划图》和《场地特性周期区划图》,场地抗震设防烈度为不大于6度,其设计基本地震加速度值为不大于0.05g,属无震区,场地范畴内未发现地震诱发因素。0YujCfmUCw3边坡稳定性分析计算3.1防治对象及计算剖面的拟定选矿精矿库公路外侧滑坡区域周界明确,以往的滑坡体已滑落至边坡的下游沟道中,呈长条形堆积。由于滑坡使现在精矿仓库段公路平台宽度仅为原宽度的二分之一左右。为避免精矿库公路外侧边坡发生进一步滑塌,危及矿山唯一通往采矿场的交通公路、以及直接威胁选矿厂的整体安全,本次防治对象为精矿库段填方公路外侧边坡。eUts8ZQVRd原滑坡体的滑坡方向约为北偏东,根据“勘察报告”提供的2—2´剖面、滑坡区域周界的形状特性,以原滑坡体条带中轴作N—N´剖面,作为计算剖面,约为北东25°左右。sQsAEJkW5T3.2坡体潜在滑面的拟定及地下水位线“勘察报告”中未论述边坡周边有裂缝及公路错裂发生,只是局部见有溜塌现象,也未钻探有软弱夹层。岩土层自上而下依次为:①松散、易透水的第四系填土层<Qml),②第四系坡积粘土层<Qdl),③燕山期花岗岩层<r)。可见,相对透水性强的第四系填土层<Qml)覆盖在相对不透水的第四系坡积粘土层<Qdl)上,在各不利条件具有时极易产生滑坡;由于燕山期花岗岩层<r)相对抗剪强度较高,且原滑坡规模及范畴不大,要继续产生深层滑动的可能性较小,故花岗岩层以上第四系土层发生滑坡的可能性大。考虑到边坡现在的状态、以往该地段滑坡的规模及边坡土层厚度等因素,决定采用:<1)用园弧型破坏模式进行稳定性分析计算,搜寻稳定系数最小的弧面;<2)以第四系坡积粘土层面为基础,作折线型滑面,用折线型破坏模式进行稳定性分析计算。最后选择园弧型破坏模式、折线型破坏模式两者计算稳定系数较小的潜在滑面,作为抗滑设计的滑面。GMsIasNXkA地下水位线采用“勘察报告”中钻孔地下水位的连线。3.3参数的选用稳定性分析计算的重要参数为岩土的容重、抗剪强度等。分析计算时,先以“勘察报告”的“各岩土层重要物理力学参数建议值”为基础计算,考虑坡体现在的状况,并参考“以往勘察报告”物理力学参数值,再以反算值作进一步的分析,从而获取更符合实际的值作为边坡防治的参数。TIrRGchYzg“勘察报告”提供的各岩土层重要物理力学参数建议值下表。表3—1各岩土层重要物理力学参数建议值表岩土层承载力特性值fak(kPa>凝聚力c(kPa>内摩擦角φ<°)摩擦系数f天然容重γ(kn/m3>成因层号名称Qml①填土80///18.0Qdl②粘土14514170.2018.5r③1强风化花岗岩50010150.4021.0③2中风化花岗岩1500//0.50/3.4计算公式及成果分析3.4.1计算公式坡体稳定性分析计算采用平面极限平衡法中的简化毕肖普法、传递系数法,并考虑地下水等因素作用的影响,该场地抗震设防烈度为不大于6度,故不考虑地震力作用。7EqZcWLZNX<1)简化毕肖普法稳定系数体现式以下:式中:、—分别为有效凝聚力和内摩擦角;、—分别为第i条块宽度和高度;、—分别为第i条块岩土容重、水容重;、—分别为第i条块处滑段与水平夹角和水头高度;、—分别为作用于第i条块重心上的重力和动力;计算成果见表3—2。稳定性分析剖面图见附图三。<2)不均衡推力传递系数法体现式以下:式中:—为稳定安全系数;—为第i条块土条重力,;、—为第i条块侧面各土层的平均抗剪强度指标;、—分别为第i条块处滑段的水平夹角和长度;、—分别为第i条块、第i–1条块的下滑推力;—为传递系数;—地震动力影响系数,此处为零。、—分别为第i条块岩土容重、水容重;、—分别为第i条块宽度和高度;计算成果见表3—2。稳定性分析剖面图见附图四。表3—2稳定性分析计算成果计算剖面计算办法容重γ(kn/m3>内摩擦角φ(°>凝聚力C(kPa>地下水状况地震力系数CK稳定系数F备注n-n'毕肖普法18.51714疏干/0.9118.51714未疏干/0.7918.523.714未疏干/1.00反算18.523.714疏干/1.147反算余推力法18.51714疏干/0.99218.51714未疏干/0.83818.523.3514未疏干/1.00反算18.523.3514疏干1.212反算3.4.2计算成果分析从表3—2的稳定分析计算成果可知,按“勘察报告”提供的抗剪强度计算时,现状公路边坡未疏干的稳定系数只有0.79~0.84,疏干的稳定系数也只有0.91~0.992,属不稳定状态,而现状坡体现在尚未发现滑塌现象,故与实际状况不附,阐明“勘察报告”提供的抗剪强度偏低。应以反算的办法并参考“以往勘察报告”中抗剪强度指标,来拟定防治设计中的抗剪强度值。lzq7IGf02E反算时假定现状公路边坡体属极限平衡状态,即稳定系数F=1.0,以搜寻到的稳定系数最小的面为计算滑面,且凝聚力c值、土体容重保持不变,求内摩擦角φ值。反算成果:毕肖普法、传递系数法求得内摩擦角φ值分别为23.7°、23.35°。参考“以往勘察报告”的物理力学参数,并综合分析拟定本边坡治理的各岩土层重要物理力学参数设计值,见表3—3。zvpgeqJ1hk表3—3各岩土层重要物理力学参数设计采用值表岩土层凝聚力c(kPa>内摩擦角φ<°)摩擦系数f天然容重γ(kn/m3>成因层号名称Qml①填土1423.7/18.5Qdl②粘土1423.70.2018.5r③1强风化花岗岩0300.4021.0③2中风化花岗岩//0.50/稳定性分析中进行了未疏干、疏干边坡的计算,成果表明:按“勘察报告”提供的浸润线,不均衡推力传递系数法求得的稳定系数相差18.4%~21.2%,简化毕肖普法求得的稳定系数相差14.7%~15.2%,故地下水对该边坡的稳定性影响较大。NrpoJac3v14防治方案4.1简述4.1.1边坡防治惯用方法<1)治水:是治坡的首选方案。一是减少大气降雨或上部地表水体聚集的入渗补给;二是加强地下水的排泄,减少地下水位。其办法有:帷幕注浆封堵地下水的补给;水平孔、平硐、盲沟排泻地下水等;地表排水沟、地表裂缝扎实或坡面覆盖等地表防排渗方法。1nowfTG4KI<2)变化坡体的几何形状:通过上部坡体减载以减少下滑力,或采用坡脚反压提高抗滑力,来增加坡体的稳定性。fjnFLDa5Zo<3)支挡:用支挡构造将坡体下滑力传递到稳定地层中,从而达成支挡滑体、增加坡体抗滑力的目的。普通采用的支挡构造有:抗滑桩、预应力锚索抗滑桩、预应力长锚索及局部抗滑挡墙等。tfnNhnE6e5<4)坡体、软弱面补强:提高坡体软弱带及坡体力学强度以达成增加坡体稳定性的目的。常采用压力注奖和旋喷、熔烧等方法。HbmVN777sL从本工程的实际状况可知,由于边坡为较松散的土体且力学强度低,在用预应力锚索抗滑桩、预应力长锚索加固时,因其锚索易受酸性水锈蚀和应力松弛及土体蠕变等不利因素影响,且费用高、施工难度大,故不适宜采用。补强土体只是局部强度提高,而整体抗拉强度仍低,难以满足工程防治的需求,不适宜采用。减载方式因会影响到公路的宽度及上部选矿场地的稳定性更不适宜采用。水平孔排泄地下水方式,因地下水位抬升与减少规律尚未查明,效果难以确保,且现在坡体本身排泄能力尚可,无需水平孔排水。V7l4jRB8Hs4.1.2本边坡防治采用的方法<1)治水:公路平台修建截引边沟,将地表水引向滑塌范畴之外;坡体里的水采用边坡盲沟导水,将水引出减少地下水位。一是减少大气降雨或上部地表水体聚集的入渗补给;二是加强地下水的排泄。83lcPA59W9<2)坡体表面整治、护坡:对上部坡体进行松散土去除、整压坡面、余土反压坡脚,并用浆砌块石护坡。一是增加边坡的稳定性;二是减少降水对表土的冲刷、减少坡体地表水的入渗。mZkklkzaaP<3)支挡:用抗滑桩、挡墙支挡坡体的下滑力。4.2安全系数拟定安全系数的拟定,应综合考虑多个因素的复合影响。其因素有:经济的合理性、参数的可靠性、误差预计、矿山公路的服务年限、滑坡造成的危害性等级、地下水等。在综合考虑这些因素,并根据《建筑边坡工程技术规范》,最后拟定边坡稳定安全系数为1.30。AVktR43bpw4.3边坡治理工程总体布置本方案设计剖面为N—N',并以稳定系数F=1.0、滑坡推力较大的滑弧为设计根据,计算状况及成果见“附图三,圆弧型破坏稳定性分析图”、“附件一:稳定性分析及下滑推力计算成果”。ORjBnOwcEd4.3.1抗滑桩设计4.3.1.1抗滑桩设计原则及布置根据该边坡以往所发生滑坡的内外因素、以及现在边坡状况,对本边坡的防治采用综合整治的原则。除整坡反压、浆砌块石护坡和全方面加强地表、地下水排泄等方法外,为了确保公路边坡的安全,进行了不同安全系数的下滑力计算,并以稳定安全系数为1.30时计算的下滑力,作为抗滑桩设计的推力。2MiJTy0dTT在布置抗滑桩时,考虑到预测滑体及稳定地层的工程地质状况、下滑力的大小、预测滑体发展变化的可能性等状况,在边坡倾向方向将抗滑桩布置成两排:第一排抗滑桩沿边坡走向布置9根,平均桩长17m,桩直径1.5m,桩间距3.3m,桩锚固端入中风化岩3.0m,布置在钻孔5位置处;第二排抗滑桩沿边坡走向布置7根,平均桩长14m,桩直径1.5m,桩间距3.3m,桩锚固端入中风化岩3.0m,布置在钻孔7位置处。详见附件五:N—N´剖面边坡治理图。gIiSpiue7A抗滑桩钢筋混凝土方量443.0m3。4.3.1.2抗滑桩计算抗滑桩采用园形截面,人工挖孔桩。滑坡推力、桩前滑体抗力均设为矩形分布。桩底约束条件采用嵌入中风化岩体内的状况。uEh0U1Yfmh<1)锚固段为强风化花岗岩和中风化花岗岩。地基应力的验算:式中:—分别为滑面下列深度为和处桩的横向压应力;—滑面下列桩长;、—分别为滑面上、下岩土的容重;、—分别为滑面下列土的内摩擦角和凝聚力;—滑面以上桩长;—滑面至计算点地深度;<2)滑面以上桩身内力计算:滑面以上桩身内力根据滑坡推力和桩前滑体抗力进行计算。当滑坡推力和桩前滑体抗力的分布以下附图4—1所示。图中T1、T2、P1、P2按下式拟定。IAg9qLsgBXhSPEh1ZG滑面T2T1P1P2附图4—1式中:E—滑坡推力;P—桩前滑体抗力;—滑坡推力的合力重心至滑面的距离<Z)与滑面以上桩长<h1)之比,即:;—滑面以上桩前滑体抗力的合力重心至滑面的距离<G)与滑面以上桩长<h1)之比,即:;—桩前滑体抗力最大应力处距桩顶的距离,根据滑坡推力图形;L—桩间距。滑面以上桩身内力计算公式以下:当Y≤hS时当Y>hS时式中:Qy—桩身任意计算点的剪力;My—桩身任意计算点的弯矩;Y—桩顶至任意计算点的距离;其他符号意义同前。<3)锚固段内力计算:锚固段桩的内力分析,根据锚固段的换算长度及地基抗力系数的分布形式可分为弹性桩、刚性桩。对于弹性桩按无量纲法计算时,该法是根据弹性地基上的弹性梁受挠曲后的微分方程采用幂级数而解出来的。梁受挠曲后的微分方程为:WwghWvVhPE式中:EI—桩的抗弯刚度;P—土的抗力;根据无量纲法对土模量的定义,得:因,令,则:由于,即式中:—为地基系数;—为地基系数随深度变化的比例系数;—桩的计算宽度;—桩的变形系数;假定桩土均为弹性体,用力的叠加原理将外力和的作用分别考虑,其位移为:。并引入下列无量纲系数:深度系数最大深度系数土壤模量函数作用下的位移系数作用下的位移系数用无量纲法求解桩身内力和变位以及土抗力的计算公式为:位移:转角:弯矩:剪力:土抗力:式中:,,,—剪力作用下的转角、弯矩、剪力,土抗力系数;,,,—弯矩作用下的转角、弯矩、剪力,土抗力系数;根据桩底的边界条件,通过查无量纲系数表,就能够求出桩身内力、变位、土抗力。<4)抗滑桩计算:设立桩顶标高分别为370.15m、361.5m处<N—N´剖面),计算参数选定为:不稳定坡体:γ1=18.5KN/m3,φ1=23.7°,C=14Kpa。稳定地层:γ1=20.0KN/m3,φ1=32.0°,C=0。预测不稳定坡体厚为12m,桩埋入地表下平均2m左右。稳定地层为强风化花岗岩和中风化花岗岩。强风化花岗岩的地基系数随深度变化的比例系数取m=10000KN/m4~15000KN/m4。asfpsfpi4k按第一排桩计算,桩后滑体推力E=900KN/m,桩前坡抗力P=520KN/m;第二排桩的设计,仍按第一排桩计算成果进行。ooeyYZTjj1抗滑桩采用C30钢筋混凝土,桩身混凝土弹性模量En=3.0×107KN/m2。抗滑桩为人工挖孔桩,断面采用园型,直径d=1.5m,桩间距L=3.3m,滑面下列桩长h2=9m,桩端嵌入中风化花岗岩层中。BkeGuInkxI经计算得:最大桩侧应力σmax=332.4KN/m2;最大弯矩Mmax=7379KN/m;最大剪应力Qmax=1571.4KN;滑面处桩的位移X0=0.01927m滑面处桩的转角φ0=-0.007055(弧度>4.3.2挡土墙为了避免抗滑桩顶部的土体局部滑塌,在抗滑桩顶部位置设浆砌块石挡土墙。第一排抗滑桩处挡土墙高3.0m、顶宽1.0m、底宽1.9m、长30.0m;第二排抗滑桩处挡土墙高1.8m、顶宽1.0m、底宽1.5m、长22.0m。浆砌块石挡土墙方量180.0m3。PgdO0sRlMo4.3.3整坡反压、浆砌块石护坡整坡反压,即对边坡面的松散土进行去除、压实、平整,余土反压到边坡下游的坡脚处;边坡防治范畴内的坡面角度由原来的45º~25.53º,变化为35º.2~25.53º;预计清理余土1030m3。3cdXwckm15为避免坡面土溜塌、以及大气降水渗入坡体后减少坡体的稳定性,在整治后的坡面上,采用格构式浆砌块石护坡。格构宽500mm、嵌入土深1.0m、倾向中对中间距4.0m、走向中对中间距3.0m;格构间浆砌块石护坡厚400mm。浆砌块石护坡方量559.0m3。h8c52WOngM4.3.4排水设施边坡失稳大都与大气降水关系亲密,排除边坡范畴内外的地表水、地下水,对稳定边坡十分必要。边坡上部公路靠边坡一侧,设公路边沟,并与矿山排水系统联接,以拦截和旁引上部地表径流,避免流入边坡范畴内。为避免边沟断裂,边沟采用钢筋混凝土明沟,长度暂定80.0m,净断面为0.4m×0.6m,坡度不不大于1.5%。原有的公路靠山侧边沟,已有许多裂缝,若继续使用,必须用水泥砂浆封堵裂缝并摸面,杜绝雨水下渗。v4bdyGious挡土墙坡脚处设截排水明沟,断面净尺寸0.3m×0.3m,坡度不不大于1.5%,长度约50.0m。坡脚泉水和湿地处,常年水流不停,如不有效排出地下泉水,将长久威胁坡体的稳定性。故采用边坡渗沟和排水明沟将水引出,边坡渗沟高1.80m、宽4m,排水明沟15.0m。J0bm4qMpJ9在坡体一侧设纵向浆砌石排水沟,将坡体明沟汇水引向坡体下游,纵向排水沟,长度45.0m,净断面为0.4m×0.6m,坡度不不大于2.0%。XVauA9grYP排水设施浆砌石总方量为136.68m3。由于泉水中可观察到灰白色尾矿粉随水流出。因此,必须对矿山选矿场地表排水沟、排水暗沟以及尾矿排水沟进行全方面检修,彻底找出沟体裂缝,并完全修缮,确保排水畅通,杜绝各类水体渗漏到下游坡体内。bR9C6TJscw防治方法平面及剖面布置状况详见“附图一,边坡治理平面图”、“附图五:N—N´剖面边坡治理图”。4.3.5重建长石粉仓库原有长石粉仓库由于受滑坡影响,造成墙体多处裂缝,存在严重安全隐患,宜春钽铌矿已将它整体拆除。拟重建的长石粉仓库采用钢构造,并另行设计。重建长石粉仓库费用未列入投资估算表。pN9LBDdtrd4.3.6重修破损公路路面在滑坡体上方有一条该矿通往采矿场、机修厂公路,公路构造为混凝土路面。第一次滑坡时,滑坡体段路面有一边倒塌,需重修。重修公路费用未列入估算表。DJ8T7nHuGT4.3.7精矿库维修由于滑坡影响,造成精矿库墙体多处出现裂缝,需对精矿库进行维修。维修内容涉及:屋面拆除重做、裂缝段墙体拆除重砌、外墙面粉刷、屋顶建立测量观察点。维修费用投资估算表未涉及。QF81D7bvUA4.4方法实施进度由于降水对该边坡稳定产生明显的影响,为避免该段边坡在施工过程中发生滑塌和进一步失稳,故精矿库外公路失稳边坡的防治方法宜在旱季进行施工,并在雨季前完毕该防治工程。4B7a9QFw9h附件一:稳定性分析及下滑推力计算成果********(n-ny1>以粘土层面为基础,作折线型滑面*******-----原始数据------条块总数土层数水容重地震系数n=11m=1rw=10ck=0土体容重r(j>18.5条块号水平长s(i>滑面长l(i>a(i>=sin(ai>a1(i>=cos(ai>ix6iFA8xoX14.434210.47393.9059635.4233559wt6qbkCyDE22.5910993.513535.6753885.7374621Kp5zH46zRk35.3068016.872995.6354725.7721235Yl4HdOAA6143.3124014.049055.5751221.8180676ch4PJx4BlI52.1682012.5614.5324036.8464906qd3YfhxCzo63.1845973.59498.4639802.8858456E836L11DO574.0619014.347911.3566999.934219S42ehLvE3M811.696912.17195.2766443.9609724501nNvZFis95.4918985.574502.1715132.9851818jW1viftGw9106.1448976.1609467.213191E-02.9973952xS0DOYWHLP117.1204997.1267574.189834E-02.9991219LOZMkIqI0w条块号重量w(i>水托力w1(i>a(i>a1(i>ZKZUQsUJed1389.20410.9059635.4233559dGY2mcoKtT2457.976514.64101.6753885.7374621rCYbSWRLIA3946.7537108.3171.6354725.7721235FyXjoFlMWh4589.0821110.038.5751221.8180676TuWrUpPObX5390.694283.55709.5324036.84649067qWAq9jPqE6553.5598130.1178.4639802.8858456llVIWTNQFk7601.5632160.7436.3566999.934219yhUQsDgRT181342.565364.7795.2766443.9609724MdUZYnKS8I9470.3577125.0971.1715132.985181809T7t6eTno10373.781894.616077.213191E-02.9973952e5TfZQIUB511170.240235.687994.189834E-02.9991219s1SovAcVQM内摩擦角b(1>=17凝聚力c(1>=14条块序号i下滑推力e(i>重量w(i>传递系数f(i>1117.5083389.204102226.8408457.9765.78465283493.4463946.7537.97932264622.7879589.0821.96947125690.884390.6942.97997026740.3187553.5598.96810947703.1423601.5632.95021568514.85911342.565.96567049356.4371470.3577.954878710164.2764373.7818.9585026111.433165170.2402.9884946稳定系数F=.838*****************************************************************GXRw1kFW5s*****************************************************************UTREx49Xj9***(n-ny11>以粘土层面为折线型滑面,不计地下水***-----原始数据------条块总数土层数水容重地震系数n=11m=1rw=10ck=0土体容重r(j>18.5条块号水平长s(i>滑面长l(i>a(i>=sin(ai>a1(i>=cos(ai>8PQN3NDYyP14.434210.47393.9059635.4233559mLPVzx7ZNw22.5910993.513535.6753885.7374621AHP35hB02d35.3068016.872995.6354725.7721235NDOcB141gT43.3124014.049055.5751221.81806761zOk7Ly2vA52.1682012.5614.5324036.8464906fuNsDv23Kh63.1845973.59498.4639802.8858456tqMB9ew4YX74.0619014.347911.3566999.934219HmMJFY05dE811.696912.17195.2766443.9609724ViLRaIt6sk95.4918985.574502.1715132.98518189eK0GsX7H1106.1448976.1609467.213191E-02.9973952naK8ccr8VI117.1204997.1267574.189834E-02.9991219B6JgIVV9ao条块号重量w(i>水托力w1(i>a(i>a1(i>P2IpeFpap51389.20410.9059635.42335593YIxKpScDM2457.97650.6753885.7374621gUHFg9mdSs3946.75370.6354725.7721235uQHOMTQe794589.08210.5751221.8180676IMGWiDkflP5390.69420.5324036.8464906WHF4OmOgAw6553.55980.4639802.8858456aDFdk6hhPd7601.56320.3566999.934219ozElQQLi4T81342.5650.2766443.9609724CvDtmAfjiA9470.35770.1715132.9851818QrDCRkJkxh10373.781807.213191E-02.99739524nCKn3dlMX11170.240204.189834E-02.9991219ijCSTNGm0E内摩擦角b(1>=17凝聚力c(1>=14条块序号i下滑推力e(i>重量w(i>传递系数f(i>1154.0051389.204102279.8098457.9765.80629873554.205946.7537.98231564672.7927589.0821.97376415731.2032390.6942.98287536766.1266553.5598.97257657713.0953601.5632.95686928494.0281342.565.97044689333.9369470.3577.960980110147.0856373.7818.964166511-.2221946170.2402.9902096稳定系数F=.992*****************************************************************vfB1pxanfk*****************************************************************JbA9VhEou1***(n-ny2>用传递系数法验算圆弧型破坏的最危险滑面****-----原始数据------条块总数土层数水容重地震系数n=21m=1rw=10ck=0土体容重r(j>18.5条块号水平长s(i>滑面长l(i>a(i>=sin(ai>a1(i>=cos(ai>X7Ahr18pJI1.60219962.036091.9552615.2957625b3zqXLCqXo21.15953.142624.9294456.3689592pZyytu5rc532.2733994.772555.8792565.4763485DVyGZezsrM4.406601.7429394.8369451.5472869RQxPvY3tFs52.1162993.52898.8002315.59969125MxX1IxuU962.8761024.180781.725773.6879343jIw5xs0v9P73.1521994.081603.6352649.7722943xEve2buwnw82.65913.17813.5476814.8366869KAvmyVYxCd92.1682012.464021.4750767.8799444Ywuu4FszRT103.2592963.546229.3940524.919088cstDApWA6A111.8551031.955998.3170248.9484172qotL69pBkh122.1320992.20641.2573414.9663206EksTCSTCzX131.7546011.790431.1990579.9799877Sgs28CnDOE141.9706991.991244.1432779.98968256craEmRE2k151.47341.4796369.171063E-02.9957857k8qia6lFh1161.4590991.4607634.771497E-02.998861y3qrGQOGwI17.8949013.89497141.251431E-02.9999217MZpzcAiHKo18.8226013.8226735-1.324777E-02.99991230VoHIjMIZ5191.5054971.507242-4.810126E-02.9988425dRoQe3gJeM202.3363992.349566-.1057215.9943959rNnYJNKKts214.3808064.47748-.2066791.9784088FJn6fxdLH9条块号重量w(i>水托力w1(i>a(i>a1(i>TFmfLhHMWP110.834329.073975E-04.9552615.29576257Blnh0bNbw273.049441.747141E-03.9294456.3689592lxlvNKFOpd3292.89320.8792565.4763485ztkEju9PET469.18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