学士某五层框架教学楼

PAGEPAGE16目录第一章设计任务及要求………（2）第一节设计原始数据………(2)第二节建筑设计任务及要求…………………（2）第三节结构设计任务及要求…………………（2）第二章建筑设计…………………（4）第一节建筑设计总说明………（4)第二节平面设计………………（5）第三节剖面设计………………(6）第四节立面设计………………（7）第三章结构设计…………………（7）第一节结构方案的选择及结构布置…………(7）第二节横向平面框架的内力计算……………（11）第三节横向平面框架的内力组合与配筋计算………………（34）第四节楼梯设计计算…………（42）第五节地基基础设计计算……（44）第六节细部构件设计计算……（49）第一章设计任务及要求第一节设计原始数据一、工程概况 本结构为五层框架教学楼，建筑面积5000m2。采用现浇钢筋混凝土结构，设计使用年限为50年。结构安全等级为二级。建筑抗震设防分类为丙类,抗震设计防烈度为7度，设计地震分组为第一组，框架的抗震等级为三级.二、设计条件 根据地质勘察报告，参照勘察结论和建议，本工程地基基础设计等级为丙级，基持力层选定为粉质黏土层，该层为褐黄色，呈可塑坚硬壮，质地均匀，网状裂隙发育，层内夹有少量呈褐黑色的铁锰质结核。基本风压ω0=0.55KN/m2。地面粗糙度属B类。余略第二节建筑设计任务及要求 五层教学楼，余略。具体见图纸建筑设计总说明（建施—1）。第三节结构设计任务及要求五层框架结构，余略。具体见图纸结构设计总说明（结施-1）.第二章建筑设计第一节建筑设计总说明设计标高:室内设计标高为±0.00，室内外高差600mm。墙身做法：墙身为普通机制砖填充墙, M5水泥沙浆砌筑。内粉刷为混合沙浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803"内墙涂料两度。外粉刷为1：3水泥沙浆底，厚20mm,马赛克贴面。楼面做法：顶层为20mm厚水泥沙浆找平，5mm厚沙浆加“107"胶水着色粉面层；底层为15mm厚纸筋面石抹底，涂料两度。面层做法：现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层(檐口处厚100mm,2%自两侧檐口向中间找坡），1：2水泥沙浆找平层厚20mm，二毡三油防水层。门窗做法门厅处为铝合金门窗,其它均为木门钢窗。地质资料属Ⅱ类建筑场地，于略。基本风压ω0＝0.55KN/m2，地面粗糙属于B类.活荷载：屋面活荷载1。5KN/m2：教室楼面活荷载2.0KN/m2;走廊楼面活荷载2.0KN/m2.第二节平面设计一、建筑总平面布置 见图纸建筑设计总说明(建施—1)。二、柱网布置（框架结构） 三、建筑平面布置 第三节剖面设计一、楼层层高与房间净高楼层层高3。2m,房间净高2.7m。二、室内外高差室内外高差0.60m三、门、窗宽度及高度门厅处为铝合金门窗，其它均为木门钢窗。m1（1000×2100）；m2（1500×2100）；m3（1500×2100）c1（3000，1800）；c2(1800，1800）四、各种用途房间的楼、地面做法及说明顶层为20mm厚水泥沙浆找平，5mm厚1：2水泥沙浆加“107”胶水着色粉面层；底层为15mm厚的纸筋面石灰抹底，涂料两度。五、屋面构造做法及说明现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2％自两侧檐口向中间找坡），1:2水泥沙浆找平厚20mm，二毡三油防水层。六、内外墙体及细部构造说明墙身为普通机制砖填充墙，M5水泥沙浆砌筑。内粉刷为混合沙浆底，纸筋灰，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外粉刷为1：3水泥沙浆底，厚20mm，马赛克贴面。第四节立面设计一、立面设计说明二、外墙面做法第三章结构设计第一节结构方案的选择及结构布置一、结构方案的确定全浇钢筋混凝土框架结构二、基础类型的确定上部结构荷载不大，且地基比较均匀、地基承载力适中故可选独立基础设计.三、结构布置1、柱网尺寸纵向:2＊4500+2＊3500+10*4500横向:1＊7000+1*3000+1＊70002、平面尺寸平面尺寸为：61000＊17000 初步不设次梁3、变形缝因为纵向尺寸不是很大地质结构比较单一稳定,故可不设置变形缝。四、结构基本构件尺寸确定板尺寸：4500＊7000；3500＊7000;4500＊3000；3500＊3000 梁尺寸：过梁250＊600内梁250*400 柱尺寸:边柱250＊700第二节板的内力及配筋计算(双向板）板荷载导算恒荷载计算：屋面恒荷载线标准值计算：20厚1：2水泥沙浆找平0.20＊2。0=0。4kn/m2100厚～400厚（2%找坡）膨胀珍珠岩(0。1+0。14）＊7/2=0.84kn/m2100厚现浇钢筋混泥土板0.1＊25=2.5kn/m215厚纸筋石灰抹灰抹底0.015＊16=0。24kn/m2屋面恒荷载3。98kn/m2楼面恒荷载线标准值计算：20厚水泥沙浆面层0。20*2.0=0.4kn/m2100厚现浇钢筋混泥土楼板0。1*25=2.5kn/m220厚纸筋石灰抹灰抹底0.02*16=0。32kn/m2楼面恒荷载3。22kn/m2活荷载计算:1)屋面恒荷载线标准值q=1.5kn/m22）楼面恒荷载线标准值q=2.0kn/m2内力计算屋盖q=1。2*q恒+1.4＊q活=1。2＊3.98+1。4*1。5=6。88kn/m楼盖q=1。2*q恒+1。4＊q活=1.2＊3.22+1.4＊2.0=6。66kn/m2配筋计算按弹性双向板设计；跨中弯距放大0。2倍（×1.2);计算跨度，跨中时L0=LN，边跨时L0=LN+b；泊松比系数μc=0。2。1)楼盖、屋盖的区格划分如下图所示：1.楼盖板区格2。屋盖板区格计算书配套CAD图纸在爱建筑网下载全套毕业设计尽在爱建筑网HYPERLINK””2)查混泥土上册p31～33表1.19及计算列表得：A类板lx/ly=0.64k=0。03966kmax=0.00405mx=0.0468my=0.01466mx,max=0。04716my,max=0。01802m`x，=-0。1055m`y,=-0.07784B类板lx/ly=0。64k=0.002386kmax=0.002418mx=0.03712my=0。00726mx，max=0.0374my,max=0.01138m`x,=—0。07996m`y，=—0.05718C类板lx/ly=0。50k=0.00468kmax=0。00741mx=0。0559my=0.0079mx,max=0.0562my,max=0。0135m`x,=-0。1179m`y,=—0.0786D类板lx/ly=0.50k=0。00257kmax=0。00258mx=0.0408my=0。0028mx，max=0.0409my,max=0。0089m`x,=-0。0836m`y,=—0.0569E类板lx/ly=0。67k=0。03966kmax=0.00405mx=0。03608my=0.00826mx,max=0.03642my,max=0.01204m`x,=-0。07872m`y，=-0。0572F类板lx/ly=0。67k=0.002188mx=0。03114my=0.01022m`x，=—0.07536m`y，=—0。05702G类板lx/ly=0。86k=0。00218kmax=0。002276mx=0。02256my=0。02486mx,max=0。02316my，max=0。0280m`x,=—0.06776m`y,=-0.06994H类板lx/ly=0.067k=0。003388kmax=0。0.003498mx=0.01826my=0.03952mx，max=0.01892my,max=0.04276m`x,=-0。07564m`y，=—0。09968I类板lx/ly=0.86k=0.00276kmax=0.00281mx=0.03158my=0.02168mx，max=0.03218my,max=0.02308m`x,=-0。08184m`y，=-0。07296J类板lx/ly=0。86k=0.00165mx=0。0241my=0.01578m`x，=-0。06184m`y,=—0。05493）楼盖设计计算，列表如下:（见excel梁、柱弯地震组合sheet2表六、水平荷载作用下框架的侧移验算1.风荷载作用下的侧移验算风内力计算（D值法)中的相对线刚度为1时的绝对值为13。35×105E，对C25混凝土,E值为2。8×104N/mm2。由相对Di`值，可得各柱实际Di值,列表如下：公式:Uj=∑Fwk/(0.85）其中：Uj第j层层间相对侧移∑Fwk作用于j层以上水平作用标准值之和Dji第j层i柱的侧移刚度位置∑Fwk(KN）（KN/mm)△Uj(mm）△Uj/hi限值5层36。03253.650.174层78.66253.650。363层117。41253.650.542层156。16253。650.721层227。87154.861。73顶点位移=3。52水平地震荷载作用下的框架侧移验算与风荷载作用下的侧移验算同，其楼层内的最大弹性层间位移△Ue应满足△Ue≤〔θe〕h的要求。列表如下位置∑Fwhk（KN)(KN/mm）△Ue（mm）△Ue/hj〔θe〕5层37。07253.650。174层78.66253。650.413层128.02253.650。592层155.75253。650。721层171。65154.860。80第三节横向平面框架的内力组合与配筋计算一、框架内力组合计算算以下4种内力组合 =1\*GB3①1.2静＋1。4活 =2\＊GB3②1.2静＋1.4风 =3\*GB3③1。2静＋0。9×(1。4活＋1.4风) =4\＊GB3④1。2静＋0。7活＋1.3震1、框架梁的内力组合见excel梁、住内力组合表sheet1表2、框架柱的内力组合见HYPERLINK”风载计算.xls"excel梁、住内力组合表sheet2表二、框架梁、柱配筋计算 1)框架梁配筋1。纵向受力钢筋计算各层框架梁控制截面的弯矩设计值截面位置AB跨B跨A跨中B左B右跨中5层γ0M-180.00194.72—271。55—94.5627。224层γ0M-362。11303.78-468.98—267.3952。593层γ0M-356.38318.28—491。87-291。5652。592层γ0M—343。90340.34—523。49-324。3952.591层γ0M—380.26435。14-468。32—332.4950.392.配筋计算各楼层框架可采用底层框架柱梁的弯矩设计值进行计算配筋,屋面框架梁独立计算屋面框架梁配筋计算下表：控制截面A左AB跨中B左B右BC跨中γ0M(γREMb）-135146。04-203.66-94.5627.22b×h0250*6002333*600250*600250*5001000＊500ε=1-0。1350.0150。2130.136.0009As=fcbh0ε/fy6696941056562149实配钢筋420(1256）楼面框架梁配筋计算下表：控制截面A左AB跨中B左B右BC跨中γ0M(γREMb)—380。26326.36-351.24—249。3737。79b×h0250*6002333*600250＊600250*5001000＊500ε=1-0。4620。0330。4130.4260。013As=fcbh0ε/fy2280152720481760215实配钢筋622（2281）注：fc=11。9N/mm2fy=fy`=360N/mm2（HRB400级）跨中按T型计算3。斜截面受剪承载力计算=1\＊GB3①剪力设计值截面位置屋面梁一层梁γ0VγREVγ0VγREVA177。6296.73B左142。92301。62B右40.58303。65=2\＊GB3②截面尺寸验算由表知，整体而言截面尺寸基本由抗震要求控制因为l0/h>2.5，由hvy=h0=600-35=565mm所以hw/b=565/250〈4(为厚腹梁）0.25βcfcbh0=0。25*100*11.9*250*600=357KN>γREVb故满足要求=3\＊GB3③抗剪计算各梁均取（γREVb）max=303.65KN验算是否需要配置箍筋0.7ftbh0=0.7＊1.27*250*565=125.57KN〈V=303.65KN故需配置箍筋。若选用Φ10＠130，则0。7ftbh0+1。25fyvAsvh0/s=0。7*1.27＊250*565+1。25＊210*2＊78。54*565/130=304。77KN〉303。65KN(满足）配筋率ρsv=nAsv1/（bs）=2＊78.54/（250*130)=0.48%最小配筋率ρsv，min=0.24ft/fyv=0。24*1.27/210=0。145%〈ρsv（满足)所以，选Φ10@130双肢箍，参考抗震构造要求，在支座加密区取s=100mm4.梁截面配筋图：2）框架柱配筋1.五层柱=1\*GB3①纵向受力钢筋计算=1\*alphabetica。A柱(b×h=500*500）选用HRB400级钢筋（fy=fy`=400N/mm2，ξb=0。517)C25混凝土，对称配筋Nb=αξbfcbh0=1。0＊0。517*11。9＊500＊500*565=1390.42KN以区分大小偏压均属于大偏心受压(N〈Nb）A上端：(74.09，191.53）;(94。73,163。21）；（107.86，196.34）；（179.99，332.79）（158.39，266。23）A下端：（69。38，212.39)；（180.18，184。06）；(87。53，217.19）;（175。12，353。65)(161。11，282.92)按三级抗震等级要求,柱下端弯矩乘以系数1。15，柱上端弯矩乘以1。1,其中抗震调整系数γRE=0。8，调整后的数据如上红色所写。配筋计算如下表：见HYPERLINK”风载计算.xls”excel柱配筋表表②斜截面受剪计算=1\*alphabetica。剪力值计算框架柱的剪力主要是由水平作用产生，多层框架结构考虑地震作用组合的剪力往往在抗剪力计算中起控制作用。据此可根据内力组合④计算柱斜截面受剪。VγREVA柱118。05100。34B柱112.0835.77注:按强剪力弱弯原则γRE=0.5，V=1。1(MrMl）/Hb。受剪截面要求（剪压比验算）A柱：0。2βcfcbh0=0.2*1.0＊11。9＊500＊465=553.35〉γREVAA柱：0.2βcfcbh0=0。2＊1。0＊11。9*500*465=553.35>γREVA均满足要求c。箍筋计算A柱:0.3fcA=0.3＊11。9*500＊500=892.5KN〉N=353。65KN剪跨比λ=Hn/2h0=（3200-500)/2＊465=3取λ=3由公式：γREV≤1。75*ftbh0/（λ+1。0）+1.0fyvAsvh0/s+0.07N∴Asv/s=(100340-1.75*1。27*500＊465-0。07＊353650）/(1.0＊210＊465）＜0，由构造规定。B柱:按A柱步骤计算，同样由构造规定.d.箍筋构造计算加密区长度：A/B柱≥h=500mm；≥Hn/6=2700/6=450mm均取500在±0.00上下600mm范围也同样加密。直径：d≥8,取d=10mm间距：柱根处100mm，其余100mm肢距：不大于250mm和20倍箍筋直径(200mm）③配筋图及体积配筋率验算A柱：全部纵向钢筋配筋率ρ=（1256+628）＊2/（500*500）=1。5%＞0。6％B柱:ρ=（534+628）*2/(500*500）=0.93%＞0.6％均满足。2。四层柱=1\*GB3①纵向受力钢筋计算配筋计算见HYPERLINK”风载计算.xls"excel柱配筋表表②斜截面受剪计算VγREVA柱153.77123。02B柱117。96100。27注：按强剪力弱弯原则γRE=0.5，V=1.1(MrMl）/H经计算受剪截面满足要求。箍筋计算均由构造决定。箍筋构造要求与第五层同！③配筋图及体积配筋率验算与第五层同!3。三层柱=1\*GB3①纵向受力钢筋计算配筋计算见HYPERLINK”风载计算。xls”excel柱配筋表表②斜截面受剪计算VγREVA柱159.58135。64B柱140。97119.82注：按强剪力弱弯原则γRE=0.5，V=1。1（MrMl）/H经计算受剪截面满足要求.箍筋计算均由构造决定。箍筋构造要求与第五层同!③配筋图及体积配筋率验算与第五层同！4。二层柱=1\*GB3①纵向受力钢筋计算配筋计算见HYPERLINK”风载计算。xls"excel柱配筋表表②斜截面受剪计算VγREVA柱171。51145.78B柱162.42138。06注：按强剪力弱弯原则γRE=0.5，V=1。1(MrMl)/H经计算受剪截面满足要求。箍筋计算均由构造决定。箍筋构造要求与第五层同!③配筋图及体积配筋率验算A柱：ρ=（1964+628）＊2/（500*500）=2.07%＞0.6％B柱:ρ=3695*2/（500*500）=2。96%＞0.6%且35*2+28*6+35*5=413＜500mm均满足。5.底层柱=1\＊GB3①纵向受力钢筋计算配筋计算见HYPERLINK”风载计算.xls"excel柱配筋表表②斜截面受剪计算VγREVA柱118.22100.49B柱122。41104。05注：按强剪力弱弯原则γRE=0。5,V=1.1(MrMl）/H经计算受剪截面满足要求。箍筋计算均由构造决定。箍筋构造要求与第五层同！③配筋图及体积配筋率验算与第2层同！第四节楼梯设计计算一、楼梯结构形式选择按板式楼梯设计。层高h=3.2m，设踏步高145mm①确定踏步数N=H/h=3200/145=22步取b=300mm取每段为11步，踏步尺寸为b＊h=300＊145=43500=2\*GB3②梯段长LL=（11—1）*300=3000mm=3\＊GB3③确定楼梯段宽B，取开间4.5B=（4500—240—C）/2=2130-C/2取楼梯段宽为2000mm，∴C=260mm=4\*GB3④确定进深LL=200+（11-1）＊300=5000mm=5\*GB3⑤确定平台宽D≥B，取D=B=200mm二、内力及配筋计算楼梯计算层高3.2m，踏步尺寸145*300mm，板倾斜度tgα=1400/300=0。467cosα=1.0板厚130mm取1m宽板计算,砼用C25（fcm=119N/mm2）荷载计算恒载：水磨石面层(0.3+0。14）＊0。65/0.3=0.945kn/m2三角形踏步0.5＊0.3*0。14＊25/0。3=1。75kn/m2斜板0。13*25/1。0=3.25kn/m2底板抹灰0。02*17/1。0=0。34kn/m2楼梯板恒荷载6.32kn/m2活载：3.5kn/m2所以 P=1.2＊6。32+1。4*3.5=12。48kn/m截面设计板面计算跨度ln=3.2m弯矩设计值M=0.1P＊ln2=0.1*12。48*3.22=12.78kn/mh0=130-20=110vmmαs=M/（fcnbh02）=12。78*106/（11.9*1000*1102）=0.089∴ξ=1-=0。093As=ξfcmbho/fy=0.093*11.9＊1000＊110/210=579.7mm2选Φ10@130As=604mm2平台板设计设平台板厚h=70mm，取1m宽板带计算恒载：水磨石面层0。65kn/m270厚砼板0.07＊25=1。75kn/m2底板抹灰0。02＊17/1。0=0.34kn/m2平台板恒荷载6.32kn/m2活载：3.5kn/m2所以 P=1。2*2.74+1.4＊3.5=8.19kn/m选Φ8@130As=387mm2平台梁计算设平台梁截面200*350mm=1\*GB3①荷载计算恒载：梁自重0.2*（0。35-0。07）＊25=1.4kn/m2梁侧粉刷0。02*（0。35-0.07）＊2*17=0.19kn/m2平台板传来2。74＊2。0/2=2.74kn/m2楼梯板传来7。15＊3。2/2=11.44kn/m2平台梁恒荷载15。77kn/m活载：3。5＊（3.2/2+2。0/2）=9.1kn/m所以P=1。2*15。77+1。4＊9。1=31.66kn/m=2\＊GB3②截面设计计算跨度l0=1.05ln=1。05＊（2.0*2+0.2）=4。41m内力设计值：M=Pl02/8=31.66＊4。412/8=76.97KN.mV=Pln/2=31。66*4。5/2=71。24KN截面按倒L行计算：bf`=b+sh`f=200+5＊70=550mmh0=350—35=315mmfcmbf`hf`（h0—0。5hf`)=11。9*550＊70*（31.5-0。5＊70）=128.28KN。m大于M=76。97KN。m∴属于第一类型截面αs=M/（fcnb`fh02）=76.97*106/(11。9*550＊315*315）=0。119∴ξ=1—=0。127采用=2\*ROMANII级钢筋As=ξfcmbf`ho/fy=0。127*11。9＊550＊315/310=844。62mm选220+118,As`=387mm2=3\＊GB3③斜截面承载力计算：0。07fcbh0=0.07*11。9＊200＊315=52.48KN＜V=71。24KN0.1fcbh0=0。1*11.9＊200*315=74.97KN＜V=71。24KN满足第五节地基基础设计计算基础型式选择上部结构荷载较小，地基基础条件较好，故采用独立基础.二、荷载计算场地为=2\*ROMANII类，主要受力层范围不在软弱粘性土层，上部结构为超过8层，高度在25m以下的一般民用框架房屋,故不进行抗震承载力验算。则底层柱传至基础顶部的作用效应仅取非抗震设计的作用效应。位置A柱B柱标准组合值（MK,NK，VK)（16。47，1116。62,14。9)（170.74,1155.13，71.47）（173.82,1291.82，73.92）（14.64,1333.53，13。26）(185。04,1274。62，84.35）（187。64,1479。65，86.41)基本组合值（MK,NK）(20.338，1367.36)（236.36，1421。2）（218。21，1568.9）（18。09,1641.21）（256。65,1558.77）（235。7,1796。65）1.基础底面积和底面尺寸确定设基础顶面距±0.00为1.1m，柱钢筋最大直径为28mm，HRB400级，基础砼强度等级选为C25,柱钢筋的锚固长度取laE=1。05la=1.05*40*28=1176mm,考虑钢筋保护层厚度，取基础高度h=1300mm,则基础自±0.00开始的埋深为2.4m，计算时取fa=200KPa ①A柱基础由于边柱弯矩较大，先按轴心受压计算时将轴力值扩大1。3倍，采用NK=1291。82,则由公式A≥αNK/（fa-20d）=1.3*1291.82/（200-20*2.4）=10.9m2取a/b=1.2则a=3600mm,b=3000mm按偏心受压验算：W=ba2/6=3.0＊3.6*3。6/6=6.48m3A=10.8m2由公式PK，max=NK+GK/A+MK++VKh/W和上式表中的内力标准值计算列表如下:内力组合值①②③PK,max137。85185.14199。14注：GK=（3.6＊3*1。3+0.5＊0。5*1。0）＊20=285.8KN经计算，各组内力组合值均满足PK，max＜1。2fa=240KN/m2的要求①B柱基础内柱基础弯矩小而轴力大,故按轴心受压初步选基础面积时，将轴力扩大1。2倍，采用A≥αNK/（fa—20d）=1.2*1479。65/（200-20＊2。4）=11.5m2取a/b=1。1则a=3600mm，b=3200mm按偏心受压验算:W=ba2/6=3。2*3。6＊3.6/6=6。91m3A=11。52m2由公式PK，max=NK+GK/A+MK++VKh/W和上式表中的内力标准值计算列表如下：内力组合值①②③PK，max148.72165.15210.79注：GK=（3。6*3*1。3+0。5*0.5*1。0）*20=285。8KN经计算，各组内力组合值均满足PK，max＜1。2fa=240KN/m2的要求三、基础尺寸确定四、内力及配筋计算①A柱基础柱根处计算长向Ⅰ-Ⅰ:PⅠs=（Ps，max+PsⅠ)/2=172。68—（172。68-53。07）＊1.55/3。6=121。18KPaPs=（PⅠs+Ps,max)/2=(121。18+172。68）/2=149.93KPaMⅠ=Ps(a—hc）2（2b+bc)/24=149。93*3.12＊6。5/24=390。22KN.m短向Ⅱ-Ⅱ：Ps=（Ps,max+Ps,min）/2=（172。68+53。07）/2=112.88KPaMⅠⅠ=Ps（a—hc)2(2b+bc）/24=112。88＊2.52*7。7/24=226.35KN.m其中h0=1300-50=1250vmm由公式AsⅠ=MⅠ/(0.9fyh0）=390。22＊106/(0.9＊300＊1250）=1156mm2选248＠110，As=1206mm2AsⅡ=MⅡ/<0。9fy（h0—10）〉=226.35＊106/（0。9*300*1240）=676mm2选158@200，As=754mm2①B柱基础柱根处计算长向Ⅰ-Ⅰ：PⅠs=Ps,max+Ps,min)/2=129.06KPaPs=（PⅠs+Ps,max)/2=156。71KPaMⅠ=Ps（a-hc）2（2b+bc）/24=432。97KN。m短向Ⅱ-Ⅱ：Ps=（Ps，max+Ps，min）/2=（184.36+55.92）/2=120。14KPaMⅡ=Ps（a-hc)2(2b+bc）/24=280。99KN。m其中h0=1300—50=1250vmm由公式AsⅠ=MⅠ/（0。9fyh0）=432。97＊106/(0.9*300＊1250）=1283mm2选1710@200，As=1335mm2AsⅡ=MⅡ/〈0.9fy(h0-10）>=280.99*106/（0。9*300＊1240）=839mm2选178＠170，As=855mm2基础高度冲切验算A柱基础高度冲切计算按图基础尺寸，第三阶可不进行验算（∵破坏锥面落在第三阶以外。）计算基础板底净反力利用公式ps,max=NK/A+（MK+VKh）/Wps，min=NK/A-（MK+VKh）/W①②③ps,max11.39158.68172.68ps,min8。2239.0753.071)第二阶处计算：h0=900-50=850mmbt=1。1m，bb=bt+2h0=2.8mAl=(1.15-0.9)*3。0—（）2=0.74m2bm=(bt+bb）/2=（1.1+2。8)/2=1.95m则Fl=psAl=172.68*0.74=127.78KN＜0。7βhftbmh0=0。7＊0.96＊1。27＊1。95＊0.85*103=1414.58KN满足！2)第一阶处计算：h0=500-50=450mmbt=1.9m，bb=bt+2h0=2。8mAl=(0。65—0.5）*3.0—（）2=0。44m2bm=(bt+bb)/2=（1。9+2。8）/2=2.35m则Fl=psAl=172。68*0。44=75.98KN＜0。7βhftbmh0=0。7*0.96＊1。25*2.35＊0.45*103=888.3KN满足！B柱基础高度冲切计算按图基础尺寸,第三阶可不进行验算（∵破坏锥面落在第三阶以外。）计算基础板底净反力利用公式ps，max=NK/A+（MK+VKh）/Wps，min=NK/A—（MK+VKh）/W①②③ps,max122。29138.72184。36ps，min-6.1510.2855。921)第二阶处计算：h0=900-50=850mmbt=1.1m，bb=bt+2h0=2。8mAl=（1。15-0.9）＊3.6—（）2=0.74m2bm=（bt+bb）/2=（1.1+2。8）/2=1.95m则Fl=psAl=184.36＊0。74=136。42KN＜0.7βhftbmh0=0.7*0。96＊1。27*1。95*0.85*103=1414。58KN满足！2)第一阶处计算:h0=500-50=450mmbt=2。3m，bb=bt+2h0=3。2mAl=0。5*（2。3+3。2）*（）2=1。24m2bm=（bt+bb）/2=2.75m则Fl=psAl=184。36*1.24=228。61KN＜0。7βhftbmh0=0.7*0。96＊1。27*2.75*0.45＊103=1056。13KN满足!第六节细部构件设计计算一、悬挑构件内力与配筋计算