XX钢筋混凝土装配式单层单跨厂房设计计算书

1XX钢筋混凝土装配式单层单跨厂房设计一、设计资料：1、工程情况：本工程为某城市郊区某铸造车间，无抗震设防要求。工艺要求为一单跨单层厂房，跨度为18m,长度为66m,柱距为6m。选用二台Q=150∕30kN的中级工作制桥式吊车，吊车轨顶标高为m，由于散热要求需设置天窗和挡风板。厂房采用钢筋混凝土装配式结构。2、工程地质情况：由勘探资料得知天然地面下处为褐黄色粘土老土层,可作为基础的持力层，该层土修正后的地基承载力特征值fa为105kN/m2。初见地下水位在天然地面下（标高为）处,无侵蚀性。3、建筑设计平面、立面和剖面见图15、图16和图17。4、荷载资料：钢筋混凝土容重25kN/m3钢门窗自重 m2水泥砂浆容重 20kN/m3 （防水层+隔气层）自重 m2墙体自重 m2（包括双面粉刷）屋面施工荷载 m2（沿水平面）屋面积灰分布情况及取值见图18屋面基本雪压 m2（沿水平面），屋面积雪分布系数见图19。房屋基本风压W=m2,风载体型系数见图9,风载高度变化系数如下:离地高度（m）5101520高度变化系数μZ吊车规格如下跨度总重宽度（B）小车重轮距（K）起重量（Q）C最大轮压285kNkN150/30kN152kN5、材料强度等级：混凝土：柱用C30，基础用C20钢筋：柱纵筋用HRB335，其它均用HPB235。6、参考标准图集：X6m预应力钢混筋凝土屋面板[G410㈠㈡]天沟板[G410㈢]∏形钢筋混凝土天窗架[G316]预应力钢混筋凝土折线形屋架[G415㈠]钢筋混凝土吊车梁[G323]钢筋混凝土基础梁[G320]柱间支撑[CG326㈠]吊车轨道联结[G159]000810006板面屋型大

公平找MMOm

层水防图面剖710.3KN/m?图18二、结构选型：选用的结构形式：1、屋面板：选自心410㈠］，见图20板重： m2（沿斜面）嵌缝重：m2（沿斜面）2、天沟板：选自心410㈢］，见图213、天沟重（包括水重）：根4、天窗架：口形钢筋混凝土天窗架选自g316］。天窗架及挡风板传到屋架上的重量见图225960 .图p=26.2kNP=11.5kN5、预应力钢混筋凝土折线形屋架选自g415㈠］重。，屋架轴线图尺寸如图23所示。每根屋架18000图236、屋盖支撑：选自心415㈠]重量为：m2（沿水平面）7、基础梁：选自日320],b×h=250×450mm,

每根自重：8、吊车梁：选自心323㈠]，见图24每根自重：50kN

轨道及垫层重：m9、连系梁与过梁，截面与尺寸见剖面图。10、柱间支撑：选自[]三、柱截面尺寸与高度的确定基础采用单独杯形基础，基础顶面标高为-柱顶标高为，牛腿顶面标高为。柱子尺寸：a）、柱子高度：上柱高H=11.4m一7.8m=3.6mU下柱高H=7.8m+0.6m=8.4mL柱总高H=11.4m+0.6m=12.0mb）、柱截面尺寸：建议上柱为方形截面，b×h=400×400mm,下柱为工字形截面，b×h×hf=400×800×150mm，牛腿尺寸、柱下端矩形截面部分高度尺寸见图25。柱截面几何特征值为：A-1.6×105mm21I-2.13×109mm21g1-4.0kN/mA=1.775义105mm22四、荷载计算I=14.38X109mm22g=4.44kN/m1、恒载（1）屋盖恒载（防水层+隔气层）自重0.35kN/m220mm厚水泥砂浆找平层20kN/m3X0.02m=0.40kN/m3预应力混凝土屋面板（包括灌缝）屋盖钢支撑天窗架天沟重（包括水重）1.40kN/m20.05kN/m22.2kN/m237.7kN17.4kN/根屋架重力荷载为60.5kN/棉，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值：G=1.2X(2.2kN/m2X6mX18m/2+60.5kN/2+37.7kN+17.4kN)=244.98kN1(2)吊车梁及轨道重力荷载设计值：G=1.2X(50kN+0.8kN/mX6m)=65.76kN3(3)柱自重重力荷载设计值：上柱G=G=1.2χ4kN/mX3.6m=17.28kN4A 4B下柱G=G=1.2X4.44kN/mX8.4m=44.76kN5A 5B2、屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5kN/m2,学荷载标准值为0.2kN/m2，后者大于前者，故仅按前者计算。屋面积灰荷载为(0.3kN/m2义3m+0.75kN/m2义3m+0.3kN/m2*3m)×6m=24.3kN作用于柱顶屋面活荷载设计值为：Q=1.4×(0.5kN/m2×6m×18m/2+24.3kN)=71.82kN1Q作用位置与G作用位置相同。如图26。113、风荷载按3=βμμ3计算，其中3=0.55kN/m2,P=1.0，μ根据厂房各部分标高kzszo o z z及B类地面粗糙度确定:柱顶（标高） μ=1.039Z檐口（标高） μ=1.098Z屋顶（标高） μ=1.182Z排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为:3=βμμ3=1.0X0.8X1.039X0.55kN/m2=0.457kN/m21k Zs1zo3=βμμ3=1.0x0.4X1.039X0.55kN/m2=0.286kN/m22k Zs2zo∖-..K∣1,⅛1∣法乳如M5上则作用于排架计算简图(图27)上的风荷载设计值为：q=1.4X0.457kN/m2X6m=3.84kN/m1q=1.4X0.286kN/m2X6m=2.40kN/m2屋架各点处的μ：Z标高(m)μZ13.9516.6214.55F=γ(Zμμh)β3B=[(0.8+0.5)X2..1X1.098+(0.3+0.6)x0.45X1.111WQ sZZ0 0n=1+1.4x2.67x1.176+(-0.8+0.6)x2.04X1.175+0]=33.40kN4、吊车荷载150∕30kN吊车的参数为：B=5.5m,K=4.4m,g=71.9kN,Q=150kN,F =152kN。p,max根据重力荷载之间的平衡关系：2(F +F)=G+Q+g得:p,max p,min据B及K，可算得吊车梁支座反力影响线中各轮对应点的竖向坐标，F =65.5kN。根p,min如图28。即8吊车肆作即吐座反力的鼓响线吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为：D =γF∑y=1.4X152kN(1+0.808+0.267+0.075)=457.52kNmax Qp,max iD=γF∑y=1.4X65.5X2.15=197.155kNmin Qp,min i吊车横向水平荷载作用于每个轮子上的吊车横向水平制动力计算：T=1α(Q+g)=1X0.1X(150kN+71.9kN)=5.548kN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值计算T=γT∑y=1.4X5.548X2.15=16.7kNmaxQ i五、排架内力分析柱剪力分配系数柱子n=I/1U lλ=H/HUC=3/[1+λ3(1/n-1)]oδ=H3/CEIol1/δη,二∑≡iA，Bn=0.148λ=0.300C=2.596Oδ=δ=0.268X10-10H3AB Eη=η=0.5A B1、恒载作用下的排架内力分析，计算简图如图29(a)G=G=244.98kN,G=G+G=62.32kN+17.28kN=81.60kN_1 1 2 3 ±1G=G=44.76kN.3 5M=Ge=244.98kNX0.05m=12.25kN/m11M=(G+G~)e—Ge2 1上1 0 33=(244.98kN+17.28kN)X0.2m—64.32kNX0.35m=29.94kN排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。对于A、B柱n=0.148,λ=0.300。31d(1-1)G=一 -ɪ=1.971,1+λ3(--1)n3 1-λ2一 =1.18121+λ3(--1)nC3nM厂M厂 12.25kN∙mX1.971+29.94kN∙mX1.184R=-1C+-XC= =4.96kNAH1H3 12R=-4.96kNB2∣.r图29恒露小In蛹妊力相求得R后，由于平衡条件可得各柱截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该界面以上重力i荷载之和，恒载作用下的轴力弯矩如图29（b）（c）。屋面活荷载作用下的排架内力分析排架计算简图如图30（a）。其中Q=71.82kN，它在柱顶及变阶处引起的力矩为:1M=71.82kNX0.05m=3.59kN∙m,M =71.82X0.20=14.36kN∙m,C=1.971,1A, 2A 1C=1.181则3nMA^MA^ 3.59kN∙mX1.971+14.36kN∙mX1.181R=——C+—JC= =2.00kN(→)AH1H3 12排架各柱的弯矩轴力图如图30(b)(c)。■居麻雕作用下加曳内力・风荷载作用下的排架内力分析(1)左风吹时计算简图如图31(a)。A,B柱n=0.148,λ=0.300有表得3[1+λ4(1-1)]C= n =0.34011 18[1+λ3(-1)]nR=-qHC=-3.84kN/mX12mX0.34=-15.7kN(~)A 1 11R=-qHC=-2.4kN/mX12mX0.34=-9.792kN(~)B 2 11R=R+R+F=-15.7kN-9.79kN-33.43kN=-58.92kN(~)ABW各柱顶剪力分别为：V=R-ηR=-15.7kN+0.5X58.92kN=17.36kN(一)AAAV=R-ηR=-9.79kN+0.5X58.92kN=19.67kN(→)BBB■龙风灿的排架啦⅛Mfi(2)右风吹时由于死单跨，与左风吹情况相同，内力反向，计算简图和内力图如图32。■右风艇的曲'内力分析吊车荷载作用下排架内力分析(1)D作用于A柱max计算简图如图33(a)，其中吊车竖向荷载D,D 在牛腿顶面处引起的力矩为maxminM=De=457.52kNX0.35m=160.13kN∙mAmax3M=De=197.16kNX0.35m=69kN∙mBmin3对于A柱，C=1.18,则3RARBM^CH3160.13kN∙m12mx1.18=-15.7kN(一)MBCH369kN∙m12mx1.18=6.79kN(→)R=R+R=-15.7kN+6.79kN=-8.91kN(一)

AB排架各柱顶剪力分别为：V=R-ηR=-15.7kN+0.5X8.91kN=-11.25kN(^)AAAV=R-ηR=-6.79kN+0.5X8.91kN=6.79kN(→)BBB排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图33(b)(c)。■■作用在■1[(1)D作用于B柱max由同理可得，内力图如图34。■%琲臃R柱上的娥应力M(3)T作用下max当作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图35(b)。对于A柱，n=0.148,λ=0.300,a=(3.6m-1.2m)/3.6m=0.670,则2-3aλ+λ3[(1+α)(I-a)2-(2-3a)]C= n =0.6275 nR=-TC=-16.70kNX0.627=-10.48kN(~)AMAX5同理，对于B柱，n=0.148,λ=0.305,a=0.670,C=0.627则5R=-TC=-16.70kNX0.627=-10.48kN(一)B max5排架柱顶总反江为：R=R+R=-10.48kN+(-10.48kN)=-20.96kN(一)AB各柱顶剪力为：V=R-ηR=-10.48kN+0.5X(-20.96)kN=0AAAV=R-ηR=-10.48kN+0.5X(-20.96)kN=0BBB排架各柱的弯矩图及柱底剪力如图35(a)。图及TwOI⅜榜内力分所六、内力组合表1 A柱内力设计值汇总表吊车竖向荷载 风荷载 柱号及正向内力荷载类别恒载屋面活载D作用在maxA柱D作用在maxB柱吊车水平荷载左风右风 序号①②③④⑤⑥⑦I-IM士TTN00000II-HM士JN000二M士L]ɪm-mN000V士注：M（单位为kNm）,V（单位为kN）。A柱内力设计值组合表表2截面+M及相应M,Nmax—M 及相应N,VmaxN 及相应M,VmaxN及相应M,VminM,Nk k备注I-IM①+(②+⑥)①+[(③+⑤)+⑦]①+[②+(③+⑤)+⑦]①+[(③+⑤)+⑦]N 一项取1.35Smax GK+0.7X1.4SQKNII-HM①+[(③+⑤)+⑥]①+(②+⑦)①+[②+(③+⑤)+⑥]①+⑦Nm-mM①+[②+(③+⑤)+⑥]①+[(④+⑤)+⑦]①+[②+(③+⑤)+⑥]①+⑥NVMkNk注：M（单位为kN∙m）,N（单位为kN）,V（单位为kN）七、柱截面设计混凝土强度等级为C30,/=14.3N/mm2,f=2.01N/mm2；采用HRB335级钢筋，c tkf=f=300N/mm2,ξ=0.518。上下柱均采用对称钢筋。yy b上柱配筋计算有内力组合表可见，上柱截面共有4组内力取h=400mm-40mm=360mm,经判0别，均为大偏压，选取一组最不利荷载组合。M=-123.82,N=262.26由附表查的有吊车厂房排架方向上柱的计算长度l=2*3.6m=7.2m。附加偏心距e0a取20mm（大于400mm/30）。M 123.82X106N∙mme=——= =472.1mm,eoN262260N=e+e=472.1mm+20mm=270mm0a由l0/h=7200mm/400mm=18>5，故应考虑偏心距增大系数H。取ζ1，取X=2as0.5fA0.5x14.3N/mm2x4002mm2262260N=4.362>1.0=1.0。C1ξ=h0-0.01x(7800mm)=0.97400mm1400x(270mm))360mm7800mm400mm)x1.0x0.97=1.164262260Nαfbh 1.0x14.3N/mm2X400mmX360mm1c0进行计算。一，2a=0.127<一h080mm=0.222360mmN cN，ef=ηe-h/2+a=1.164X270mm—400mm/2+40mm=412.8mmiA=A

sSsNe'f262260Nx412.8mmfy(h0-a)300N/mm2(360mm-40mm)=1127.7mm2选用4ψ20(A—S=0.785%>0.2%=1256mm2)，则P=A/(bh)=1256mm2/(400mm+400mm)S，满足要求s由附表，得垂直于排架方向柱的计算长度l=1.25X3.6m=4.5m，则lIb=4500mm/400mm=11.25,φ=0.961。00___ _一N=0.9φ(fA+fA)=0.9X0.961X(14.3N/mm2X400mmX400mm+u c yS300N/mm2X1256mm2X2)=2630.94kN>N =345.32kNmax满足弯矩作用平面外的承载力要求。下柱的配筋计算取h=800mm-40mm=760mm，与上柱分析方法类似，在内力组合表的8组内力0中选取下列2组最不利内力。M=414.77kN∙m,N=371.31kN.M=-536.52kN∙m,N=531.01kN.⑴按M=414.77kNm,N=371.31kN.计算下柱计算长度取l=1.0,H=8.6m，附加偏心距e=800mm/30=26.67mma0lf'(大于20mm),b=100mm,b=400mm,h=150mm。fM 414.77X106N∙mm371310N=1117mm,e=e+e=1117mm+26.67mm=1143.7mm由l/h=8600mm/800mm=10.75>50i>50a<15,故应考虑偏心距增大系数η。且取eoNfζ=1.0。2ζ10.5fA c N0.5x14.3N/mm2X[400mmX800mm-300mmX(800mm-2X150mm-25mm)]371310N=3.42>1.0=1.0。=1+—1—

e1400—

h01ζ2=1+1400x(1143∙7mm)(760mm8600mm800mm)x1.0X1.0=1.055ηe=1.055X1143.7mm=1206.6mm>0.3h=0.3X760mm=228mmi故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，则N

x= afb1c371310N1.0X14.3N/mm2X400mm=64.9mm<150mm取ζ1η0fhe=ŋe+——ai2S800mm=1206.6mm+ =40mm=1566.6mm2A=AsS.一一'一Ne-afbx(h-x/2) ^f——0 =[371310NX1566.6mm-1.0X14.3N/mm2f(h-a)y0SX400mmX64.9mm(760mm-64.9mm/2)]/[300N/mm2X(760mm-40mm)]=1442.6mm2(2)按M=-536.52kN∙m,N=531.01kN.计算，计算方法同上述相同。计算过程从略，计算结果A=A=1833.6mm2。SS综合上述计算结果，下柱截面选用4Ψ25(A=1964mm2)按此配筋，经验算柱弯矩作用平S面外的承载力亦，满足要求。柱的裂缝宽度验算《规范》规定，对e/h>0.55的柱应进行裂缝宽度验算。上柱及下住均出现00e/h>0.55的内力。故应进行裂缝宽度验算。验算过程见表3,其中上柱A=1256mm2，00 S下柱A=1964mm2,E=2.0X105N/mm2；构件特征系数α=2.1，混凝土保护层厚S S cr度C取25mm。表3主的裂缝宽度验算表 柱截面 上柱下柱内力标准值M/(kN∙m) k N/kN k e=M/N/mm 0 k k -406.2>0.55h 0900>0.55h 0AP= S t 0.5bh+(B-b)h f f 0.0157<0.01,取P=0.01 te η=1+ 1 (l0-)2S 4000e/hh 0 0 1.0(人<14)he=ηe+h/2-a/mm 0 S 1260''」γ=h(b-b)/bh f ff 0 0CC …∙ ' h ，，Z=[0.87-0.12(1-γ)(i)]h/mmfe0N(e-z)σ=—1一Z)/(N/mm2)Sk Az S fψ=1.1-0.65---tk—Pσ teSk σ dω=αψ—Sk-(1.9C+0.08—eq)/mmmax crE P S te <（满足要求）<（满足要求）柱的箍筋配置非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般有构造要求，上、下柱均选用。8@200箍筋。牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图36.。其中牛腿截面宽度b=400mm，牛腿截面高度h=600mm,h=565mm。0牛腿截面高度验算其中P=0.65,f=2.01N/mm2,F=0(牛柱腿顶面没水平荷载),

tk hk一150mm+20mm=-130mm<0,取a=0,F按下式确定：VKaDGF=——max+——3VkγγQG457.53kN64.32kN + 1.4 1.2=380.41kNF、fbh 2.01N/mm2X400mmX565mmLP(1-0.5i)Jtk0=0.65x =590.54kN>FFa 0.5 vkVk0.5+—h0故牛腿截面高度满足要求。图36牛脚尺寸简图牛腿配筋计算由于a=-150mm+20mm=-130mm<0，因而该牛腿可按构造要求配筋。根据构造要求，A≥pbh=0.02X400mmX600mm=480mm2。Smin实际选用4φ14(A=616mm2)。水平箍筋选用岭@100。S6、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到强度后起吊。由表3可得柱插入杯口深度为h=0.9X800mm=720mm，取h1=850mm,则柱吊装时总长度为3.6m+8.4m+0.85m=12.85m，计算简图如图37.。图37柱吊装计算简图柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数），即q=μγq=1.5X1.35X25kN/m3x0.16m2=8.1kN/m

1G1kq=μγq=1.5X1.35X25kN/m3X0.4mX1.0m=20.25kN/mG2kq=μγq=1.5X1.35X25kN/m3X0.1775m2=8.99kN/mG3k在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：M=LqH2=-Lx8.1kN/mX3.62m2=52.49kN∙m1 21U2M=1X8.1kN/mX(3.6m+0.6m)2+1X(20.25kN/m—8.1kN/m)x0.62m2=73.63kN∙m12 2由ΣM=Rl—1ql+M=0得：BA3 233 21M1 73.63kN∙mCR=—ql一一2-=x8.99kN/mX8.65m- =29.82kNA233l2 8.65m3M=Rx-qx2

3A23dM令 3~=R一qx=0,得X=R/q=29.82kN/8.99kN/m=3.32m，则下柱最大弯矩dxA3 A3M为：3M=29.82kNX3.32m一1X8.99kN/mX3.322m2=49.46kN∙m3 2柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表4.。表4柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表 柱截面 上柱 下柱 M(M)/(kN∙m) k ()()一一'一M=fA(h一a)/(kN∙m) U yS0 S >×二>×二σ=M/(0.87hA)/(N/mm2) Sk k 0 0 fψ=1.1-0.65 JtkPσ teSk -<,取σ dω=αψ—Sk-(1.9c+0.08—eq)/mmmax crE P S te <（满足要求）<（满足要求）八、基础设计GB5007—2002《建筑地基基础设计规范》规定，对于6m柱距的单层多跨厂房，其他基承载力特征值160kN/m2≤f<200kN/m2、吊车起重量200~300Kn/N、厂房跨度kl≤30m、设计等级为丙级时。可不做地基变形验算。此厂房满足上述要求，故不作地基变形设计验算。基础混凝土强度等级采用C20，下设100mm厚C10的素混凝土叠层。作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱顶（m—m截面）传给基础的M,N,V以及外墙自重重力荷载。前者可用表2中的m—m截面选取，见表5,其中内力标准组合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算，内力的正负号规定见图38（b）o表5基础设计的不利内力组另IJ荷载效应基本组合 荷载效应标准组合 M/(kN∙m)N/kNV/kNM/(kN∙m)kN/kNkV/kNk第一组第二组第三组由图38(a)可见，每个基础承载的外墙总宽度为，总高度为，墙体自重(4.5kN/m2)，门窗自重(0.45kN/m3)，基础梁重量为16.9kN/根。每个基础承受的由墙体传来的重力荷载为：墙体自重 4.5kN/m2×[6m×13.25m—(3.6m+2×1.8m)×4.2m]=221.67kN门窗自重 0.45kN/m3×(3.6m+2×1.8m)×4.2m=13.61kN基础梁 16.9kNN252.18kNwkN距基础形心的偏心距e为：wk we=(240mm+800mm)/2=520mmwN=1.2N=1.2×252.18kN=302.62kNw wk 己门SCOΓ)UIal Ibl图38基础荷载示意图基础尺寸及埋置深度按构造要求拟定高度hh=h+a+50mm11柱的插入深度h=0.9h=0.9×800mm=720mm>700mm,取h=750mm。杯底

1c 1厚度a应大于200mm,取a=250mm,则h=850mm+250mm+50mm=1150mm。11基础顶面标高为-，故基础埋置深度d为：d=h+0.6m=1.15m+0.6m=1.750m杯壁厚度为t>300mm,取325mm;基础边缘高度a取350mm,台阶高度取400mm,2见图38(b)o拟定基础底面尺寸N+NA>-k.max wkf-γd620.30kN+252.18kN =12.13m2105kN/m2-20kN/m3X1.65mam适当放大，取A=bl=4.5mX3.8m=17.1m2计算基地压力及验算地基承载力G=γdA=20kN/m3x1.75mX17.1m2=598.5kNkmW=1lb2=1χ3.8mx4.52m2=12.825m36 6计算基底压力并验算地基承载力，其中1.2f=1.2X105kN/m2=126kN/m2,验算结果a见表6.可见，基础底面尺寸满足要求。表6基础底面压力计算及地面承载力验算表 类别 第一组第二组第三组M/(kN∙m)kN/kNkV/kNk411.31620.3047.03-381.17423.50-43.1929833309.4242.60N(=N+G+N)/kN bk k k wk M(=M+Vh+Ne)bk k k wkw/(kN∙m)Pkk,maxPk,min/(kN/ΓNM)=bk-+ bk-IAWJmm2)P[=(P +P)/2]/kNk,max k,min≤f/kNaP /kN≤1.2f/kNkmax a <105<126<105<126<105<126基础高度验算这时应采用基地净反力设计值P,P 和P ，经计算得，结果见表7.。j j,max j,min表7 基础底面净反力设计值计算表 类别 第一组第二组第三组M/(kNm)kN/kNkV/kNk42236806.5465.01—536.52531.01-61.29414777371.3158.82N(=N+N)/kN b w M(=M+Vh+Ne)b ww/(kN∙m)P (N M)max=-b-+——bpIA W)min/(kN/mm2)0M 764.37kN∙mCCSe=—b= =0.917mN 833.63kNbb 4.5me=——e= -0.917m=1.333m2 22N 2X833.63kN1八八——p= b-= =109.72kN/m2j,max3la 3X3.8mX1.33m图39变阶处的冲切破坏截面因台阶高度与台阶宽度相同（均为400mm），所以只需验算变阶处的受冲切承载力。变阶处受冲切承载力计算截面如图39.。变阶处截面有效高度h-7500mm一(40mm+5mm)-705mm。0a+2h-1200mm+2×705mm-2610m<l-3800mmt0b/bb l-a、 /4.5m1.6m 3.8m一2.61m、 CJIrrA-(----h)l-(——b-)2-( 0.705m)×3.8m-( )2-2.477ml22 0 2 2 2 2F-pA-109.72kN/m2×2.477m2-271.77kNljla-1.2m;因a+2h-2.61m<3.8m，故取a-l-2.61mt t0 ba-(1.2m+2.61m)/2-1.905mmh-750mm<800mm,取β=1.0;f=1.1N/mm2贝|：hp t0.7βfah=0.7×1.0×1.1N/mm2×1905mm×705mm-1034.13kN>F-271.77kNhptm0 l故基础高度满