某市人民医院急性精神急病病房楼工程地下室模板支撑方案

...wd......wd......wd...xx市第二人民医院急性精神疾病病房楼地下室模板支撑方案一、工程概况xx市第二人民医院急性精神疾病病房楼工程建设基地位于xx市上方寺路与马太路穿插处，该工程由xx市第二人民医院投资兴建，地上局部由xx市城市规划设计研究院有限责任公司进展设计，地下人防工程由解放军理工大学人防工程设计研究院进展设计，江苏邗建集团承建。xx市建筑设计研究院工程咨询管理分公司监理。1.1土建局部设计概况本工程建筑基底面积为1513.52㎡，地上建筑总面积为12044.26㎡，地下总建筑面积为1779㎡，建筑层数为地下一层，地上九层，建筑构造形式为框架构造。本工程抗震设防烈度为7度〔0.15g〕，建筑分类为一类高层，建筑耐火等级为一级，设计合理使用年限为50年。本工程室内±0.000相当于1985国家高程8.400米，建筑高度为35.90M〔九层顶平屋面高〕，室内外高差为0.30米。地下室顶板最大梁截面为600*1500，最大柱截面为：900*900，最大顶板厚为300，混凝土强度为C40P6。二、模板搭拆的根本要求1、本工程采用木模板进展施工，选材时应剔除腐朽、结节的原材；2、模板及其支架应具有足够的强度，刚度和稳定性，能可靠的承受新浇筑砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；3、模板应对照设计图纸施工，并能保证工程构造和构件各局部形状尺寸和相互位置的正确；4、模板的制作和安装应本着构造简单，装拆方便的原则进展施工，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求；5、模板应接逢严密，不得漏浆；6、模板安装前应涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接搓处；7、安装模板前先复查标高及轴线，发现问题及时汇报处理，柱模安装前尚应检查柱根砼的凿毛和柱根的清洗情况；8、柱模板应在根部予留清洁洞口，待柱模立好后，将散落在柱根部的零星物件清理干净后，再用盖板盖牢，高度大于3m的柱，应沿柱高每3m以内留设一个浇筑洞口，待柱砼浇至洞口局部后再封闭；9、独立柱柱模要求垂直，其垂直度偏差一般不宜超过3mm。支模时，应先支设两端的柱模，校正固定好后，拉通长线支设其他柱模。柱模采用钢管柱箍加木楔子，一般每隔50-100cm设一道柱箍，在柱根部的柱箍间距宜偏向50cm，柱顶部的柱箍间距可偏向100cm，固定柱箍的木楔子要求楔牢，楔紧；10、框架柱支撑应搭成满堂式脚手〔排架〕，必要时尚应加设斜撑和剪刀撑〔本工程不需要〕。11、梁板跨度大于或等于4M时，应按全跨长度的2‰起拱，起拱点为跨中。12、梁及现浇板顶撑下部应铺设通长垫板〔当安装在基土上时需要，假设在楼层上则不需要〕，垫板厚度不宜小于5cm。梁支柱〔琵琶撑〕应视梁大小及现浇板跨度每80-120cm左右设置一根，支柱间应设拉杆，互相拉成一个整体，如需要尚应加设斜撑和剪刀撑，支柱与垫板间应用木楔楔牢，支柱柱间应设的拉杆按以下原则施工：离地面50cm设一道，以上每隔2M设一道。13、当梁底距地面〔楼面〕高度≥6m时，宜搭排架或满堂脚手支模〔本工程不需要〕；14、在过道处支模，可采用斜撑、龙门撑、架空支模等方法避开过道；15、梁高度较高时，可先安装梁的侧模板，待钢筋绑扎好后再安装另一侧模板，须设对拉螺栓的板墙也可以采用此法施工；16、上下层模板的支柱，一般应安装在一条竖向中心线上；17、剪力墙的模板支设应注意预埋件的部位和数量，不得遗漏；18、楼梯的梯步高度要均匀一致，特别要注意最下一步与最上一步的高度，防止由于楼地面厚度不同而形成高度不一致；还应注意休息平台和楼层平面部位的梯段“错位〞，确保粉刷成型后两踏步成一直线；19、模板按先立先拆的原则进展撤除，一般侧模在砼强度能保证其外表棱角不因撤除而损坏，即可撤除，具体时间在10-24小时之间〔冬季施工不含〕；梁底模的撤除时间应对照砼强度增长情况确定，本工程梁、板底模在砼强度到达75%前方可撤除，悬臂构件在砼强度到达100%前方可撤除；20上层楼面正在浇筑砼时，下层楼板的模板支柱不得撤除，再下一层仅可撤除局部，跨度L>4m的梁底模撤除后尚应保存支柱,支柱间距L≯3m；21、拆下的模板，不得抛掷，应分类堆放到指定地点，以利再用，十一合板及木方拆下后尚应注意使钉尖朝下，并清理干净。三、模板设计〔一〕梁模板以本工程地下室顶板梁最大截面尺寸600×1500，按支架最大搭设高度3.9m为例进展设计。梁断面图梁底面图1、参数信息1.1模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.60；梁截面高度D(m):1.50；混凝土板厚度(mm):300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：2.85；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；1.2荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):36.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；1.3材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：18.0；1.5梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：250mm，250mm，350mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度80mm；2、梁模板荷载标准值计算2.1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、36.000kN/m2，取较小值36.000kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞〔内龙骨〕的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)3.1强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×36×0.9=19.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=19.440+1.260=20.700kN/m；计算跨度(内楞间距):l=240mm；面板的最大弯距M=0.1×20.7×2402=1.19×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.19×105/2.70×104=4.416N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.416N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！3.2挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=36×0.5=18N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=240mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×18×2404/(100×9500×2.43×105)=0.175mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=240/250=0.96mm；面板的最大挠度计算值ν=0.175mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.96mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算4.1内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×82×1/6=53.33cm3；I=5×83×1/12=213.33cm4；内楞计算简图4.1.1内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×36×0.9+1.4×2×0.9)×0.24=9.94kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×9.94×500.002=2.48×105N·mm；最大支座力:R=1.1×9.936×0.5=5.465kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.48×105/5.33×104=4.658N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=4.658N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！4.1.2内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=36.00×0.24=8.64N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=2.13×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×8.64×5004/(100×10000×2.13×106)=0.171mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.171mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！4.2外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.465kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)4.2.1外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.546kN·m外楞最大计算跨度:l=350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=5.46×105/8.98×103=60.855N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=60.855N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！4.2.2外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.292mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=350/400=0.875mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.292mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.875mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×36+1.4×2)×0.5×0.375=8.625kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.625kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；6.1抗弯强度验算按以下公式进展面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×〔24.00+1.50〕×0.80×1.50×0.90=33.05kN/m；模板构造自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=33.05+0.30+2.02=35.37kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×35.366×0.152=0.08kN·m；σ=0.08×106/4.32×104=1.842N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.842N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！6.2挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=〔(24.0+1.50)×1.500+0.35〕×0.80=30.88KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=150.00/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×30.88×1504/(100×9500×3.89×105)=0.029mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.029mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=150/250=0.6mm，满足要求！7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。7.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.5×0.15=5.738kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.15×(2×1.5+0.6)/0.6=0.315kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.15=0.675kN/m；7.2方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×5.738+1.2×0.315=7.263kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.675=0.945kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×8×8/6=53.33cm3；I=5×8×8×8/12=213.33cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=7.263+0.945=8.208kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×8.208×0.8×0.8=0.525kN.m；最大应力σ=M/W=0.525×106/53333.3=9.85N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值9.85N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×8.208×0.8=3.94kN；方木受剪应力计算值τ=3×3939.84/(2×50×80)=1.477N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.477N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=5.738+0.315=6.053kN/m；方木最大挠度计算值ν=0.677×6.052×8004/(100×10000×213.333×104)=0.787mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大挠度计算值ν=0.787mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.2mm，满足要求！7.3支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.500=38.250kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(38.250+0.350)+1.4×4.500=52.620kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.201kN，中间支座最大反力Rmax=11.932；最大弯矩Mmax=0.448kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.31mm；最大应力σ=0.448×106/4490=99.684N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值99.684N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!8、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(标准5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.932kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!9、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=1.201kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.85=0.442kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.80/2+(1.20-0.60)/2)×0.80×0.35=0.235kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.80/2+(1.20-0.60)/2)×0.80×0.300×(1.50+24.00)=5.141kN；N=1.201+0.442+0.235+5.141=7.018kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式标准》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式标准》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=7018.277/(0.209×424)=79.199N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=79.199N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=11.932kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(2.85-1.5)=0.442kN；N=11.932+0.442=12.141kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式标准》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式标准》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=12141.187/(0.209×424)=137.009N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=137.009N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！〔二〕、楼板模板先支梁底板及两侧模板，根据标高在梁两侧上钉上水平横档，再在上边搁置平台搁栅，平台搁栅采用50MM×100MM木方铺设。当板跨度超过1500MM时，平台搁栅下应加设大横楞〔俗称牵杠〕和立柱支撑，必要时，亦可用工具式桁架来代替平台搁栅和支柱。桁架间距由承载能力决定，桁架两端支承处要设木楔，在调整标高后钉牢，桁架之间设拉结条，保持其垂直。搁栅找平后，在上面铺钉模板。楼板模板铺木板时只要在两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉以利拆模，模板的拼缝处采用胶带拼缝，不留间隙。如采用定型木模板，需按其规格距离铺设搁栅，不够一块定型木模板的空隙，可用木板镶满或用2-3MM厚铁板盖住。当用胶合板作楼板底模时，搁栅间距不宜大于500mm。楼板模板的支撑采用满堂脚手架。楼板模板计算:〔扣件钢管高架〕1、参数信息:1.1模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.05；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；1.2荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；1.3材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；1.4楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):300.00；图2楼板支撑架荷载计算单元2、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图2.1荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.3×1+0.35×1=7.85kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2.2强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×7.85+1.4×2.5=12.92kN/m最大弯矩M=0.1×12.92×0.22=0.052kN·m；面板最大应力计算值σ=51680/54000=0.957N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.957N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!2.3挠度计算挠度计算公式为其中q=7.85kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×7.85×2004/(100×9500×48.6×104)=0.018mm；面板最大允许挠度[V]=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值0.018mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!3、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×8×8/6=53.33cm3；I=5×8×8×8/12=213.33cm4；方木楞计算简图3.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.2×0.3=1.5kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.2=0.07kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.5×0.2=0.5kN/m；3.2强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.5+0.07)+1.4×0.5=2.584kN/m；最大弯矩M=0.125ql2=0.125×2.584×0.82=0.207kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.207×106/53333.33=3.876N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为3.876N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.3抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.625×2.584×0.8=1.292kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.292×103/(2×50×80)=0.485N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.485N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!3.4挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.57kN/m；最大挠度计算值ν=0.521×1.57×8004/(100×9500×2133333.333)=0.165mm；最大允许挠度[V]=800/250=3.2mm；方木的最大挠度计算值0.165mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!4、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.584kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.775kN·m；最大变形Vmax=1.574mm；最大支座力Qmax=11.305kN；最大应力σ=775355.021/4490=172.685N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值172.685N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为1.574mm小于800/150与10mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.305kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×4.05=0.561kN；钢管的自重计算参照《扣件式标准》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.3×0.8×0.8=4.8kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.585kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.8×0.8=2.88kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.733kN；7、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.733kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式标准》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式标准》表5.3.3；u=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10733.424/〔0.537×424〕=47.141N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=47.141N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1×(1.5+0.1×2)=2.113m；Lo/i=2113.1/15.9=133；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10733.424/〔0.381×424〕=66.443N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=66.443N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。〔三〕、砼墙壁模板砼墙壁模板采用拼装式大模板；阴角模板采用定制异型连接角模板；砼墙壁大模板采用无支撑法一次安装成型；工艺流程：根基面层上弹出砼墙轴线及边线→模板底找平→对准边线安装砼墙外侧模板→加固、校正→对准边线安装砼墙内侧模板→加固、校正。安装模板：根据模板配板图安装墙壁外侧模板，校正临时固定，安装墙壁内侧模板，校正固定，检查验收。为了防止砼浇注时模板产生鼓胀变形，墙壁内外侧模板之间用φ14对拉螺栓联结，间距为：竖向间距为500mm，水平间距为500mm。阴阳角模板安装：根据模板配板图用定制的接头异型模板和模板卡连接墙壁侧模形成整体，并用专用卡具加固，阳角采用标准连接角模加固联结成整体。按墙壁位置分片定制拼装墙壁侧模板大模板，在每片模板上按墙壁位置编号。采用该模板的优点是砼外观质量和几何尺寸均能满足设计和标准要求，该模板刚度和强度高，拼缝少，操作简单，价格合理，周转次数多，而且砼外观质量到达清水砼外观质量标准。在支设墙壁模板前，在墙壁两侧均搭设双排脚手架作为临时固定支撑固定模板和工人施工操作的操作平台。砼墙壁模板计算1、参数信息1〕.根本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):460；穿墙螺栓竖向间距(mm):460；对拉螺栓直径(mm):M14；2〕.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3〕.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4〕面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5〕.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图2、墙模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得65.833kN/m2、72.000kN/m2，取较小值65.833kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。3、墙模板面板的计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1〕.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=250.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.46×0.90=32.706kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时构造折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.46×0.90=1.159kN/m；q=q1+q2=32.706+1.159=33.865kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×33.865×250.0×250.0=2.12×105N.mm；按以下公式进展面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=460×18.0×18.0/6=2.48×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=2.12×105/2.48×104=8.521N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=8.521N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2〕.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=250.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.46×0.90=32.706kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.46×0.90=1.159kN/m；q=q1+q2=32.706+1.159=33.865kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×33.865×250.0=5079.755N；截面抗剪强度必须满足:其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=5079.755N；b--构件的截面宽度(mm)：b=460mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×5079.755/(2×460×18.0)=0.920N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.92N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足要求！3〕.挠度验算根据标准，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=65.83×0.46=30.28N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=250mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=46×1.8×1.8×1.8/12=22.36cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=1mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×30.28×2504/(100×9500×2.24×105)=0.377mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.377mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1mm，满足要求！4、墙模板内外楞的计算(1).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；内楞计算简图1〕.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=460.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.25×0.90=17.775kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(17.775+0.630)/2=9.202kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×9.202×460.0×460.0=1.95×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N·mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=1.95×105/5.33×104=3.651N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=3.651N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2〕.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=460.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.25×0.90=17.775kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(17.775+0.630)/2=9.202kN/m；内楞的最大剪力：V=0.6×9.202×460.0=2539.878N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--内楞计算最大剪力(N)：V=2539.878N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:τ=3×2539.878/(2×50.0×80.0)=0.952N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.952N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3〕.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ν--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=65.83×0.25/2=8.23kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=460.0mm；E--内楞弹性模量〔N/mm2〕：E=9500.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.13×106；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×16.46/2×4604/(100×9500×2.13×106)=0.123mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=1.84mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.123mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=1.84mm，满足要求！(2).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4；外楞计算简图1〕.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.25×0.46/2=4.23kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=500mm；外楞最大弯矩:M=0.175×4233.13×500.00=3.70×105N·mm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；M=3.70×105N·mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=4.49×103mm3；f--外楞的强度设计值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=3.70×105/4.49×103=82.494N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=82.494N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！2).外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×65.83+1.4×2)×0.25×0.46/2=4.233kN；V--外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.65×4233.129=1.38×103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；V--外楞计算最大剪力(N)：V=1.38×103N；A--钢管的截面面积(mm2)：A=400mm2；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=2×1.38×103/400.000=6.879N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=6.879N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=205N/mm2，满足要求！3〕.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=65.83×0.25×0.46/2＝3.79kN/m；ν--外楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=500.0mm；E--外楞弹性模量〔N/mm2〕：E=206000.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08×105；外楞的最大挠度计算值:ν=1.146×7.57×100/2×5003/(100×206000×1.08×105)=0.244mm；外楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.244mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！5、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=65.833×0.5×0.46=15.142kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=15.142kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！〔四〕、柱模板柱模板的背部支撑由两层〔木楞或钢楞〕组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；根据标准，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；计算简图1、参数信息1).根本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2).柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3).竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4).面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5).木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；2、柱模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得65.833kN/m2、72.000kN/m2，取较小值65.833kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。3、柱模板面板的计算模板构造构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进展强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=283mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进展计算。面板计算简图1).面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=283.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时构造折减系数。q=q1+q2=31.995+1.134=33.129kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×33.129×283×283=2.65×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.65×105/2.43×104=10.919N/mm2；面板的最大应力计算值σ=10.919N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2).面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=283.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时构造折减系数。q=q1+q2=31.995+1.134=33.129kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×33.129×283.0=5625.277N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=5625.277N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×5625.277/(2×450×18.0)=1.042N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=1.042N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3).面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=65.83×0.45＝29.62kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=283.0mm；E--面板弹性模量〔N/mm2〕：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；面板最大容许挠度:[ν]=283/250=1.132mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×29.62×283.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.619mm；面板的最大挠度计算值ν=0.619mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.132mm,满足要求！4、竖楞方木的计算模板构造构件中的竖楞〔小楞〕属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；竖楞方木计算简图1).抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.28×0.90=20.121kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.28×0.90=0.713kN/m；q=(20.121+0.713)/2=10.417kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×10.417×450.0×450.0=2.11×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.11×105/5.33×104=3.955N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=3.955N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2).抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.28×0.90=20.121kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.28×0.90=0.713kN/m；q=(20.121+0.713)/2=10.417kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×10.417×450.0=2812.638N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=2812.638N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2812.638/(2×50.0×80.0)=1.055N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.055N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3).挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=65.83×0.28=18.63kN/m；ν--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量〔N/mm2〕：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13×106；竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: