脚手架施工方案-智能电梯

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武汉智能电梯生产基地脚手架施工方案-智能电梯【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载脚手架方案施工单位:中国一冶武汉智能电梯公司工程项目经理部单位地址:湖北武汉青山区工业大道3＃编制日期:二○○六年十二月三十一日目录一。工程概况…………3落地式脚手架的设计计算………3挑式脚手架的设计计算…………7脚手架工程………11卸料平台………14一、工程概况本工程是武汉智能电梯生产基地工程，占地43030.11㎡。其中办公大楼建筑面积67000多㎡，四层钢筋混凝土框架结构；试验塔建筑面积3543.68㎡,地下两层,地上29层钢筋混凝土框架结构;生产车间建筑面积7158㎡,钢筋混凝土基础，上部钢结构；电控车间建筑面积2168㎡,两层钢筋混凝土框架结构；成品库房建筑面积2160㎡，钢筋混凝土基础，上部钢结构；配电房建筑面积28.8㎡，一层砖混结构；门房建筑面积79.6㎡,一层钢筋混凝土框架结构。本工程由武汉理工大学设计研究院设计，北京东方华太建设监理公司监理。本工程采用扣件式双排钢管脚手架，钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管。根据本工程设计形状和结构特点，本工程的办公大楼、电控车间、配电房和门房施工时外脚手架全部采用落地式;在试验塔工程施工时，选择钢挑架支撑的施工外脚手架,因其安全、经济、实用且适用于本工程，悬挑钢梁设置在7层（标高17.97m）、14层（标高38.97m)、21(标高59.97m）的框架梁上,先在框架梁处预埋铁件，将槽钢与预埋件固定牢固.地下室层采用落地式脚手架。本工程外墙脚手架,立杆横距1。2m，挑架横距0.8m，纵距1.5m,内立杆离墙面距离考虑幕墙工程需要设置为0。35m,大横杆间距布置4根,间距0。4m,步距1。8m。两端需设置剪力撑，中间每隔6m设一道。连墙杆每隔二步三跨设置一根。挑梁按照立杆分布间距设置1。5m,挑梁采用［14a，上拉杆采用钢缆。二、落地式脚手架的设计计算1、荷载取值:落地式脚手架高度Hi=8+91=99米，按现场搭设情况布置2+1.8×55+1。2=102。2米,Hi取102。2米计算，56排.（1）计算恒荷载标准值:Gk=Hi（gk1+gk3）+nLagk2查表得gk1=0.1152KN/m；gk2=0。4112KN/m;gk3=0.0768KN/mGk=102。2×（0.1152+0.0768）+56×1。5×0.4112=54.163KN（2）计算作业层施工荷载标准值：Qk=nLaLbqk/2=1×1.5×1.2×3/2=2.7KN（3）计算风荷载标准值：La=1。5米ф=0。85wk=0。7μsμzw0=0。7×1。3×0。85×1×0.5=0。39KN/m2Wk=Laфwk=1.5×0.85×0。3=0.5KN/m（沿高度方向)2、大横杆的验算按三跨连续梁计算。计算时,忽略大横杆的自重。抗弯强度验算MGK=0。1×g2×lb×la2=0.1×0。15/3×1.2×1.52=0。0135KN.MMQK=0.1×qk×lb×la2=0.1×3/3×1.2×1.52γ’m=1.19×（1+η)/（1+1。17η）η=3/0.15=20则γ’m=1.19×(1+20）/(1+1.17×20）=1。0241.1(MGK+1。15MQK)/W≦f/γ’m=1.1×(0.0135+1。15×0。27)×106/5080=70。16N/mm2〈205/1。024=200N/mm2满足要求挠度验算：WQK=0。677×qkla4/100EI=0。677×3×0.4×15004/100×20600×121900=1。64mm〈1500/150=10mm满足要求3、小横杆验算抗弯强度验算MGK=(g2lalb/3）×lb/3=（0.15×1。5×1.2/3）×1。2/3=0.036KN。MMQK=(qklalb/3）×lb/3=(3×1。5×1.2/3)×1.1（MGK+1.15MQK）/W≦f/γ'm=1。1×（0.036+1.15×0.72）×106/5080=187N/mm2〈205/1。024=200N/mm2满足要求挠度验算WQK=FLb/3[3Lb2-4（Lb/3）2］/24EI=1。2×1500×1200/3×［3×12002—4（1200/3)2]/24×206000×121900=4.4mm〈1200/150=8mm4、连墙件计算(连墙件按二步三跨设置)连墙件所受的轴力NlNw=1.4SwφWk=1.4×lw×hw×φWk=1.4×3。6×4。5×0。85×0。39=7。5KNNs为脚手架平面外变形在连墙杆中引起的轴压力，取5KN。Nl=Nw+Ns=7。5+5=12.5KN扣件抗滑移承载力计算R=12。5KN〉8.5KN取双扣件连接。5、立杆底座和地基承载力验算本工程主楼高度为99米外脚手架立于地下室结构底板上，高度为91米的外脚手架立于建筑覆土结构顶板上。故不作验算。6、立杆稳定验算γ’m=1.19×(1+η）/(1+1。17η)η=2.7/18。55=0。146γ’m=1。19×(1+0.146)/(1+1.17×0.146)=1.165风载产生的弯矩：Mw=0.12×Wkh2/10=0。12×0。5×1.82/10=0。02KN·M换算长细比：λ=lo/i=kμh/i=1。155×1。05×1。8×100/1。58=138根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查表可得φ=0.357轴心力设计值：落地式脚手架N，=1。2（Gk+Qk)=25.5KN［N/φA+Mw/W］×0.9=［25500/0。357×489+0.02×106/5.08×103］×0.9=135N/mm2<f/γ’m=205/1.165=176N/mm2满足要求三、悬挑脚手架的设计计算1、荷载取值：悬挑式脚手架高度Hi=5×3。9=19。5米，按现场搭设情况布置2+1。8×9+1。5=19.7米，Hi取19.7米计算,10排。（1）计算恒荷载标准值：Gk=Hi（gk1+gk3）+nLagk2查表得gk1=0。109KN/m；gk2=0.3587KN/m;gk3=0。0768KN/mGk=19。7×（0。109+0.0768）+10×1.5×0。3587=9。04KN（2）计算作业层施工荷载标准值:Qk=nLaLbqk/2=1×1.5×0.9×3/2=2.025KN（3）计算风荷载标准值:La=1。5米ф=0。85wk=0.7μsμzw0=0.7×1.3×0.85×1×0.5=0.39KN/m2Wk=Laфwk=1。5×0。85×0。3=0。5KN/m（沿高度方向)2、大横杆的验算按三跨连续梁计算.计算时，忽略大横杆的自重。抗弯强度验算MGK=0.1×g2×lb×la2=0。1×0。15/2×0。9×1。52=0.015KN。MMQK=0。1×qk×lb×la2=0.1×3/2×0。9×1。52=0.3KN。M1.1(MGK+1.15MQK）/W≦f/γ'm=1。1×(0。015+1。15×0。3）×106/5080=77。95N/mm2<205/1。024=200N/mm2满足要求挠度验算：WQK=0。677×qkla4/100EI=0.677×3×0。45×15004/100×20600×121900=1.845mm<1500/150=10mm满足要求3、小横杆验算抗弯强度验算MGK=0.25g2La（Lb/2）Lb=0.25×0。15×1.5×0。9/2×0。9=0。02278KN。MMQK=0。25qklalb/2×lb=0.25×3×1.5×0。9/2×0.9=0。4556KN.M1.1(MGK+1.15MQK）/W≦f/γ’m=1.1×（0。02278+1。15×0。4556）×106/5080=162。78N/mm2<205/1。024=200N/mm2满足要求挠度验算WQK=FLb3/(48EI)=1.35×1500×12003/48×206000×121900=2.9mm〈900/150=6mm满足要求.4、立杆稳定验算γ’m=1.19×(1+η)/(1+1.17η）η=2。03/9。04=0.225γ’m=1。19×（1+0.225)/(1+1.17×0。225）=1.154风载产生的弯矩:Mw=0.12×Wkh2/10=0。12×0。5×1。82/10=0.02KN·M换算长细比：λ=lo/i=kμh/i=1.155×1。05×1。8×100/1。58=138根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查表可得φ=0。357轴心力设计值：落地式脚手架N，=1.2(Gk+Qk）=13.28KN[N/φA+Mw/W]×0。9=[13280/0。357×489+0。02×106/5.08×103]×0.9=72N/mm2<f/γ’m=205/1.154=177.6N/mm2满足要求5、悬挑脚手架悬挑槽钢、拉索验算N=1。2（Gk+Qk)=1.2×（9.04+2。03）=13.28KNFsinα×1.875=N×1.875+N×1.075tgα=3。9/1。875=2.08α=64.323ºF=13。28×2。95/(1。875×0。901)=23.19KNM=Nab/l=13.28×1.075×0.8/1。875=6。09KN.m采用]14槽钢W=80500mm3M/W=6090000/80500=75。61N/mm2≤205N/mm2满足拉索拉力F=23.19KN≤[Fg］=αFg/K=0.85Fg/8Fg≥23.19＊8/0.85=218。25KN采用6×19ф18。5钢缆,公称抗拉强度1700N/mm26、预埋件柱、剪力墙处挑梁直接浇入砼,深入砼25cm以上。挑梁架在框架梁上固定计算。主要考虑挑梁沿轴向所产生的力,由于轴压力很小，故不作考虑，在梁上预埋20钢筋伸出砼面20cm2根，待槽钢放准位置后，与槽钢焊接。7、钢挑梁处主体结构梁配筋验算选取最小梁作为验算.第17层17-L15结构梁，梁跨度为3m，梁断面为250×500，配筋上层2根18（Ⅲ级钢），下层3根20（Ⅲ级钢），砼等级为C30，fy=360N/mm2,fc=14。3N/mm2为安全起见取75%强度,为11.44N/mm2,As=As’=942.6mm2。楼板重(按单向板计算）：q1=0.12×3×0。5×25=4.5KN/m梁自重：q2=0.25×0.5×25=3。125KN/m板面活载：q3=2×3/2=3KN/m因此均布荷载为q=1。2×(4。5+3。125)+1.4×3=13.35KN/m由挑梁槽钢加给结构梁的集中荷载为P=Vmax=9.46KN跨中最大弯矩:Mmax=1/8ql2+Pa=1/8×13.35×32+9.46×0.75=22。1KN。m下排受拉钢筋验算(梁上部受压,上排受压钢筋不验算)：αs=Mmax/(α1×fc×bho2）=22。1×106/1.0×11。44×250×4652=0.036γs=0。5×(1+√1—αs)=0.991故As’=Mmax/（γs×ho×fy)=22.1×106/0.991×360×465=133.2mm2〈942.6mm2能保证结构安全四、脚手架施工本工程脚手架的构造要求、搭拆、检查与验收及安全管理必须遵守《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001/J84—2001）的相关条款要求，对强制性条文必须严格执行。1、地基处理本工程外脚手架1～6层高为18m，不能直接立于回填土面上,必须在立杆底部铺设钢模板，增大底部的接触面积。7层以上采用钢挑架，立杆直接立于槽钢上.2、脚手架搭设施工工艺①脚手架搭设顺序:在地坪上弹线放出立杆位置逐根树立立杆与大横杆,随即扣紧加设扫地杆装小横杆并与立杆扣紧再在小横杆上搁置两根大横杆并扣紧加设临时斜撑（在装设两道连墙杆后可拆除）铺脚手板加设剪刀撑②底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一平面上。③每个节点扣件螺帽要拧紧，拧紧程度控制在扭力距达到40~50N。m.随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大。④斜杆接长，应采用叠交式方式，二只回转扣件接长。⑤剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45.~60.之间,水平投影宽度应不小于2跨或4m和不大于4跨或8m.⑥脚手架上满铺脚手板,四周用铅丝扎牢。3、搭设时注意事项：1、搭设场地应平整、夯实并设置排水措施.2、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的杆配件。3、工人在架上进行搭设作业时,作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽.不得单人进行装设较重杆配件和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。4、在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复.5、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。6、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯）道，严禁攀援脚手架上下.7、每班工人上架作业时,应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。8、在每步架的作业完成之后,必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内;每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品.在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。9、完成的脚手架，在每日收工时,一定要确保架子稳定，以免发生意外。4、脚手架拆除:①拆除顺序刚好跟搭设顺序相反,按先搭后拆、后搭先拆的原则自上而下逐步拆除，一步一清，不准采用踏步式拆法，纵向剪刀撑应先拆中间扣，然后两头扣。②统一指挥,上下呼应，动作协调，当松开与另一人有关的结扣时应告知对方，以防坠落。③由中间操作人员向下递管子，钢管扣件应分类堆放,零配件装入容具内，严禁高空抛掷.④划出工作区标志，禁止行人入内。⑤连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。⑥在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。五、卸料平台本工程主体结构高，体型复杂,楼层拆模后，钢管、扣件、模板等物件运输较为困难，故考虑设置一个钢平台，具体见附图。考虑将槽钢伸入框架梁500mm,卸料平台尺寸为4。5m×2.5m，槽钢采用[20#，斜拉索为Ф14，平台卸载1500Kg，槽钢之间用[14a槽钢连接，间距为800,上铺九夹板,四周钢管围栏高1。5m，用脚手板围护。槽钢、钢丝绳验算：恒载:钢管0.0384×（1.5×14+4×2×2+2。5×2）=1.6KN扣件0.0132×32=0.42KN脚手板0。35×4。5×2.5=3.9KN九夹板0。5×4。5×2.5=5.6KN［20＃槽钢自重25.777×5×2/100=2。58KN［14a槽钢自重14.535×2.5×6/100=2。18KN恒载:（1。6+0。42+3.9+5。6+2。58+2。18）×1.2=19。54KN活载:3×4。5×2.5×1。4=47。25KN故q=19.54+47。25=66。8KNN=q/2=33。4KN按最外边的钢丝绳承受全部的荷载力作为验算，跨中的钢绳作为安全储备.平台端部采用［12＃槽钢限位，防止平台水平方向位移。焊缝验算：限位槽钢与架体满焊，焊缝长度为13cm，取焊缝厚度为6mm［N］=he×L×ftw=0。6×160×102×13=124.8KN[N］×3.4=(N+15)×1。75取架体限位荷载为1.5吨［N]=TsinA，A=42o,故Tmax=39.5KN预埋拉钩为Ф22，其允许拉力为[FT]=2×200×3.14×121=152KN考虑3倍安全系数,取[FT］`=152/3=50。7KN故G=50。7×sin42o×3。4/1。75=60.87>（36。36+15)=51.36KN钢丝绳采用14#，其允许拉力为135KN，所以满足要求。[20#槽钢承载力验算Mmax=30.9KN·mWmax=Mmax/[σ]=30900000/205=150cm3〈[W]=178cm3,亦满足要求。［14a槽钢承载力验算本工程卸料平台限载1。5T，则平台满载时受力为1。71KN/m2,考虑安全储备,计算时荷载取3。5KN/m2,则槽钢受力为q=3.5×0.8×2.0×=5。6KN/m,其中动力系数为2.0。Mmax=ql2/8=5。6×2.52/8=4。38KN·mσ=Mmax/W=4。38×106/80500=54。41N/mm2〈[σ］，亦满足要求。2。落地卸料平台本工程落地卸料平台尺寸为3。6m×4。5m，横向立杆间距为1.2m，纵向立杆间距为1。5m,步距同楼层层高3。0m，卸料平台搭设同常规脚手架搭设，在建筑物的东南面与西南面各搭设一个，以解决楼层之间的材料运输问题。下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的,他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪,论文凝聚着他的血汗,他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养,他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!特别是我的班主任吴廷川老师,虽然他不是我的专业老师,但是在这三年来,在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候,“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”,对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心.三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独,马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。）你们有好的前途,失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭！最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们,要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康,我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪.这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文.感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处.谨以此致谢最后,我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢.开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸"，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事,更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运"，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀,值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记.)的班集体。最后我要说“加油"衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油.哦,对了，我的名字叫“**＊”,希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！!)查看更多与本文《高中生开学自我介绍》相关的文章。门头沟区采空棚户区改造石门营定向安置房项目（4#地2标段）5#、6#、12#、13#、14#楼施工电梯安全防护脚手架施工方案编制人：审核人：审批人：北京建工路桥工程建设有限责任公司2021年05月10日目录第一章编制说明及依据11.1编制说明11.2编制依据1设计图纸11.2.2施工方案1相关法律、法规及规范1第二章工程概况32.1地理概况32.2建筑概况32.3施工电梯防护概况3第三章施工准备53.1材料准备53.1.1材料要求53.1.2架体材料准备63.2机具准备63.3劳动力准备63.4现场准备7第四章脚手架的搭设与拆除84.1脚手架的搭设84.1.1搭设参数8搭设方法84.1.3注意事项84.2平台脚手架的拆除9第五章安全文明施工105.1安全施工措施105.2安全使用措施105.3安全管理措施10第六章质量保证措施116.1质量保证措施116.2验收和保养116.2.1验收程序116.2.2验收内容116.2.3脚手架的保养12第一章编制说明及依据1.1编制说明根据工程设计情况和施工现场平面布置，为满足结构施工和配合二次结构、装饰装修等工程施工作业需要，方便物料运输施工人员上下，节省人力、财力及保障安全。5#楼、6#楼、12#楼、13#楼和14#楼选用5台SC200/200型施工电梯。各栋号施工电梯的安装位置详见《施工现场总平面布置图》。为保证安全文明施工，需设置防护脚手架、防护门及安全通道。根据国家、企业相关标准和规范，结合本工程的具体实际情况，特编制本方案。1.2编制依据1.2.1设计图纸北京通程泛华建筑工程顾问《门头沟棚户区采空棚户区改造石门营定向安置房项目（4#地块2标段）5#楼、6#楼、12#楼、13#楼和14#楼施工图》。1.2.2施工方案5#楼、6#楼、12#楼、13#楼和14#楼各栋号施工电梯安拆施工方案；《5#楼、6#楼、12#楼、13#楼和14#楼悬挑脚手架施工方案》。1.2.3相关法律、法规及规范相关法律、法规序号名称编号1《中华人民共和国安全生产法》主席令第70号2《建设工程施工现场管理规定》建设部令15号3《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号4《北京市建设工程施工现场文明施工管理标准》相关规范、图集序号名称编号1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20212《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20213《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2021第二章工程概况2.1地理概况门头沟区采空棚户区改造石门营定向安置房项目（4#地块2标段）是门头沟区政府投资的面向门头沟棚户区居民的安置房项目，工程位于北京市门头沟区石门营小园地块。工程地理位置工程所在地工程所在地说明：工程东临京昆路（老108国道），南面、北面均为市政规划路。工程地理位置图2.2建筑概况本工程均为剪力墙结构，地下二层层高2.8m，地下一层层高3.3m，标准层层高2.7m，5#楼、6#楼、12#楼、13#楼地上29层，14#楼地上28层。总建筑面积80628.8㎡。2.3施工电梯防护概况施工电梯护分为两部分，一是搭设平台防护架并设置防护门，二是搭设安全通道。施工电梯台脚手架采用钢管扣件式脚手架。脚手架从室外自然地坪开始搭设，搭至屋顶。5#楼、6#楼、12#楼、13#楼10层以下为双立杆落地脚手架，10层以上为悬挑脚手架；14#楼9层以下采用双立杆落地脚手架，9层以上为悬挑脚手架。悬挑防护架卸荷方法与结构用悬挑脚手架一致，利用原脚手架钢梁、钢丝绳和大螺栓孔。每层通过连墙件使架体与建筑物形成有效连接，间距为两步三跨。平台两侧按照1.2m高度要求设置两道防护栏杆，并张挂密目安全网封闭，平台外侧设置踢脚板，并张挂楼层标识牌。施工电梯平台脚手架两侧设置临边防护栏杆，每层楼应设置连墙件。平台脚手架采用脚手板进行封闭，与架体钢管紧固，不得出现探头板的情况。第三章施工准备3.1材料准备3.1.1材料要求1）钢管①外径Φ48，壁厚3.6,采用焊接钢管，允许偏差见下表：钢管允许偏差表序号项目允许偏差检查工具1外径-0.5mm游标卡尺2壁厚-0.5mm游标卡尺3外表面锈蚀≤0.5mm游标卡尺②严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。③钢管必须涂防锈漆。④钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。2）扣件①材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15830）的规定。②扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。③扣件应进行防锈处理。④外观和附件质量要求：1.扣件各部位不应有裂纹；2.盖板与座的张开距离不得小于50mm；当钢管公称外径为51mm时，不得小于55mm；3.扣件表面大于10mm2的砂眼不应超过3处，且累计面积不应大于50mm2；4.扣件表面粘砂面积累计不应大于150mm2；5.错箱不应大于1mm；6.扣件表面凸（或凹）的高（或深）值不应大于1mm；7.扣件与钢管接触部位不应有氧化皮，其他部位氧化皮面积累计不应大于150mm2；8.铆接处应牢固，不应有裂纹；9.T型螺栓和螺母应符合GB/T3098.1、GB/T3098.2的规定；10.活动部位应灵活转动。旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm。3）安全网安全网分平网和立网两种，平网采用锦纶材料制成，立网采用密目安全网（绿色），安全网出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。4）脚手板①采用优质杉木或松木，厚度为5cm，宽度为30cm，长度≥3m。②凡腐松、扭曲、斜纹、破裂不得使用。5）悬挑梁主次梁均为20号工字钢，同悬挑脚手架工字钢型号一致。3.1.2架体材料准备①3～6米钢管，用于搭设立杆、大横杆、剪刀撑等。②1.5～2.5米钢管，用于搭设小横杆/连墙杆、横向斜撑等。③直角型和对接型扣件，用于立杆、横杆的连接。④旋转型扣件，用于剪刀撑、横向斜撑的连接。⑤脚手板，作业层满铺，每两层铺一道。⑥密目安全网，外立面全封闭。⑦12#铁丝，用于脚手板绑扎。⑧20#工字钢，用于脚手架主次梁。3.2机具准备1)架子扳手20把，用于脚手架搭设和拆除.2)力矩扳手2把，用于检查脚手架扣件拧紧力是否达到要求。3.3劳动力准备每栋单体配备架子工5-10人，负责架子搭设及拆除。按实际情况调整人数，并提前做好安排。架子工必须持证上岗。3.4现场准备1）脚手架搭设前，应按专项施工方案向施工人员进行交底。2）按相应规范的规定和施工方案要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品部的使用。3）经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4）清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并应使排水畅通。第四章脚手架的搭设与拆除4.1脚手架的搭设施工电梯防护脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中，严禁出现在各种荷载作用下失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全施工。落地脚手架和悬挑脚手架要满足横平竖直、形状一致、平竖通顺、间隔均匀、连接牢固、有安全操作空间等要求。4.1.1搭设参数5#楼、6#楼、12#楼、13#楼10层及以下采用双立杆落地架；14#楼9层及以下采用双立杆落地架，5#楼、6#楼、12#楼、13#楼10层以上采用悬挑脚手架，14#楼9层以上采用悬挑脚手架，立杆横距1000mm，立杆纵距1600mm，步距1800mm。作业面下部满挂水平安全网，外侧设挡脚板，外立面满挂密目网。4.1.2搭设方法落地脚手架搭设时，底部的立杆应间隔交叉用不同长度的钢管，接头位置至少错开500mm，先立内、外侧立杆。架设脚手架时，勿单独一人操作，要防止钢管意外失手坠落伤人，立杆立好后，即架设大、小横杆，当第一步的大小横杆架设完毕后，即在其上铺设脚手板固定好后，以方便操作者上去架设第二步脚手架。搭设第二步架子时，要注意在同一跨或同一步内错开钢管接头的位置。悬挑脚手架搭设时，利用原悬挑脚手架悬挑钢梁，锚固长度为悬挑长度的1.25倍，主次梁连接牢固，每根钢梁用A21.5卸荷钢丝绳与主体结构拉结牢固，悬挑高度与结构施工用悬挑脚手架一致。具体搭设详见附图。4.1.3注意事项在施工电梯脚手架没有形成前，在施工电梯部位的结构临边要搭设防护栏杆，防止人员高空坠落。立杆接长、扶手接长应用对接扣件，杆件的对接接头应尽量靠近杆件的节点。上下大横杆的接头位置应错开布置在不同的立杆纵距中。小横杆应贴近立杆布置，距离≤300mm，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间设一根小横杆，在任何情况下均不得拆除立杆与大横杆交接处的小横杆。立杆和大横杆必须用直角扣件扣紧。在搭设施工电梯平台脚手架时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大小横杆的标高及水平度。钢管伸出扣件之外的长度不得小于100mm。施工电梯安全防护架体外立面采用密目安全网封闭，安全网必须符合规范规定目数要求的合格产品。密目安全网一定要张紧，网片之间搭接10厘米，并用安全网绑扎绳绑牢。作业面下部满挂水平安全网，用绑扎绳与架体绑扎牢固。施工电梯平台脚手架搭设完毕后应进行验收，验收合格并办妥验收手续方可使用。4.2平台脚手架的拆除1、拆除原则：先加固，后拆除。2、施工电梯平台脚手架在拆除前应检查扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，并由单位工程负责人进行拆除安全技术交底，清除架体上杂物及地面障碍，根据检查结果确定拆除顺序和措施，并经主管部门批准后方可实施。3、划分作业区，地面专人指挥、警戒，严禁非作业人员入内。4、高处作业人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。安全带应高挂低用，并应挂在固定的可靠物件上。5、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。6、连墙杆必须随拆除脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，若高差大于2步应增设连墙件加固。7、各构配件严禁抛掷至地面。8、当天拆的钢管、扣件，当天清理归堆码放。9、拆除时，钢管等材料由每层的开口处传递下来，传递时，每层一人双手握住钢管向下传递，当下层工人双手接住钢管时，上层工人才能松手。这样依次传到地面，归堆码放。10、施工电梯平台脚手架的拆除应按确定的拆除程序进行。连墙点必须与施工电梯平台脚手架同步拆除，应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。第五章安全文明施工5.1安全施工措施1、架子工必须持证上岗，架子上的操作人员必须穿防滑鞋、挂安全带和带好工具袋，将暂时不用的工具放入工具袋中。2、架子作业人员要做好分工、配合协调施工，作业层不允许二步架同时施工。3、搭设材料应随搭设进度，随用随上以免发生不当掉落伤人。4、每次施工，要将架体上所有的材料用完或将剩余材料卸下，不得存留在作业面上，已搭设好的架体要形成稳定的结构，不稳的要临时加固。5、在搭设过程中，地上配合作业人员要尽可能的避开落物区域。6、严禁使用不合格的钢管、扣件搭设施工电梯平台脚手架。7、架子搭设过程中要有专人指挥，作业人员必须统一服从指挥和管理。8、遇有六级以上大风或恶劣天气，不得施工。9、对施工人员进行安全交底。10、钢管严禁单点起吊。5.2安全使用措施1、不得任意拆除施工电梯平台脚手架的基本构件，因施工需要必须拆除时应经得施工负责人的同意，并采取可靠的弥补加固措施。2、当作业面的高度不够而需要垫高时，应采用可靠的垫高方法，垫高不得超过0.5m。5.3安全管理措施1、项目必须有专门的安全技术措施，并不得一般化。2、大风雨过后要对施工电梯平台脚手架进行全面检查保修。3、施工电梯平台脚手架搭设完毕后必须由负责人验收合格方可使用，并在使用期间安排专业人员进行维护保养。4、施工现场实行逐级安全技术交底制度，班组长每天要对工人进行施工搭设要求、作业环境的安全交底。第六章质量保证措施6.1质量保证措施1、钢管与扣件必须相配套，材料与性能均符合国家有关规范要求。2、施工电梯平台脚手架立杆各步接头必须采用对接扣件连接。相邻两立杆接头应错位不少于500mm，且应不在同一步内；纵向水平杆（大横杆）接头必须采用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头应错开不少于5003、立杆纵向偏差不大于100mm，横向偏差不大于50mm；纵向水平杆（大横杆）水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm4、脚手架的步距、立杆横杆距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。埋入梁内的短钢管和钢管头露出楼面的长度应不小于5、扣件的紧固力宜在40～65N·M范围内，不得低于40N·M或高于65N·M。6、与结构主体的连接要牢固，无松动现象。7、密目安全防护网必须牢固地捆绑在施工电梯平台脚手架上。6.2验收和保养6.2.1验收程序架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。架体在使用过程中，要经常检查，确保安全可靠。施工人员必须严格执行《建筑安装工人安全技术操作规程》中关于“架子工”的规程。6.2.2验收内容脚手架的步高，立杆纵、横间距，立杆的接头位置、立杆的竖直度；大小横杆的标高、水平度，大小横杆的交叉位置；脚手板的固定；隔离层防护和外立面安全网；登高设施，扣件的紧固程度；连接杆的数量和牢固程度；脚手架所用的钢管、扣件、及其他材料的材质证明；所有操作人员必须持证上岗，且应经常体检，并合格。6.2.3脚手架的保养检查施工电梯平台脚手架的整体和局部垂直偏差；各种型号的扣件需涂油和紧固；与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。要对外围安全网，安全防护设施，外侧挡板，登高设施和接地防雷等安全设施进行检查；检查施工电梯平台脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸载至设计荷载。一、编制依据1、西安*＊＊*＊新建16号高层住宅楼工程施工图纸2、《建筑施工手册》3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）二、工程概况本工程由×××开发建设，工程地点位于西安市南郊，友谊东路南侧。本工程为地下一层,地上二十七层,为纯剪力墙结构。施工电梯即搭设在主楼楼北侧东西两端阳台位置，施工电梯与主体之间搭设防护脚手架、卸料平台。三、材料要求1、钢管脚手架采用外径48mm、壁厚3。5mm钢管，钢管外表面锈蚀深度不大于0。5mm，钢管上严禁打孔.2、扣件使用前应进行质量检查,发现有裂缝、变形的严禁使用。滑丝的螺栓必须更换,并应进行防锈处理。3、底座采用50mm厚木板铺设，木板上设钢板底座。4、脚手板采用木脚手板，宽度不小于200mm,厚度不小于50mm，两端用直径4mm的镀锌铁丝箍两道。腐朽的脚手板不得使用。5、密目网和安全平网应符合国家验收规范的要求，并经现场试验合格.四、基础设置落地脚手架基础设置在混凝土垫层上，立杆下铺50mm厚木脚手板并放置150×150mm钢板底座.五、脚手架搭设防护脚手架为三排落地钢管脚手架,总高79.24m，脚手架42.45m以下为双立杆,42.45m-79.24m改为单立杆。脚手架立杆纵距（la）为0。9m、1。5m、0。9m、1。5m、0。9m（计算取1。5m），立杆横距(lb）为0。9m，横杆步距（h)为1.2m，内立杆距建筑物外墙皮0.3m，采用单杆剪刀撑(如附图所示）.1、脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮150mm处的立杆上。横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2、每根立杆底部应设置50mm厚垫板。内立杆距建筑物外墙皮0。3m，采用单杆剪刀撑。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接.立杆接长必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3.3、纵向水平杆设置在立杆内侧。横向水平杆在主节点处必须设置,用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度为150mm。4、作业层上横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上，间距750mm。作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120—150mm。铺设时可采用对接铺设,也可采用搭接铺设。对接铺设时，接头处必须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度130-150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm.其板长两端均应与支承杆可靠的固定。5、连墙件采用短钢管用扣件固定在剪力墙洞口,沿洞口高度上、中、下设置三道，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm.6、剪刀撑设置如附图所示。7、安全防护随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑,装设作业层间横杆，铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板;搭设过程中密目外网须全封闭。外脚手架采用立体防护,外侧除洞口位置外满挂密目网，网的颜色要一致且均挂在脚手架外立杆内侧,用合乎要求的系绳按网眼系牢在大横杆上，网与网的连接要靠紧并用系绳绑好。操作层在脚手架外侧大横杆与脚手板之间设置1。2m高防护栏杆和挡脚板，挡脚板高度200mm，立放在脚手板上,板与板要靠紧，并用操作层的脚手板挤牢。中栏杆应居中设置。六、脚手架搭设注意事项1、外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。2、当搭至有连墙点的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。3、对接扣件的开口要朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。4、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。5、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6、剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。七、脚手架搭设质量要求1、立杆的垂直偏差为±100mm,同一排大横杆的水平偏差不大于50mm。2、脚手架步距、横距偏差为±20mm，纵距偏差为±50mm.3、同跨内两根纵向水平杆高差为±10mm.4、横向水平杆外伸长度为200mm，允许偏差为—50mm。八、脚手架拆除1.脚手架拆除前，由工长进行拆除安全技术交底。2。清除脚手架上杂物及地面障碍物。3.拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。4。连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不大于2步.5。当脚手架拆至最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑后再拆除连墙件.6。拆下的扣件和配件要及时运至地面并按品种、规格随时码放，各构配件严禁抛掷至地面。7。拆除时地面设监护人,严禁无关人员进入危险区。九、安全技术措施1.脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可上岗。2。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋.3。脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范要求进行检查验收，合格后方准使用。4.当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业.雨后上架作业应有防滑措施.5。在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件。6.不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。7。在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守.8。脚手架接地、避雷措施应按《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。9.搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非操作人员入内.10.临电线路不得挂在脚手架上。十、附图十一、钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003）等编制。(一）参数信息:1.脚手架参数脚手架搭设高度为79。24m，42。45米以下采用双管立杆,42.45米以上采用单管立杆；搭设尺寸为:立杆的横距为0。9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1。2m；内排架距离墙长度为0。30m；小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为2根;脚手架沿墙纵向长度为6。00m；采用的钢管类型为Φ48×3。5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用一步两跨，竖向间距1。2m，水平间距3m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000kN/m2;脚手架用途：结构脚手架；3.风荷载参数本工程地处陕西省西安市市,基本风压0。40kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数μs为0。251；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：0.1611;脚手板自重标准值（kN/m2）：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.140；安全设施与安全网（kN/m2)：0。005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m）：0.038；脚手板铺设总层数:28；5。地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kPa）:160。00；立杆基础底面面积(m2)：0.25；地基承载力调整系数：1。00。（二)小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1。5/3=0.175kN/m;活荷载标准值:Q=3×1。5/3=1。5kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.038+1。2×0.175+1。4×1.5=2.356kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=2.356×0.92/8=0。239kN·m;最大应力计算值σ=Mqmax/W=46.959N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=46。959N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2,满足要求!3。挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0。175+1。5=1.713kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5。0×1。713×9004/(384×2。06×105×121900）=0。583mm；小横杆的最大挠度0.583mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！(三）大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1。荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0.038×0。9=0.035kN；脚手板的荷载标准值:P2=0。35×0。9×1。5/3=0.158kN;活荷载标准值:Q=3×0。9×1。5/3=1。35kN；荷载的设计值:P=（1。2×0.035+1.2×0.158+1。4×1.35）/2=1。06kN；大横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08×0。038×1.5×1。5=0。007kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×1。06×1.5=0.425kN·m；M=M1max+M2max=0.007+0.425=0。432kN·m最大应力计算值σ=0.432×106/5080=84。948N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=84。948N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：νmax=0。677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:νmax=0.677×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0.052mm;集中荷载最大挠度计算公式如下:νpmax=1。883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.035+0。158+1。35）/2=0。771kNν=1。883×0。771×15003/（100×2。06×105×121900)=1.951mm;最大挠度和:ν=νmax+νpmax=0。052+1.951=2.004mm；大横杆的最大挠度2。004mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm,满足要求！（四）扣件抗滑力的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1。00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5)：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16。00kN;R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P1=0.038×0。9×2/2=0.035kN；大横杆的自重标准值:P2=0。038×1。5=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.9×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×0。9×1.5/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2×(0。035+0.058+0。236）+1.4×2。025=3.229kN；R〈16。00kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!(五）脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1611kN/mNG1=[0。1611+(0.90×2/2）×0。038/1。20]×74。00=14。053kN；（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0。35kN/m2NG2=0。35×28×1.5×(0.9+0.3)/2=8。82kN;（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0。14kN/mNG3=0。14×28×1.5/2=2.94kN;(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网:0。005kN/m2NG4=0.005×1.5×74=0.555kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=26.368kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×0。9×1.5×2/2=4.05kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1。4NQ=1。2×20.488+0。85×1.4×4。05=36。46kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1。2NG+1.4NQ=1。2×20.488+1.4×4。05=37.31kN；(六）立杆的稳定性计算:外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置,不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0。7μz·μs·ω0其中ω0—-基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.47kN/m2；μz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0。74；μs——风荷载体型系数：取值为0.251;经计算得到,风荷载标准值为:Wk=0。7×0.47×0。74×0.251=0.061kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0。85×1.4WkLah2/10=0。85×1。4×0.061×1.5×1。22/10=0.016kN·m;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA)+MW/W≤［f］立杆的轴心压力设计值：N=Nd=29。405kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA）≤［f］立杆的轴心压力设计值:N=N’=30.255kN；计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3。3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3.3得：μ=1。5；计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=2.079m;长细比:L0/i=132；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0。386立杆净截面面积:A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3;钢管立杆抗压强度设计值:［f］=205N/mm2；考虑风荷载时σ=29404.62/（0。386×489)+15707.319/5080=158.875N/mm2；立杆稳定性计算σ=158。875N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=30255。12/(0。386×489)=160。289N/mm2;立杆稳定性计算σ=160.289N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！（七）最大搭设高度的计算：按《规范》5。3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=［φAf—（1.2NG2k+0.85×1.4（ΣNQk+MwkφA/W）)］/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=6.435kN；活荷载标准值：NQ=4。05kN;每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.161kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩:Mwk=Mw/（1.4×0.85)=0。016/(1。4×0。85）=0。013kN·m；Hs=(0。386×4。89×10-4×205×103—(1。2×6。435+0。85×1.4×(4。05+0。386×4.89×100×0.013/5.08)）)/(1.2×0。161）=132.265m；按《规范》条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=Hs/(1+0。001Hs)[H］=132。265/(1+0。001×132.265)=116。814m；[H］=116.814和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m.脚手架单立杆搭设高度为36.74m，小于［H］，满足要求！（八）连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0。92，μs＝0。251,ω0＝0.47，Wk=0.7μz·μs·ω0=0。7×0。92×0。251×0.47=0.076kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=3。6m2；按《规范》5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN），N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.383kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5。383kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f］其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15。8的结果查表得到φ=0。949，l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f］=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4。89×10-4×205×103=95。133kN；Nl=5。383<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=5.383小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！（九）立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值：fg=fgk×kc=160kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=160kPa;脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=124.223kPa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=N+0.038×H1=29。405+0.038×43=31。056kN;基础底面面积：A=0.25m2.p=124。223≤fg=160kPa。地基承载力满足要求！天津宁河御景半岛一期西区主体工程施工电梯专项方案广厦建设GUANGSHACONSTRUCTION广厦建设集团有限责任公司二〇一三年四月目录TOC\o”1—4”\h\z\u_Toc238224609"三、施工升降机基础承载力计算及基础槽坑处理(附图一）2四、施工要求..。。。.。。..。。.。..。。。.。。。。。.。。..。.。。..。。。。..。.。。。.。.。。.9HYPERLINK\l”_Toc238224610”五、施工升降机的安装10HYPERLINK\l”_Toc238224611”1、概述10_Toc238224613"3、升降机的安装10（一)围栏与吊笼的安装11(二）吊笼、围栏安装完毕后调整11HYPERLINK\l”_Toc238224616"（三）电缆安装12HYPERLINK\l”_Toc238224617”（四）电气准装置检查12HYPERLINK\l”_Toc238224618”（五）导轨架的安装12HYPERLINK\l”_Toc238224619”（六)附墙架安装12_Toc238224622”、电梯安装后的检查14九、安全责任制16_Toc238224628"十一、补充说明：18HYPERLINK\l”_Toc238224629”升降机附墙撑详图及附墙架连接图：附图（二）18主要技术性能参数(附表二)18HYPERLINK\l”_Toc238224631"施工升降机基础施工图及地脚和预埋底架：附图（三）19HYPERLINK\l”_Toc238224632"施工升降机平面位置布置图：附图（四）20施工电梯楼层部位平台和入口做法：附图（五)20一、工程概况本工程位于宁河县城以北,蓟运河与205国道（津榆线)北侧交界大拐角区域.总建筑面积89175m2，拟建建筑物主要为：4栋28层、2栋23层.根据总体安排，编制1#楼、2#楼8＃楼～11＃楼人货两用电梯施工方案。1#楼23F，1F层高4。9m，2F及2F以上层高3。0m，总高度为70。9m，安装高度为80.9m，±0.000相当于大沽高程2.6m。2#楼28F，1F层高5m，2F及2F以上层高3.0m，总高度为86m，安装高度为96m,±0.000相当于大沽高程2.5m。8＃楼28F，1F层高4。85m，2F及2F以上层高3.0m，总高度为85.85m,安装高度为97。35m，±0.000相当于大沽高程2.65m。9＃楼23F，1F层高4。7m，2F及2F以上层高3。0m，总高度为70.9m,安装高度为82。4m，±0.000相当于大沽高程2.8m。10＃楼28F，1F层高4。95m,2F及2F以上层高3。0m，总高度为85.850m，安装高度为97。35m,±0。000相当于大沽高程2。65m。11＃楼28F，1F层高5m，2F及2F以上层高3。0m，总高度为86m，安装高度为96m，±0.000相当于大沽高程2.5m。注：自然地坪标高相当于大沽高程2。1m左右。二、施工升降机型号选择和布置：根据工程规模，结构特征，本工程选用六台厦门康柏机械集团生产的SC200/200型施工升降机,每个单体各布置一台SC200/200型施工升降机。该电梯适用最大高度为150m以下建筑。额定载重量为2＊2000kg，吊笼内部尺寸（长×宽×高）3200mm×1500mm×2400mm，起升速度为33m/min。该施工电梯完全能满足本工程1＃楼、2＃楼、8＃楼～11＃楼二次结构和装饰装修工程施工进度的要求,考虑本工程所有单体一并完工验收交房.1、施工电梯基础位置布置说明：1。1、1＃楼、2#楼施工电梯基础设置在地下室外墙回填土上。1.2、8＃楼～11#楼施工电梯基础设置在地下室顶板上。具体位置布置如下：1#楼、2＃楼、8＃楼～11＃楼位于12—17轴中间与P轴的交点处；3、施工升降机基础承载力计算及地基基础加强处理3.1、基础承载力P计算施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度（m)97.35标准节长度(m)1.51底笼长（m)4.5底笼宽(m）3标准节重(kg)198对重重量(kg)1300单个吊笼重（kg）1460吊笼载重（kg)2000外笼重（kg）1480其他配件总重量（kg）200导轨架重（共需65节标准节，标准节重198kg）：198kg×65=12870kg，施工升降机自重标准值：Pk=（(1460×2+1480+1300×2+200+12870）+2000×2)×10/1000=240.7kN；施工升降机自重:P=［1.2×（1460×2+1480+1300×2+200+12870)+1。4×2000×2]×10/1000=296。84kN；考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2。1P=2.1×P=2.1×296.84=623。36kN故基础承载力为25.97kN/m2=25.97Kpa＜fak=90Kpa而根据天津华北工程勘察设计提供的岩土工程勘察报告，基础处于自然地坪面粘土层fak=90Kpa,由于本工程建筑物基坑属于大开挖，1＃、2＃楼人货两用电梯基础位于回填土之上，故施工电梯地基基础范围内的回填土承载力不能满足施工电梯厂家提供的基础承载力需求，而8#～11＃楼的人货两用电梯基础位于地下室结构顶板之上，设计提供的地下室顶板活荷载承载力为20KN/m2,也未达到施工电梯厂家提供的基础承载力需求,故本工程人货电梯基础均需进行加强处理，两种处理方案如下：方案一:位于地下室外墙回填土上时，要求人货两用电梯基础部分回填土时采用素土进行人工分层回填，从1#楼与2#楼的基础底往上并严格按300㎜一道人工分层回填至人货电梯设计基础底标高，回填范围为10000㎜×6000㎜（具体尺寸见下图）.方案二:位于地下室结构顶板上时：要求在施工电梯基础底板下搭设钢管满堂支撑架，顶部使用顶托.搭设范围为施工电梯基础四周出2米。（6米*8米）支撑架系数表：支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)3。8支撑钢管类型Ф48×3立杆纵向间距la（m）0.75立杆纵向间距lb(m)0.5立杆水平杆步距h（m),顶部段、非顶部段0。6、1。23。2、人货电梯基础高度及配筋验算根据厂家提供的基础图进行施工（详附图一）3。3、附墙架对墙面作用P值计算：II型附墙架：P=（L×60)/（B×2。10）=(1750×60)÷(1750×2.10）=28。57kN经计算后，能够符合要求。3.4.人货电梯基础位于地下室顶板时,采取加固后的结构验算如下：1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200J吊笼形式双吊笼架设总高度(m）97.3标准节长度（m）1。51底笼长（m）4.5底笼宽（m)3标准节重（kg)167对重重量（kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg）2000外笼重（kg)1480其他配件总重量（kg)2002。楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)5楼板宽（m)3.3楼板厚（m）0。18梁宽(m)0.4梁高（m)0.8板中底部短向配筋HRB40012@100板边上部短向配筋HRB40012@100板中底部长向配筋HRB40012＠100板边上部长向配筋HRB40012＠100梁截面底部纵筋11×HRB40025梁中箍筋配置HRB40025＠100箍筋肢数43。荷载参数：施工荷载（kN/m2）2二、基础承载计算：导轨架重（共需65节标准节,标准节重167kg）:167kg×65=10855kg，施工升降机自重标准值：Pk=（(1460×2+1480+1300×2+200+10855)+2000×2）×10/1000=220.55kN;施工升降机自重：P=（1。2×(1460×2+1480+1300×2+200+10855）+1。4×2000×2）×10/1000=272.66kN;考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n=2。1P=2。1×P=2。1×272.66=572.59kN三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用,施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比:Lx/Ly=3。3/5=0.661、荷载计算楼板均布荷载：q=572.59/(4。5×3)=42。41kN/m22、混凝土顶板配筋验算依据《建筑施工手册》（第四版)：Mxmax=0。0454×42.41×3。32=20.97kN·mMymax=0。0155×42。41×3.32=7.16kN·mM0x=-0。1034×42。41×3。32=-47。76kN·mM0y=-0.0776×42.41×3。32=-35.84kN·m混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。板中底部长向配筋:Mx=Mxmax+μMymax=20.97+7.16/6=22.16kN·mαs=|M|/（α1fcbh02）=22.16×106/（1.00×14.30×3。30×103×155。002）=0.；ξ=1—（1—2×αs）1/2=1-（1-2×0.)0。5=0.；γs=1—ξ/2=1—0。/2=0。990；As=｜M|/（γsfyh0）=22。16×