建筑荷载风荷载

建筑荷载风荷载8风荷载8.1风荷载标准值及基本风压8.1.1垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下列规定确定：1计算主要受力结构时，应按下式计算：佻=比巴晶恤 LIT)式中：wk——风荷载标准值(kN/m2)；支一高度z处的风振系数；巴一风荷载体型系数；力——风压高度变化系数；w0——基本风压(kN/m2)。2计算围护结构时，应按下式计算：汕=”出外吸 (8.1.1-2)式中：pgz—高度z处的阵风系数；Hs1——风荷载局部体型系数。8.1.2基本风压应采用按本规范规定的方法确定的50年重现期的风压，但不得小于0.3kN/m2。对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压的取值应适当提高，并应符合有关结构设计规范的规定。8.1.3全国各城市的基本风压值应按本规范附录E中表E.5重现期R为50年的值采用。当城市或建设地点的基本风压值在本规范表E.5没有给出时，基本风压值应按本规范附录E规定的方法，根据基本风压的定义和当地年最大风速资料，通过统计分析确定，分析时应考虑样本数量的影响。当地没有风速资料时，可根据附近地区规定的基本风压或长期资料，通过气象和地形条件的对比分析确定；也可比照本规范附录E中附图E.6.3全国基本风压分布图近似确定。8.1.4风荷载的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数可分别取0.6、0.4和0.0。8.2风压高度变化系数8.2.1对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应根据地面粗糙度类别按表8.2.1确定。地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；C类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。表8.2.1风压高度变化系数4

福地面或海平面高度(m)地面粗粮度类别D1.091.000.650.5110L28| L000.650.5115L421.150.650.5120L盟1,230.740.51301.57L成0.股0.E140L791.521.W0-6050L89L62]r10169601.97L7L1.200,77702.05L791,端仇.802,121,871.360.91902.18L93L430.981002.232.001.501.04150200250300350400450500>5502.462.642.782.91*912.912.912.912-912,既2.462.6S2.772.912⑼Z.»12.912⑷L792.032.242432.60工75£912,3129】1-331.58L81N022.222.402.582.742.918.2.2对于山区的建筑物，风压高度变化系数除可按平坦地面的粗糙度类别由本规范表8.2.1确定外，还应考虑地形条件的修正，修正系数n应按下列规定采用：1对于山峰和山坡，修正系数应按下列规定采用:1)顶部B处的修正系数可按下式计算:1+1+(8.2.2)式中：tana——山峰或山坡在迎风面一侧的坡度；当tana大于0.3时，取0.3；k——系数，对山峰取2.2,对山坡取1.4；H——山顶或山坡全高(m)；z——建筑物计算位置离建筑物地面的高度(m)；当z〉2.5H时，取z=2.5H。2)其他部位的修正系数，可按图8.2.2所示，取A、C图8.2.2山峰和山坡的示意处的修正系数nA、nC为1，ab间和bc间的修正系数按n的线性插值确定。2对于山间盆地、谷地等闭塞地形，n可在0.75-0.85选取。3对于与风向一致的谷口、山口，n可在1.20—1.50选取。8.2.3对于远海海面和海岛的建筑物或构筑物，风压高度变化系数除可按A类粗糙度类别由本规范表8.2.1确定外，还应考虑表8.2.3中给出的修正系数。表8.2.3远海海面和海岛的修正系数n距海岸距离.(km)<40L.01.0-L.160〜100L1〜匕8.3风荷载体型系数8.3.1房屋和构筑物的风荷载体型系数，可按下列规定采用：1房屋和构筑物与表8.3.1中的体型类同时，可按表8.3.1的规定采用；2房屋和构筑物与表8.3.1中的体型不同时，可按有关资料采用；当无资料时，宜由风洞试验确定；3对于重要且体型复杂的房屋和构筑物，应由风洞试验确定。表8.3.1风荷载体型系数封闭式得地拱岸屋面封闭式

落地

双坡屋面封闭式

双城屋面十0.2-a<15*一。“6对0.006口“+0,3pg加I；】十Q.i|。二+0.1।口5 ।；十。,6|排闭式拱形屋面封闭式单城崖面封闭式带天窗双城屋面封团式高低双坡屋面f/i出0,1—0.8Q,20.00.5+0.61!尊闭式带天窗带城的双坡屋面r,txF-0,60之当讨一己”12热闭式)带天窗带双城的双埴屋面t4413封闭式不等高不等牌目中暗带天窗的三斶双坡屋面m-^O-Cho―#06?陛 !：项

封版式带天窗的双禹双坡屋面■9-OjQ 上池灯-L的0.1K封翔式橹丑II地耐第L101b41ijiff>Lnj双坡屋面呵g口1按有用式虬16带的镰的双坡屋面采17封序式对立两个带雨舞的¥弋gT双坡屋面项

18封闭式•带下况天窗的双堆屋面或拱形屋面£LnLZ5__彳19]封闭式一带下洱天存的双暗双城或拱形屋面1封闭式_4002y^920'带天窗挡风板的鼓屋面21封团式带天麻指风板的浜畤坡屋面 «-0.7e_6—0-64靠山封闭式双城屋面工ABcDE田+0.9-0-40.0+0.2-0.23胪+0.94-(J-2-0.2一。十2一以360’4-1.0+0.7—0.4一0」一。,516-FLO+0.3十口4+0*5+0.46T300+1.0+d4+Q,3+。・4+0.260,+L0+0-6™0.30.0一0*515,+LQ+必5十OJ+。.8+0.6财30”+L0+0.6+0,B+(L9+0.76CT+1.0+0.9-0.Y・0.4,JABCDEA®C0FL5,一0.8+0.9—0.2-0.2婚—0.9十仇9一。，2-Or260°一694-0.-9“0.2-0.2靠山封图式带天窗的双城屋面单面开敝式双坡屋面(W开口曹凤(时开口迪凤本图适用于及“N=0.2〜0.4的情况ABDD』cJB，KE30°+0.9+0.2—0.6-0.4一Q.3—0.3一。-3-0.2—ds60*+0.9+。.5+0.1+0.1+0.24-0.2+0.2中0.4+(h1对41.0十口日+CL6+0.2+d6”6+。.6+0.8+0.6体型系数小按下表采用;双而开敞

及四面开

敞式双坡

屋面产al—1.3-0.7+L6+0.428前后飘塘半开敞双坡屋面OOO项集<时29单坡及双坡顶盖Wrt计27项8处户蛆口情30”一L3—L4—0.5-0.6+L3+L44-Q.54~0.6

045封闭式房屋和构筑物十字形平而-06C)Y形平面(0检相三边形平面(c)L形平面045封闭式房屋和构筑物十字形平而-06C)Y形平面(0检相三边形平面(c)L形平面(d)n形平面-。,7父3+1.式中I四为桁架构件的体型系数*对型铜杆件按第瑟项采用，对晒管杆件按第8(b)项采用I中为桁架的挡风系数.A口为桁架杆件和节点挡风的净投雷面8b月=同为桁架的轮肆回程.(b) 甲一〒-丫［ Fy-y-rr昨栉平行桁聚的整体体型系数式中：网为单据桁聚的体型系数下(系数按下表采用.X<1246④]LOOL-00L00LOO0.20,85也的0.S3九97(13。,邱0.750.8。Q.850,40.500.600.670.7355。.33(M50.53△62仇66150.30d4。d50独立墙壁

及回堵35塔架挡附系数*方形三角形风向③g>0风向①风向②单角钢隹合角钢<0,i2,62.93.12.40.2L4Z.72.92.2E32.22,42,7£.00.4Z,D丸22.41.0E51.9L92.01.6(fl)角钢塔架整体计笄时的体型系数内按下表来用.3)管子及国钢塔架整体计算时的体型系3&内彳当两期才不大于5002时，心按角钢塔架的例值乘以08采用।当2⑼十不小于0.015时，色技角甯塔栗的内值乘以瓦6采用.得%} 1J36旋转壳顶飞 t t一凡二YOS1。式中土城为平面豳，「为仰翁,巴—Q.5善泊之梅i附一cos。，37圆薮面构筑物【包括爆囿、二（且）局部计算时表面分布的体型系数11->圆裁面构筑物£包括熠囱.塔桅窈Cb）整体计算时的体型系数口H/g5H/47Hjd=\'-0°+T.0一+L0+L0I+Q,8>0,83Q"+。1+0-X+0-1件—0.9—Or8-0.7而—1*9--L7T.275"一匕5一工E-.1.590°一£5一£2f7W5°-lg-1.7-L2120°-0.&—0,B-0.7135口7,T一0,5-0.5150"—Q*6—0*5一。・4165。一屏后―0.5—C-41瞄.-0.6一0.5一。.4发面情况H/d翔HM7\>0.015小〜。d=d02d△=Q.口即0.6L255L08।.上」0.738架空管道(G上下双管Hd1<Or2505L5品。乩0&Q&0>10.0港4-0x68+0.86+5S4-hO.99+1-08+ln+1.14+L20密排多管值

前值四二+1.4

8.3.2当多个建筑物，特别是群集的高层建筑，相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体效应；一般可将单独建筑物的体型系数M乘以相互干扰系数。相互干扰系数可按下列s规定确定：1对矩形平面高层建筑，当单个施扰建筑与受扰建筑高度相近时，根据施扰建筑的位置，对顺风向风荷载可在1.00〜1.10范围内选取，对横风向风荷载可在1.00〜1.20范围内选取；2其他情况可比照类似条件的风洞试验资料确定，必要时宜通过风洞试验确定。8.3.3计算围护构件及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数p：s11封闭式矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3的规定采用；2檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取一2.0；3其他房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值表8.3.3封闭式矩形平面房屋的局部体型系数

封闭式矩形平面房屋的双坡屋面...2H和迎风宽度日中较小拈：2中间值可技线性插值法计算《应对相同符号项插值以3同时给出两个值的区域应分别考虑正负风压的作用,4风沿纵轴败来时,靠近山墙的屋面可参照表中d达5时的R.和出卜取值H.£710可T«,f段凡■何民Da(51530二45凡H/LKQ.5一1.名o.a一L5+。,2L50.(1十口.7Hfgl.Q12,00,0—2,0+Q.2H-O.7—1.8Q.Q—1,5+0.2—1.5+Q.7(10+0.7R—1,20.0—0+6+0.2'―Oi3+0.4口04-Ol6心一。,5+。,2-L50.0—0.50.0-0,30.0号—0.So,a—0.4仇0一0.40.0—012Q.0

封闭式矩形平3面房屋的单坡

屋面a<5153025—封闭式矩形平3面房屋的单坡

屋面a<5153025—2.0一£S—2.3一1.2|丑卜—2.0一2,0—1.5—0.5,出-L2一1,2-0,S-0.52中间值可按线性播值法汁算，3迎风城面可参考第2项取值8.3.4计算非直接承受风荷载的围护构件风荷载时，局部体型系数匕可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用：1当从属面积不大于Im2时，折减系数取1.0；2当从属面积大于或等于25m2时，对墙面折减系数取0.8,对局部体型系数绝对值大于1.0的屋面区域折减系数取0.6,对其他屋面区域折减系数取1.0；3当从属面积大于1m2小于25m2时，墙面和绝对值大于1.0的屋面局部体型系数可采用对数插值，即按下式计算局部体型系数：出⑷-%⑴+出第敬一外⑴孜必小(8.33)8.3.5计算围护构件风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用:1封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取一0.2或0.2；2仅一面墙有主导洞口的建筑物，按下列规定采用：1）当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时，取0.4p；S12）当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取0.6p；S13）当开洞率大于0.30时，取0.8ps1o3其他情况，应按开放式建筑物的也取值。注：1主导洞口的开洞率是指单个主导洞口面积与该墙面全部面积之比；2也应取主导洞口对应位置的值。8.3.6建筑结构的风洞试验，其试验设备、试验方法和数据处理应符合相关规范的规定。8.4顺风向风振和风振系数8.4.1对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋，以及基本自振周期＜大于0.25s的各种高耸结构，应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。顺风向风振响应计算应按结构随机振动理论进行。对于符合本规范第8.4.3条规定的结构，可采用风振系数法计算其顺风向风荷载。注：1结构的自振周期应按结构动力学计算；近似的基本自振周期T1可按附录F计算；2高层建筑顺风向风振加速度可按本规范附录J计算。8.4.2对于风敏感的或跨度大于36m的柔性屋盖结构，应考虑风压脉动对结构产生风振的影响。屋盖结构的风振响应，宜依据风洞试验结果按随机振动理论计算确定。8.4.3对于一般竖向悬臂型结构，例如高层建筑和构架、塔架、烟囱等高耸结构，均可仅考虑结构第一振型的影响，结构的顺风向风荷载可按公式(8.1.1-1)计算。z高度处的风振系数Bz可按下式计算：A=1+在-B〃l+R? (8.4,3)式中：g——峰值因子，可取2.5；Iio——10m高度名义湍流强度，对应A、B、C和D类地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；R——脉动风荷载的共振分量因子；Bz——脉动风荷载的背景分量因子。8.4.4脉动风荷载的共振分量因子可按下列公式计算：火=舟第^ 母皿)药=要里中＞5 (8,4.4-2)式中：f1——结构第1阶自振频率(Hz)；kw——地面粗糙度修正系数，对A类、B类、C类和D类地面粗糙度分别取1.28、1.0、0.54和0.26；Z1——结构阻尼比，对钢结构可取0.01,对有填充墙的钢结构房屋可取0.02,对钢筋混凝土及砌体结构可取0.05,对其他结构可根据工程经验确定。8.4.5脉动风荷载的背景分量因子可按下列规定确定：1对体型和质量沿高度均匀分布的高层建筑和高耸结构，可按下式计算：厮(名)式中：#1(z)——结构第1阶振型系数；H——结构总高度(m),对A、B、C和D类地面粗糙度，H的取值分别不应大于300m、350m、450m和550m；px一脉动风荷载水平方向相关系数；pz——脉动风荷载竖直方向相关系数；k、ai——系数，按表8.4.5-1取值。表8.4.5-1系数k和a1粗糙度类别AB-CD高层建筑k0.9440.6700.295(m2力0.1550.1S70.261Q.346高耸结构k1.2760.910D.4040.1S5力0.1860.2920.3762对迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线或接近直线变化，而质量沿高度按连续规律变化的高耸结构，式(8.4.5)计算的背景分量因子bz应乘以修正系数斗和evoeB为构筑物在z高度处的迎风面宽度B(z)与底部宽度B(0)的比值；ev可按表8.4.5-2确定。表8.4.5-2修正系数0v4.6脉动风荷载的空间相关系数可按下列规定确定：1竖直方向的相关系数可按下式计算：”皿旺努巴诃 (8.4.6-1)式中：H——结构总高度(m)；对A、B、C和D类地面粗糙度，H的取值分别不应大于300m、350m、450m和550m。2水平方向相关系数可按下式计算：区=10"+5浮/5。3 出462)式中：B——结构迎风面宽度(m),B<2H03对迎风面宽度较小的高耸结构，水平方向相关系数可取px=1。8.4.7振型系数应根据结构动力计算确定。对外形、质量、刚度沿高度按连续规律变化的竖向悬臂型高耸结构及沿高度比较均匀的高层建筑，振型系数+(z)也可根据相对高度z/H按本规范附录G确定。5横风向和扭转风振5.1对于横风向风振作用效应明显的高层建筑以及细长圆形截面构筑物，宜考虑横风向风振的影响。5.2横风向风振的等效风荷载可按下列规定采用：1对于平面或立面体型较复杂的高层建筑和高耸结构，横风向风振的等效风荷载WLk宜通过风洞试验确定，也可比照有关资料确定；2对于圆形截面高层建筑及构筑物，其由跨临界强风共振(旋涡脱落)引起的横风向风振等效风荷载wLk可按本规范附录H.1确定；3对于矩形截面及凹角或削角矩形截面的高层建筑，其横风向风振等效风荷载wLk可按本规范附录H.2确定。注：高层建筑横风向风振加速度可按本规范附录J计算。8.5.3对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数Re的情况进行横风向风振(旋涡脱落)的校核：1当Re<3x105且结构顶部风速vh大于O时，可发生亚临界的微风共振。此时，可在构造上采取防振措施，或控制结构的临界风速vcr不小于15m/s。2当Re>3.5x106且结构顶部风速vH的1.2倍大于时，可发生跨临界的强风共振，此时应考虑横风向风振的等效风荷载。3当雷诺数为3x105<Re<3-5x106时，则发生超临界范围的风振，可不作处理。4雷诺数Re可按下列公式确定：R=69000tjD (&5.3-1)式中：V——计算所用风速，可取临界风速值V；crD——结构截面的直径(m),当结构的截面沿高度缩小时(倾斜度不大于0.02),可近似取2/3结构高度处的直径。5临界风速,和结构顶部风速VH可按下列公式确定：1Va——(8.5.3-2)咤=J2000；h. 05.3-3)式中：Ti——结构第i振型的自振周期，验