110kv输电线路设计说明书

110kv输电线路设计说明书广西电力职业技术学院电力工程系

毕业设计说明书

题目110KV线路电气初步设计

专业高压输配电线路施工运行与维护

班级

学号

同学姓名

指导老师

2024年10月15日

首先依据毕业设计任务书供应的原始资料进行计算选出导线截面。再根据电晕损耗校验、机械强度校验、热稳定校验、电压损耗校验来进行对导线截面的校验，推断是否符合要求。其次依据导线型号

LGJ和经过的第II气象区条件求出导线计算参数、导线特性、/

240

30

计算比载、掌握条件、有效临界档距和各种气象条件下不同档距的应力和弧垂值并绘出导线机械特性表及安装表。根据所算出来的参数、应力、弧垂值及导线比载选择绝缘子串型号和金具。依据AutoCAD绘出最大弧垂曲线模板，利用该模板在平断面图上描出各杆塔的定位高度，然后用定位高加110kV电压等级时线间距离、导线对地与接地体之间的平安距离、交叉跨越距离、绝缘子长度（直线杆塔）和裕度即可得到杆塔的呼称高。用求出的呼称高确定各杆塔的型号。校验所选杆塔的头部间隙、直线塔上拔、耐张绝缘子串倒挂、交叉跨越等，校验合格的杆塔即可采纳，不合格者应另外选择。再依据导线型号、气象条件和不同的档距选择防振锤型号、防振锤安装个数和计算出防振锤的安装距离。

第一章导线截面选择与校验

1.1导线的选择---------------------------------------------------------------------------11.2导线截面选择计算-------------------------------------------------------------------21.3导线的校验---------------------------------------------------------------------------2

其次章导线的弧垂和应力

2.1导线的应力与弧垂--------------------------------------------------------------------62.2导线弧垂计算--------------------------------------------------------------------------62.3导线应力比载和弧垂特性曲线-----------------------------------72.4导线应力计算------------------------------------------------------------------------132.5导线安装曲线------------------------------------------------------------------------16

第三章杆塔选择与定位

3.1定位用弧垂模板的制作---------------------------------------------------------------183.2定位用弧垂模板的选择---------------------------------------------------------------183.3定位前的预备工作---------------------------------------------------------------------193.4模板定位的操作方法------------------------------------------------------------------203.5杆塔的确定---------------------------------------------------------------------------203.6杆塔呼称高的确定-------------------------------------------------------------------22

第四章杆塔校验

4.1塔头尺寸的确定-------------------------------------------------------------------------234.2空气间隙的校验-------------------------------------------------------------------------234.3杆塔和导线的间距计算及校验-------------------------------------------------------254.4杆塔上拔校验-----------------------------------------------------------------------------284.5交叉跨越校验--------------------------------------------------------------------------30

第五章防振锤的选择安装

5.1导线振动类型及危害-------------------------------------------------------------------325.2防振锤的个数及安装距离的计算---------------------------------------------------34

第一章导线的选择与校验

1.1导线的选择

电力网中所用的导线，不仅对电力网所需的有色金属消耗量及投资有很大关系，而且在电力网运行中对供电的平安牢靠和电能质量有重大意义。

选择截面过大的导线，不仅将增加投资，而且将增加有色金属消耗量；选择截面过小的导线，在运行时将在电力网中造成过大的电压损耗和电能损耗，致使导线接头处温度过高，线路末端电压过低，并导致电动机难以起动等不正常运行状态，所以正确选择导线截面，对电力网运行的经济性和技术上的合理性具有重大意义。为了保证供电系统平安、牢靠、优质、经济地运行，选择导线（包括电缆）截面时必需满意下列条件。1.1.1经济电流密度

维持电力网正常运行时每年所支出的费用称为电力网年运行费。电力网年运行费包括电能损耗费、折旧费、修理费。其中电能损耗费、折旧费及修理费是随导线截面而转变的，维护费则不随导线截面而变化。

假如导线截面越大，导线中的功率损耗和电能损耗就越小，但线路的初建投资增加，同时线路的折旧费、修理费和有色金属的消耗能量也就增加。假如导线截面越小，则线路初建设投资和有色金属消耗能量就越小，而线路中的功率损耗和电能损耗将必增加。由此可见线路中的电能损耗和初建投资都影响年运行费，若只加强一个侧面，片面增加或削减导线截面都是不经济的。综合考虑各方面因素定出的符合总的经济利益的导线截面，称为经济截面。对应于经济截面的电流密度，称为经济电流密度。我国现行的经济电流密度见表

表1-1经济电流密度J值(2/mmA)

导线材料最大负荷使用时间

zd

T（h）

3000以下3000-50005000以上钢芯铝绞线

1.65

1.15

0.9

1.1.2按经济电流密度选择导线截面

架空送点线路的导线截面，一般是按经济电流密度来选择的。

按经济电流密度选择导线截面时，首先必需确定电力网的计算传输容量（电流）及相应的最大负荷使用时间。确定电力网的计算传输容量，实质上是确定计算年限问题，由于电力网的负荷是逐年增长的。所以，选择传输容量时，应考虑电网投入运行后5~10年的进展远景。

电力网最大负荷使用时间，一般是依据电力网所输送负荷的性质确定的，可由下表查出。对于来回送电的电力网，其最大负荷使用时间，等于来回输送电量的总和除以输送的最大负荷。

表1-2变电站负荷状况表

最大负荷（MW）功率因数（?cos）

回路数最大负荷利用小时maxT（h）60

0.97

1

2500

当已知最大负荷电流zdI和相应的最大负荷使用时间zdT后，可以在表1-1中查出导线的经济电流密度J，并按下式计算导线的经济截面A

A=

J

Izd

(2mm)（1-1）1.2导线截面选择计算

线路输送的电流zdI=

97

.0110360000??=324.7(A)

由表1-1查得，当zdT=2500h，J=1.65（A/2mm）代入式（1-1）可得A=

JIzd=65

.17.324=196.8（2mm）采纳单回路供电，所以应选择LGJ-240/30型钢芯铝绞线。

1.3导线的校验

1.3.1电晕校验。

电晕现象的发生和大气环境及导线截面有关，导线发生电晕时要消耗电能，为了降低电能量损耗，防止产生电晕干扰，按规程规定，海拔不超过1000m的地区，对于110KV及以上电压等级的线路，应按电晕条件校验导线截面，所选导线的直径应不小于表1-3的导线外径值。

表1-3按电晕要求的导线最小直径（海拔不超过1000m）额定电压（KV）110220330500

导线外径9.621.32×21.33×27.4~4×23.7相应导线型号

LGJ-50

LGJ-240

LGJ-240×2

LGJQ-400×3~300×4

现选择的LGJ-240/30型钢芯铝绞线直径为d=21.60mm大于9.6mm，所以满意电晕校验。1.3.2机械强度校验。

为了保证电力线路运行平安牢靠性，要求电力线路的导线必需具备足够的机械强度。对于跨越

铁路，通航河流和水道、大路、通信线路和居民区的线路，规定其导线截面不得小于352mm。通过其他地区的导线最小允许截面为：35KV以上的线路为252mm，35KV及以下的线路为162mm。任何线路都不允许使用单股导线。架空线路按其主要程度可分为3个等级，如表1-4所示。对不同等级的线路，按其机械强度条件规定的允许导线最小截面积或直径，见表1-5所示。

表1-4架空线路的等级

架空电力线路等级

架空电力线路规格

额定电压（kV）

电力用户的类别I

超过110

全部用户

35～110

一类和二类II35～110三类1～20全部类别III

1及以下

全部类别表1-5机械强度允许的导线最小截面积（2mm）或直径（mm）

导线结构

导线材料

线路等级

I

IIIII单股导线

铜

青铜钢铝及合金

不允许

10

φ3.5φ3.5不允许6

φ2.5φ2.7510多股导线

铜

青铜钢铝及合金

1616162510101016

661016

从表1-4和表1-5可看出所选的导线截面2225275.96Ammmm>=满意机械强度要求。1.3.3热稳定校验。

选定的输电线路的导线截面，必需依据不同的运行方式以及事故状况下的输送电流进行发热校验。所选导线的最大容许持续电流应大于该线路在正常或故障后运行方式下可能通过的最大持续电流。

当导线通过电流时，导线中就产生电能损耗，结果使导线发热，温度上升，因而使导线与四周介质产生肯定温差。温差的大小与通过导线的电流有关，电流愈大，导线与四周介质的温差愈大。当温差达到肯定数值时，导线所发生的热量等于向四周介质散发的热量，此时导线的温度不再上升，达到热稳定状态。

由于导线的温度过高，使导线连接处加速氧化，从而增加了导线的接触电阻，接触电阻的增大，使导线连接处更加发热又引起温度上升的恶性循环。对于架空导线，温度上升，会使弛度过大，结果使导线对地距离不能满意平安距离的要求，可能发生事故。对于电缆和其他绝缘导体，温升过高，会使导线四周介质加速老化，甚至损坏。所以，在选择导线截面时，为了使电力网平安牢靠的运行，导线在运行中的温度不应超过其最高容许温度。

依据规定，铝及钢芯铝线在正常状况下的最高温度不超过Co70，事故状况下不超过Co90。对各种类型的绝缘导线，其容许工作温度为Co65。为了使用便利，工程上都预先依据各类导线容许长期工作的最高允许温度Co70+，制定其长期容许载流量，如表1-6（部分）所示：

表1-6（部分）钢芯铝线的载流量（环境温度Co25+，最高允许温度Co70+）

钢芯铝绞线

导线型号（2

mm）

屋外载流量（A）

LGJ-150445LGJ-185515LGJ-240610LGJ-300700LGJ-400

800

注：本表数值均系按最高温度为70℃计算的。对于铝线和钢芯铝线，当温度采纳90℃时，则表中的载流量应

乘以系数1.2。

为了保证供电的牢靠性，钢芯铝绞线在事故状况下温度不超过Co90，所以屋外载流量应乘以1.2

由前面可知：AIzd7.324=,LGJ-240型导线在四周空气温度为Co25时，查表1-6得知，LGJ-240型导线的屋外载流量为AA7.3247322.1610>=?，远远大于其长期容许载流量，所以满意热稳定要求。

1.3.4电压损耗校验。

线路中的电压损耗是由导线的电阻和电抗打算的，电压损耗的计算公式为：n

UQX

PRU+=?(1-2)式中

P——线路的有功功率，MWQ——线路的无功功率，varM；R——线路的电阻，Ω；lrR?=0X——线路的电抗，Ω；lxX?=0

由于LGJ-185/25的线间距离需要较大，所以假设线路的线间距离为4.5m，则线路的几何均距为5.67m，所以LGJ-300型导线单位长度的阻抗为：kmr/132.00Ω=，kmx/409.00Ω=。电抗上的无功功率的计算公式为：

()var1525.06097.0arccostanMPQ=?=?=所以线路上的电压损耗为：

67.711060

409.01560132.060=??+??=+=

?nUQXPRU1097.6100110

67

.7%B时1=C,0=-???-????-

=---=--mnmmmttaElEgBσσ

11.38166.01

67.4815.135.133

3

>=+?=

+=

?CB

A，

0.85)11.381.38ln()1ln(22=-+=-?+?=?=rcchαθ

67.78MPa=nσ

查表2-1-1得：f=0.326m当ml1000=时，则：

32669.624

100)10377.32(73000242

2322

=???==-lEgAn

018.62)0140(73000106.19506

.6824100

)1077.32(73000506.68)(2462

2

2

32

2

2

>=-???-????-

=---=--mnmmmttaElEgBσσ

169.31118.62

9.6

32665.135.133

3

>=+?=

+=

?CB

A

4.93)169.3169.31ln()1ln(22=-+=-?+?=?=rcchαθ

39.53MPa=nσ

查表2-1-1得：f=1.036m

当ml1500=时，则

73506.6324

150)10377.32(730002422322

=???==-lEgAn

09.92)0140(73000106.19506

.6824150)10377.32(73000506.68)(246

2

2

2

32

2

2

>=-???-????-

=---=--mnmmmttaElEgBσσ

11017.7919.92

506.63

735.135.133

3

>=+?=

+=

?CB

A7.621017.79==?=arcchrcchαθ

anMP=45.47σ

查表2-1-1得：f=2.027m当ml2000=时，则：

130678.4624

200)10377.32(73000242

2322

=???==-lEgAn

0-2.26)0140(73000106.19506

.6824200

)10377.32(73000506.68)(2462

2

2

32

2

2

=?6.86=?=rcchαθ

anMP=53.48σ

查表2-1-1得：f=4.788m当ml3000=时，则：

94026.53224

300)102.7733(00073242

2322

=???==-lEgAn

037.07)0140(000731019.68.506

624300

)102.7733(000738.5066)(2462

2

2

32

2

2

=+=

?CB

A

04.5=?=rcchαθ

aCch

BnMP=+=

56.16)3

2(3θ

σ

查表2-1-1得：f=6.565m当ml0350=时，则：

00202.78424

035)102.7733(00073242

2322

=???==-lEgAn

059.69)0140(000731019.68.506

6240

35)102.7733(000738.5066)(2462

2

2

32

2

2

=+=

?CB

A

3.89=?=rcchαθ

aCch

BnMP=+=

58.25)3

2(3

θ

σ

查表2-1-1得f=8.615m当ml0040=时，则：

522713.8424

004)102.7733(000732422322

=???==-lEgAn

085.8)0140(000731019.68.506

624004)102.7733(000738.5066)(246

2

2

2

32

2

2

=+=

?CB

A

2.25=?=rcchαθ

aCch

BnMP=+=

61.207)3

2(3

θ

σ

查表2-1-1得：f=13.553m当ml0500=时，则：

816740.7324

050)102.7733(00073242

2322

=???==-lEgAn

0148.45)0140(000731019.68.506

6240

35)102.7733(000738.5066)(2462

2

2

32

2

2

=+=

?CB

A

1.51=?=rcchαθ

aCch

BnMP=+=

62.26)3

2(3

θ

σ

查表2-1-1得：f=16.45m当ml0550=时，则：

988255.8524

055)102.7733(00073242

2322

=???==-lEgAn

0185)0140(000731019.68.506

6240

55)102.7733(000738.5066)(2462

2

2

32

2

2

=+=

?CB

A

0.46=?=rcchαθ

aCch

BnMP=+=

63.11)3

2(3

θ

σ

查表2-1-1得：f=19.635m当ml0600=时，则：

1176106.1324

060)102.7733(00073242

2322

=???==-lEgAn

0225.02)0140(000731019.68.506

624060)102.7733(000738.5066)(246

2

2

2

32

2

2

=+-计算结果说明，该杆的两种偏移均大于此值,满意要求。3号上字型塔：

第一个耐张段的最大弧垂为9.3221

.3301.3151.3301.3153

3213

23

10=++=++=

lllll，所以对应的导线在最高气温气象条件时应力为MP67.54=σ，最大弧垂为m

glfm8.767

.5489.3221077.3282

321

=???==-σ其次个耐张段的最大弧垂为9.5127

.39475.5797.39475.5793

3213

23

10=++=++=lllll，所以对应的导线在最高气温气象条件时应力为MP56.260=σ,最大弧垂为m

glfm2.1756

.6289.5121077.3282

322

=???==-σmfUDmNm.238.765.0110110

002.14.065.01104.01=?++?=++

=λmfUDmNm1.42.1765.0110

110

002.14.065.01104.02=?++?=++

=λ（1）上字型塔的水平线间距离为：

mDmDm2.42.61.31.32=>=+=杆塔

（2）上字型塔的垂直线间距离：

mmD5.35.415.3>=+=垂直

（3）避雷线爱护角：

避雷线对最外导线的爱护角：26)3

5.313

.02/528.01.3()(

=++++==arctgHSarctgθ避雷线对上导线的的爱护角一般不应当大于025

，但是经过山区时爱护角可以适当加大，而本设计是经过山区，爱护角为26=θ，所以满意要求。

（4）导线间和导线与避雷线间的水平偏移校验。线路通过II气象区，覆冰厚5.0mm，表冰厚5.0mm

地区线间最小偏移值为0.5m，计算该杆的两种偏移值：

导线与避雷线水平偏移距离：m5.04.23.07.2>=-

上导线和下导线间的水平偏移距离：mm5.0018.15.2518.3>=-

4.4杆塔的上拔校验导线作用在杆塔的垂直荷载为

vgAlG=（4-2）

式中g——计算气象条件下，导线或避雷线的垂直比载，N/（m﹒mm2）；

A——导线或避雷线的截面积，mm2；

vl——计算气象条件下，导线或避雷线的垂直挡距，m。

对相邻杆塔悬点高差很大的直线杆，在最不利的气象条件下，可能使避雷线的垂直挡距消失负值，既vl＜0；依据式子导线作用于杆塔的垂直荷载G亦变为负值。此时作用于绝缘子串的垂直荷载是方向向上的上拔力，这种现象称为导线或避雷线的上拔。

导线上拔时，将使横担承受向上的弯曲力矩，从而影响横担的机械强度和稳定。此外，由于导线上拔，使绝缘子串的风便角增大，造成导线对杆塔的空气间隙不足，危及平安运行。因此必需对已定的杆位及杆型进行其导线和避雷线的上拔校验，以便实行措施。

导线和避雷线的垂直挡距与其比载和应力有关，由于导线的应力和比载随气象条件变化，故导线的垂直挡距较小，但仍为正值垂直挡距的直线杆塔，当气象条件变为最低气温时，由于导线冷缩、弧垂减小，可能使该垂直挡距变为负值，引起导线上拔。明显，掌握导线上拔的气象条件是最低气温状况。在最低气温时，若vl＜0，则导线上拔；导线上拔与不上拔的临界条件上最低气温时，导线的垂直挡距vl=0。4.4.1直线杆塔的上拔校验

本线路为110KV线路，选择2#杆进行效验，导线型号为30/240-LGJ，计算截面积296.275mmA=，

线路中某杆塔前后两档布置如下图，9.3221

.3301.3151.3301.3153

3213

23

10=++=++=

lllll导线在最低温气象条件时应力为MP4.730=σ,230)(1077.32mmmNg??=-校验2号直线杆塔是否受上拔力作用。

图4-22#杆上拔校验图

330.1

315.1

445.51

427.36

437.18

3#

2#

1#

水平档距：

6.3222

1.33021.3152221=+=+=

lllh垂直档距：

0199)1.3302.181.3158.9(1077.324.736.32213221

1

>=--??+=??????±±+

=-lhlhgllohvσ由于0199>=vl计算结果为正值，说明2号直线杆塔不受上拔力作用。4.4.2耐张杆塔上拔及绝缘子串倒挂校验

本线路为110KV线路导线型号为30/240-LGJ，计算截面积296.275mmA=，线路中某杆塔前后两档布置如下图，导线在年平均气温气象条件时校验3号耐张杆塔是否受上拔力作用。

2#3#4#427.36

497.47

445.51

330.1

579.7

图4-33#耐张杆绝缘子串倒挂校验

由于2#杆明显比3#杆低，所以不行能受上抜力。只用对4#杆进行效验。其次个耐张段的代表档距：

9.5127

.39495.5797.39475.5793

3213

23

10=++=++=lllll

所以对应的导线在年平均气温气象条件时应力为MP506.680=σ,230)(1077.32mmmNg??=-垂直档距：

mlhgllv102)75.57952(10

77.3268.506275.57923220242=-??+=?+=

-σ由于，

1022>=mlv，计算结果为正值，所以3号杆对其次耐张段不用倒挂。

4.5交叉跨越校验

在输电线路设计时，对重要交叉跨越如铁路、大路、通讯线、和其他电力线路等，在交叉跨越档的相邻档发生断线事故，交叉跨越档导线产生应力衰减、弧垂增大后，导线和被交叉跨越物之间

仍需满意肯定的交叉跨越距离要求。所以对重要的交叉跨越需进行邻档断线时交叉跨越距离的校验。耐张段中某档断线后，对未断线的剩余各档导线称为剩余档。

当校验邻档断线的交叉跨越距离时，导线应力应取断线时的应力。邻挡断线的验算条件为c015无冰无风气象条件时。

在实际工程中，对每个跨越物都应当进行交叉跨越效验，本设计为了简便，只选择其中的一个跨越物进行效验。本设计110KV输电线路某耐张段如下图图所示，在8号和9号杆之间跨越380V电力线路，导线型号为30/240-LGJ，经过第II气象区，已知导线短线前的气象条件为：015，无

冰，无风。代表档距为4902

.48355.54525.5219.2542.48355.54525.5219.2543

33343213

43

33

23

10=++++++=++++++=

lllllllll，应力Mpa506.680=σ，校验邻档断线后导线对跨越的电力线路垂直距离是否合格。

5号

6号

7号

8号

9号

254.9

521.25

545.55

483.2

480.5

448.9

432.8

图4-4临界断线交叉跨越校验图

（1）选取断线档为第三档，剩余档数为3档。

（2）设第三档断线后，其计算档距为：mllD75.5322.48355.491=+==

（3）查取应力衰减系数，先计算自重比载：3330)00(11077.321096

.27520

.922807.910807.9---?=??=?=

Amg，)./(2mmmN绝缘子串长度查得：m

022.1146.07=?=λ5303.521022.175

.532≈==

λ

Dl

确定查附图，然后在的曲线

380=λ

D

l上，依据

25.0506

.681077.3275.5323

1

=??=-σglD查得85.0=α。

（4）交叉跨越点的弧垂：

mllgfbax7.62.48355.4968.506

85.021077.3223

01

=?????==-ασ

（6）交叉跨越点导线与通讯线的垂直距离可以用三角函数算出，如图：

hx

fx

d

mhhxx29,8

.5322

.4835.4485.480==-

m

d6.121.629)8.4325.480(=---=

由于mdmd0.3][6.12=>=，合格，所以交叉跨越距离满意要求。

第五章防振锤的选择和安装

5.1导线振动类型及危害

张紧在空中的导线，由于受到各种因素的影响，而引起导线的振动。目前，在架空导线上发生振动的类型主要有∶微风振动、次档距振荡、脱冰跳动、横向碰击、电晕舞动、短路振荡和端流振动等。影响导线振动的主要因素有：风速、风向、档距、悬点高度、导线应力以及地形、地物等。导线振动会引起导线断股、断线等，影响正常供电，给国民经济带来重大损失，因此导线、避雷线需要防振

5.1.1.导线的防振措施

依据引起导线振动的缘由及其影响因素和导线振动破坏机理，考虑防振措施可以从一下两方面着手。

（1）、设法防止和减弱振动的方法有∶

1）、设法从根本上消退引起导线振动的条件。如线路路径避开易振区；年平均运行应力降低到不易发生振动的成都等。但这些措施在实际工程中往往不易实现，甚至不行能。

2）、设法利用线路设备本身对导线振动的阻尼作用，以减小导线的振动。如采纳柔性横担、偏心导线、防振线夹等。

3）、在导线上加装防振装置易汲取或减弱振动能量，消退导线振动对线路的危害。目前我国广泛采纳的防振装置是防振锤和阻尼线。

（2）、提高设备的耐张性能。由于导线振动对线路危害主要是引起线夹出口处导线断股断线，所以提高耐张性能的措施主要有∶

1）、在线夹出导线加装护线条或打背线，以增加线夹出口四周导线的刚性，削减弯曲应力及挤压应力和磨损，同时也能对导线起肯定阻尼作用。

2）、改善线夹的耐振性能，如要求线夹转动敏捷，从而线夹随着导线的上下振动能敏捷转动，减小导线在线夹出口处的弯曲应力，在技术经济条件许可的条件下，尽可能降低导线的静

态应力。

5.1.2防振锤的选择依据下表：

表5-1防振锤型号及绞线截面积

型号适用绞线直径（mm）

质量（kg）

钢绞线直径

铝绞线或钢芯铝绞线直径

FD-2

10.8～14.02.4FD-314.5～17.54.5FD-418.1～22.05.6FD-523．0～29.07.2FD-629.1～35.0

8.6FG-3511.0-11.5

4.2FG-50

11.6-13.0

5.9

防震锤安装个数选择参考下表：

表5-2防振锤安装个数

档距(m)

导线直径(mm)

防振锤安装个数

1

23<12300≤300～600600～90012～22350≤

350～700700～100022～37.1

450≤

450～800

800～1200

表5-3引起导线振动的风速范围

档距(m)

悬挂点高度(m)

引起导线振动的风速范围

下限nv

上限mv150～250120.54.0300～450250.55.0500～700400.56.0700～1000

70

0.5

8.0

在安装防振锤时,其安装位置的确定原则是:在最大波长和最小波长的状况下,防振锤的安装位置在线夹出口处第一个半波范围内,并对这两种波长的波点或波腹点具有相同的接近程度,即在这

两种状况下防振锤安装饰的“相角”的正弦肯定值相等，依据上述原则，可以推得防振锤安装距离计算式为

b=2

222

nmn

m

λλλλ+?

,181.94002gvdmn

mσλ=,1

81.94002gvd

n

mn

σλ式中b-防震振锤的安装距离,m

mλ-振动波的最大波长,mnλ-振动波的最小波长,m

mσ-最低气温时的导线应力,N/mm2

nσ-最高气温时的导线应力,N/mm2

mv-振动的上限风速,m/snv-振动的下限风速,m/s

防振锤的安装距离b，对悬垂线夹来说，是指自线夹出口至防振锤夹板中心间的距离；对耐张线夹来说，当采纳一般轻型螺栓式或压接式耐张线夹时，也自自线夹出口至防振锤夹板中心间的距离。

当导线档距较大，悬点高度较高，风的输入能量很大使导线振动剧烈时，安装防振锤不足以将此能量消耗至足够低的水平，这时就需装多个防振锤。5.2防振锤的个数及安装距离的计算

本110kV输电线路设计，如附图所示，分为三个耐张段，导线型号为30/240-LGJ，直径

mmd60.21=；再由表6-1，选用FD-4型防振锤，下面分别对这三个耐张段进行防震设计。

第一个耐张段：第一个耐张段的代表档距：

9.3221

.3301.3151.3301.3153

3213

2310=++=++=lllll

所以对应的导线在最高气温气象条件时应力为MPn55=σ；最低气温气象条件时应力为MPm74=σ；231)(1077.32mmmNg??=-由表3-5依据代表档距ml6.3170=选振动风速，smvm/5=，smvn/5.0=

mgvdmnm

1.161077.3274

81.95.040060.2181.94002

3

1=????==

-σλmgvdnmn

39.110

77.3255

81.9540060.2181.94002

3

1=????==

-σλ