施工电梯安全专项施工方案(专家评审)

.会同县麗元.水岸绿城D、E栋工程安全专项施工方案第一章编制依据-----------------------------------------------------------------------------------3第二章工程概况-----------------------------------------------------------------------------------3第三章基础设计及要求-------------------------------------------------------------------------4 第五章施工升降机的拆卸 14第六章安全要求及措施 15第七章计算书及相关图纸 15 .第一章编制依据第二章工程概况D69，E栋22288.89㎡3工程地点建筑高度(m)主体结构地下层数其它主要层高(m)工程名称建筑面积(m2)总工期(天)地上层数标准层层高板0设计单位监理单位总监理工程师建设单位施工单位项目经理.专专业监理工程师技术负责人第三章基础设计及要求.施工升降机基本参数双吊笼外笼重(kg)其他配件总重量(kg)2.地基参数等级HRB33512@150HRB2@150基础宽度b(m)基础高度h(m)SCD200/200J机械有限公司提供的使用说明书中的SCD200/200J型双笼施工电梯的基础技术，电梯基础选型如下：.筋——安放预埋螺栓及电梯底盘(要求位置准确，标高和平整度符合要求)——m平整度(水平高差)≤L×1/1000(L为两点间的距离，单第四章安装锚固方案畅，并有足够的停放设备空间；装工地应配备一个专用电源箱，供电熔断器的电流为升降机额定电流的1.5~2不得超过5%；4、升降机的专用电源箱应直接从工地变电室引入电源，距离最好不超过306、用接地电阻测试仪测量升降机钢结构及电器设备金属外壳的接地电阻，.不得大于4Ω。用500兆欧表测量电动机及电器元件的对地绝缘电阻应不小于按需要准备好预埋件或固定件，并提前在符合附墙要求附着平面布置图附着安装层数表.第第道9第五道第道第六道第七道第九道第十道第十一道9第八道第二道一道99采用Φ48×3.5钢管脚手架进行支撑加固,立栏间距@750,水平杆间距增加架体的稳定性,每排立杆纵横向均设置剪刀i=15.8㎜A=489.1㎜2L=1000㎜[f]=205N/㎜2NKN＞P/9=322.2/9=35.8KN.附着连接件示意图FL60/B×2.05=4100×60/1430×2.05=83.92KN (1)M24连接螺栓:普通螺栓[f]=210N/㎜2A=452.4㎜2N=[f]A=95004N＞F/2=83.92KN/2=41.96KN (2)I工字钢:A=18118㎜2NA3N/㎜2＜[f].附墙架用于把导轨架与建筑物固定。附墙架一端固定于标准节角铁上，另排架式附墙架的组装型式“排架附着大架安装示意图”。约2000约2000~排架附着大架安装示意图.排排架附着小架安装示意图2、将基础底座安装在基础平台上，用水平尺检查水平，并填实基础，检查.m为0.5mm；间隙为0.5mm；7、上极限碰铁应安装在吊笼越过上平台150mm处，下极限碰铁应安装在吊m极限开关断开时，触第五章施工升降机的拆卸4、卸下导轨架标准节，过道竖杆、附墙架等，用吊笼运到地面。注意吊笼.第六章安全要求及措施、穿第七章计算书及相关图纸.8、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》(JGJ215-2010)9、《施工升降机》(GB/T10054-2005)双吊笼外笼重(kg)其他配件总重量(kg)2.地基参数等级HRB33512@150HRB2@150基础宽度b(m)基础高度h(m).导轨架重(共需70节标准节，标准节重167kg)：167kg×70=11690kg，P=((1460×2+1480+1300×2+200+11690)+2000×2)×10/1000=228.9kN；kP=(1.2×(1460×2+1480+1300×2+200+11690)+1.4×2000×2)×10/1000=282.68kN；P=n×P=1×282.68=282.68kN承台自重标准值：G=25×5.60×4.20×0.30=176.40kNk基础下地基承载力为：f=80.00×5.60×4.20×0.80＝1505.28kN>F=494.36kNaS=5.6×4.2=23.52m2≥(P+G)/f=(228.9+176.4)/(14.3×103)=0.028m2。kkc.F≤0.7βfah1hptmoa=(a+a)/2mtbF=p×A1jl式中P--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积j净反力，P=P/S=282.68/23.52=12.019kN/m2；jβ--受冲切承载力截面高度影响系数，β=1；hphph--基础冲切破坏锥体的有效高度，h=300-35=265mm；00.A--冲切验算时取用的部分基底面积，A=4.2×2.275=9.555m2；lla--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；ma--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；ta--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；ba=a+2h=0.45+2×0.265=0.98mb0a=(a+a)/2=(0.45+0.98)/2=0.715mmtbF＝P×A=12.019×9.555=114.839kNljl0.7βfah=0.7×1×1.43×715×265/1000=189.664kN≥114.839kN。hptm0M=(a2/12)[(2l+a')(p+p-2G/A)+(p-p)l]11maxmaxM=(1/48)(l-a')2(2b+b')(p+p-2G/A)2maxmin式中M,M--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；2a面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a=2.575m；1p,p--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基maxmin反力设计值，p=p=(282.68+211.68)/23.52=21.019kN/m2；maxminp相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=p=21.019kN/m2；maxG=1.35G，G为基础标准自重，G=1.35×176.4=238.14kN；kk.M=2.5752/12×[(2×4.2+0.45)×(21.019+21.019-2×238.14/23.52)+(21.019-21.019)×1M=(4.2-0.45)2/48×(2×5.6+0.45)×(21.019+21.019-2×238.14/23.52)=74.362kN·m;2α=M/(αfbh2)s1c0ξ=1-(1-2α)1/2sγ=1-ξ/2sA=M/(γhf)ss0y式中α--当混凝土强度不超过C50时，α取为1.0,当混凝土强度等级为C8011时，α取为0.94,期间按线性内插法，α=1；11α=|M|/(αfbh2)=106.54×106/(1.00×14.30×4.20×103×265.002)=0.025；s1c0ξ=1-(1-2×α)1/2=1-(1-2×0.025)0.5=0.026；sγ=1-ξ/2=1-0.026/2=0.987；sA=|M|/(γfh)=106.54×106/(0.987×300.00×265.00)=1357.52mm2。ssy0α=|M|/(αfbh2)=74.36×106/(1.00×14.30×5.60×103×265.002)=0.013；s