油管尺寸对照

油管尺寸对照

:..6.256油管尺寸油管尺寸对循环压力恢复和最小气液比的要求极大的影响。

图6.22说明白油管尺寸用柱状图表不对使井中的柱塞举升所需的压力恢复的影响。

留意,缩小接近产完井的油管尺寸,增加油管中的速度,以便使采出流体连续卸掉液体载荷,这与采纳较大的油管尺寸,将段塞高度减至最小程度,从而使柱塞举升装置的压力恢复最小正相反。

,。

油管不能进行内加厚,并且假如下入间隙很小的柱塞,应当使用通井规通井,使其内径畅通。

假如油管内结垢或积蜡,或者假如油管在卡瓦处有皱曲现象,柱塞便不能自由移动。

油管下入深度假如需要将油管下到射孔眼以上部位,那么,最好是将油管下到靠近射孔并段的底部的位置。

假如油田有盐层沉积,或有结垢沉积物,那么,油管下入的位置应在完井井段以上很短距离处。

假如油管下到完井井段的底部,那么,在开采循环期间液位不能盖住完井井段,因沉积会很快将油层堵住。

有时对于液位高的井,油管下入较浅,所以就实际的井压来讲,段塞的体积并不大。

虽然即使在柱塞以下的液柱不能过多地削减流量的状况下也能使井工作,但由于连续的循环,不能将井筒的液体驱到少量液体盖住完井区带的位置,因而不能充分地将液体卸掉。

最好强将油管下到最佳深度,并进行抽吸作业,或者把液体采出,直到液位和产气量达到图Ⅰ桶液体相对液柱压力操作水平为止。

是油管尺寸的函数油井症状分析在整个循环中,仔细观看套管和油管压力能有助于鉴别和订正柱塞工作过程中的故障。

1柱塞举不起来。

这可在气体图上看:到消失气流受阻状况,在压力记录上看到随着间歇阀的打开,油管压力连续下降。

这可能由于井下往塞遇卡,或气举能量不足造成的。

假如在上述循环中套管和油管压差有所增大,或管线压力增大,那么,气举能量不足这一点值得商榷。

2柱塞上升过快和或采液量特别低。

这种状况表明柱塞可能没有完全到达底部。

不完全的柱塞行程表示关井时间太短,或油管中有过紧部位。

结合防喷管损坏和柱塞损的迹象看,这种状况还表明液体段塞太小,或在重复循环中压力恢复过高。

由于液体载荷较轻,所以柱塞抵达地面速度过快。

3套压—油压压差大,再加上产气量特别低。

这种状况在致密油层气井中好像是典型的。

在柱塞抵达之后的最高流量期间,气体速度和体积不足以卸掉柱塞下面的液体负载。

由于液体段塞体积的不同,:..柱塞循环时间较长而且不规章,因此正常恢复的压力下柱塞都不能抵达地面。

这时应考虑采纳井底油管固定阀,或进行检查,确保油管下到接近射孔处。

用于这类井中的柱塞性能,也可通过将泡沫表面活性剂与柱塞一起注人的方法而得到提高。

依据水量约1%的泡沫表面活性剂注入环形空间通常要稀释,以便配成较多的液体连续注入,在柱塞上升期间,紊流气体通过柱塞以上和以下的液体,从而产生了泡沫,这种泡沫在续流期间可被存在的气体较有效地卸掉泡沫负荷。

在低渗透率油层中,通过降低并的回压这样一些小型的改进使井产量增加。

但主要的效益是柱塞的连续全都的运转。

在低产井中30~40千英尺3,注人表面活性剂的方法可暂缓或不再使用昂贵的脱液方法。

4压力恢复分析。

,可概括套管和油管差恢复的特征來解释下面的例子:实例1:恒定压差恒定压差表示关井期间很少或几乎没有液体采出,油管中的液体连续保留在油管内。

压力:..压力恢复分析恢复率与进入井中的气体成正比,环形空间的液位在油管的底部,采出气进入油管和环形空间,压差Δ表示下一个循环被举升的液体段塞。

实例2压:差减小在压力恢复循环的后一段期间,套管一油管压差的减小表明油管失掉了液体。

流体流回环形空间由于环形空间的容量比油管的容量大,所以,环形空间的压力不会发生很大的变化,或把液体挤回油层。

这可实行下列补救措施:将油管下到接近射孔井段的底部,在油管底部安装固定阀,或削减流淌周期,加快循环。

还可采纳那些全部可削减环形空间积聚液体的技术。

为确保在下一个循环时柱塞上升,应使恢复的压力把在压力恢复过程中看到的,由最大ΔΔ表示的液柱举起。

假如可能的话,产液量应经过几个循环进行测量,以精确     地确定典型的负荷大小。

假如液体被挤回油层,它将在下个循环中被采出,但不肯定被作为下一个段塞采出。

在开采循环中,挤回到油层的液体将流经地层的渗透通道,这样就可缓慢地进人井筒。

当液体被压进井筒时,气相渗透率会降低,并且可能使气流削减。

^实例3:压差增加压差增加去明气体分别到环形空间,环形空间的气压快速增大,而液体被排进油管。

当油管下到完井井段的底部或以下时,会消失这种状况,即在油管上可能会造成液体密封,它会阻碍气体流量进入油管。

一般来讲,油管下入完井井段的底部会使气体充分地分别,压力迫使液体迸入油管。

泡沫在油田生产中冇几种用处。

它可作为钻井和油井反排的循环介质,并且可用做压裂液。

这些应用与利用泡沫从采气井中除液的方法稍有区分。

前者应用包括在地面制造泡沫,并只能用水混配搅拌。

在气井中除液时,液一气一丧面活性剂混合必需在井下完成一一常常是在水和液态烃存在的条件下完成。

用泡沫使气井脱液的方法的主要优点是液体被吸在气泡膜上,并暴露出更多的表面积,从而使气体滑脱量削减,混合物密度降低。

在气流量很低的井中,当滞留液体量导致大量液体的积聚或多相流压差损失大时,泡沫可有效地将液体输送到地面。

图6.24表示试验室试验比较,即采纳表面活性剂时,油管压力梯度与不采纳表面活件剂时的:..流淌梯度之比较。

该图大致说明白由于使用泡沫而使压力梯度减小的可能性及适合于泡沫的开采条件的范围。

6.32除液方法泡沫是一种特别类型的气液乳化液,通过液膜将气泡相互分别。

表面活性剂-般用来减小液体的表面张力,从而使更多的气液分别。

气泡之间的液膜有两层背对背的表面活性剂,气泡之间含有液体。

这种将液体和气体结合到一起,是由低产气井中除液的一种有效方法。

水和液态烃对表谢活性剂的反应不同,液态烃起泡性能不好,尤其对轻凝析烃液更足如此。

可将凝析烃液泡分散,但所得的泡沫不稳定,但易分别。

必需对轻烃液体进行不断搅拌以保持发泡。

烃类发泡不好的缘由之一是由于烃类分子是非极性的,因此,分子之间的吸引力很小。

另一方面,水分子是极性的,可与表面活性剂形成强度相当高的膜。

当水和液态烃消失在井筒时,实际上主要在水相生成泡沫,水泡沫帮助将液体烃携走。

从试验室的观看表明,442当水和液态轻烃消失时,液态烃具有乳化倾向,在外部水相则产生泡沬。

在操作压力和温度下,气泡在泡沫混合物中的百分比称为泡沫纯度,即含有80%气体的泡沬称为80—纯度泡沫参见图6.25。

作为气液乳化液面消失的泡沫纯度不到50%。

这种类型的泡:..沫和气体分散楚不稳定的重力将把液相和气相分开。

在泡沬纯度较高时,由于表面张力的作用,液膜变薄并且变形。

当泡沫不流时,即消失稳定的泡沫形式,如图6.25所示,是相当稳定的。

假如要使泡沫流淌,则需要肯定最小的应力来克服气泡结构之间的交联作用,这个最小的应力称为屈服点。

这样,泡沫具有视粘度,这种粘度取决于移动流体中的剪切速度。

使泡沫的表而裂开有几种方法。

假如泡沫未经表面活性剂过分处理,若静止保持一段时间,泡沫会自然裂开。

液体从泡沫中排出,最终导致薄膜裂开使气体逸出,这是使泡沫集中的最一般方法。

该种方法还可用采出液或补充水进一步稀释表面活性剂的浓度。

非离子表而活性剂可加热到高于其浊点,这表明表面活性剂溶解度降低,因而降低了表面活性剂的有效浓度,表面活性剂还可用与其特点相反的适当的破乳化学剂进行化学处理见6.364节。

在气体分别器中将液体除掉。

6.321卸载方法井的卸载方法有两种,分批处理单动作或连续注人表面活性剂。

1分批处理。

表面活性剂的数量取决于所估算的需进入卸载处理的液体量。

通常是将油井关闭,液体负荷可依据套管一油管的压差打算。

浓度为1%的适暈的表面活性剂与20加仑或更多一些的采出液或水混合,然后泵送或经防喷管打入油管。

可用泡沫“肥皂”捧来代替液态表面活性剂,然后开井开采见6.363节。

由于进行分批处理,要求操花费肯定时间,所以,这种方法最适于那些不需频繁卸载的井。

2连续泡沫卸载。

采纳适当的设备安置,如图6.26所示,将肯定量的表面活性剂不断地注入井筒,可由套管一油管环形空间注图6.25泡沫的屈服应力特性入,或从油管注入,采出流体从另一个通路采出。

443:..6.33泡沫应用选择在低产气丼用泡沫卸载受到两种操作条件的制约。

这两种制约是经济效益和采纳泡沫表如活性剂是否能降低井底压力。

两种制约是与其他卸载方法相比较而确定的。

虽然没有气液比的上限,但开采气液比在1000和8000英尺3╱桶之间的低产气井可能是发泡的最好条件。

对于高气液比的井,柱塞举升效果可能更好,即在低于采纳泡沫时所需的井底压力条件下开采,丼下泵会更适于气液比较低的井。

采纳泡沫表面活性剂卸载所估计的开采梯度最终要受到开采董和井况的限制,也受到井内所用表面活性剂性能的制约。

试验室试验支持这种假设:即井筒中的液体在动态条件下会形成50~80%纯度的稳定泡沫。

泡沫纯设备装置图度随消失液体的数量和类型变化而变化,。

泡沫的粘度随纯度及表面活性剂的数量和类型而变化。

据报导,粘度是泡沫纯度高于52%时,泡沫相当于具有塑性粘度和屈服强度的塑性—屈服流体。

屈服强度是从气泡的交联和泡膜的强度推导出来的。

:..泡沫纯度和粘度可受注入到井筒的其他表面活性化学药剂的影响。

例如,防腐剂和表面活性剂混在一起,使它们既属水溶性又具有不溶水性,还可能含有破乳剂。

试验室的试验已测定出两层起膜***防腐剂化合物对泡沫纯度的影响。

这种试验表明,水分散的抑制剂与破乳剂化学剂混合会降低泡沫纯度降低达10%,而水溶性的抑制剂几乎对发泡不产生任何影444响,然而后者却有导致油水乳化问题的趋势。

经济限制参数是化学助剂成本和设备成本的函数。

化学助剂成本与液体水量成正比。

在某些产水的条件下,化学肋剂成本会接近乃至超过泵送成本。

例如,%,每加仑用8美元的表面活性剂处理的井,其化学助剂费用为34美分桶,很明显低:..产在液体那井些的曾日出成现本过费泡用沫将溢是流最和低液的体。

乳化问题并难于解决的地方,应考虑削减使用泡沫发泡剂。

虽然表面活性剂注入设备费用很低,但是劳动力、化学药剂,井的帮助设备以及为了处理泡沫携带和乳化问题而对现有设备的改造等费用会相当高。

泡沫可与柱塞举升结合起来使用,以便提高柱塞循环的性能和牢靠性。

用于柱塞装置的表面活性剂对产气量低柱塞上升时间长,或者柱塞抵达后的气量和体积不足以清除井中的剩余液体是大有好处的,除非采纳表面活性剂将气体滑脱降到最小程度。

这种处理适用于当柱塞抵达后油管—套管压差始终比较高的井,这表明在柱塞下面有液体。

,在选择这种方法进行气井卸载之前应对其优缺点进行讨论和评价。

本章的目的是向读者供应有关泡沫活性剂的基本资料及泡沫的特性。

使其对除液方法有更充分的了解,并对当地化学药品公司代理供应的资料作出评估。

为产生一种有用的泡沫,使气液产生泡沫更好的分散是必要的,然后使气泡膜保持一段有用的时间泡沫稳定。

泡沫发生是将液体和气体一起搅拌完成的。

当液体的表面445:..张力降低,这种作用才被加强,从而使气体更易于集中到液相中去,这是表面活性剂的部分作用。

水的表面张力约为72达因厘米,由于采纳表而活性剂发泡,使张力减至20~35达闪厘米。

一般来讲,在较低压力下,液态烃的表面张力在2030达因厘米之间。

泡沫一旦形成即开头变质。

表面活性剂各层之间过量的液体从气泡膜排出,导致泡壁变薄变软。

下部气泡的液体从上部气泡排出的液体中得到不断的补充。

再者,气泡随着积聚气体的膨胀而增大,直到液膜随着不断泄流和膨胀变薄,最终导致液膜裂开。

泡沫的稳定性可通过削减液体排泄量来加强,或通过提高表面活性剂层的弹性来提高。

表面活性剂表面粘度和体相粘度影响泡沫的发生和稳定性。

粘度较高将防碍液体排泄,但大多数表面活性剂的稀释溶液中体相粘度都不高,表面粘度仅仅是中等。

因此,表面活性剂的表面过量表面活性剂浓度高始发泡所需的最低浓度在生产稳定的泡沫中是重要的因素。

表面过量还具有表面弹性的特点。

一旦气泡膨胀,过高的浓度将降低,这时会产生一个阻碍膨胀而不断增大的表面张力;气泡收缩时,结果则相反。

这样,尽管表面活性剂浓度局部有些变低,但表面过量足以保持表面活性剂的壁膜。

表面活性剂在中等浓度时其效果常常达到最大值。

过稀的溶液将不能达到发泡所需的表面效应范围表面张力减小,薄膜弹性,裂开气泡的修复。

但溶液太浓可导致泡沫的稠度过大、泡沫视粘度过高、过度的液油乳化以及还会增加井处理的费用等。

试验室的试验表明,~实际上,浓度层应取决于供货者所供应的表面活性剂混合物中表面活性剂的有效成分。

50%,~%时。

在水—烃液体混合物中,最佳水处理量适用于总液量,这可能是某些表面活性剂损失到乳化液滴中去了。

表面活件剂分子有水溶性亲水性馏分和非水溶性疏水性馏分。

这样,表面活性剂包括亲水性和亲脂性油溶性的组分,这可导致分子集中到水和非水相界面。

当表面活性剂的浓度达到下述状态:即界面表面积完全被最多的表面活性剂分子遮盖时,则可以说该溶质是在其临界浓度。

相继添加的表面活性剂必需进入其中一种液相中。

因此,表面活性剂的溶解度必需能够供应由气泡分散而产生的较大面:..积表面活性剂的浓度。

另外,表面活性剂与液体分子之间的离子吸引极性力的相互作用会使得薄膜加强。

表面活性剂可依据其离子特点,如非离子性、阳离子或阴离子等进行分类。

1非离子表面活性剂。

非离子表面活性剂一般是由酚或乙醇混合的聚氧乙基化合物。

大多数洗涤剂在水中的溶解度随温度上升而增加,但非离子型的表面活性剂在冷水中的溶解度更好。

当把表面活性剂加热时,其溶解度降低,溶液变得混浊浊点。

高含盐量和高温会降低聚氧乙基化物洗涤剂的溶解度,从而使其浊点降低。

氧乙烯含量较大水溶的这类表面活性剂组系应当用于盐中。

聚氧乙基化合物存在于从溶油到溶水型的同系列组系中。

由于它们是非离子型的,所以相对来讲,它们不受地层盐水活性或其他化学性质的影响,所以被用于大量的具有盐水特性的井。

与离子型表面活性剂相比,这种表面活性剂消失的乳化问题较少。

在高于浊点约土150的条件下,加热泡沫将促使泡沫裂开。

2阴离了表面活性。

阴离子表面活性剂一般原是非离子型发泡剂,这种发泡剂在制造过程中经过硫酸盐化的处理。

在分子上增加硫酸根会增加表面活性剂的极性和阴离子特446点,并可提高它在水中溶解度。

阴离子丧面活性剂是极好的水发泡剂,正如非离子表面活性剂一样,有一系列阴离子表间活性剂存在。

在同系列中,一般采纳中等范围的油水溶解度1012碳原子系列。

一些阴离了表面活性剂受盐含量高的水溶液的影响很大。

3阳离子表面活性剂。

阳离子表而活性剂,如季***化合物足有效的发泡剂,在盐水中发泡效果比在淡水中更好。

这种低分子量附加剂是烃和盐水混合物发泡剂中最有效的。

据报导,高分子量四元化合物在促进井筒流体与高百分比的液态烃发泡上显示出一些效果。

另一方:..面,高分子量四元化合物在盐水中的效果都降低了。

在某些状况下,尤其是处理过分时,会造成油和水乳化问题。

图6.29表示一组试验室筛选试验的结果。

~%,还表示出了估计的试验室梯度类型及离子和非离子表面活性剂性能趋向。

:..4***表面活性剂。

在试验室讨论中发觉***表面活性剂是优良的泡沫表面活性剂。

***混合物在酸性溶液中阳离子特性,在碱性溶液中显示出阴离子特性,在中性溶液中显示出非离子特性。

据报导,在高温200试验中,***表面活性剂是特别有效的发泡剂,溶液的含盐量达10%。

在70时,试验室进行的泡沫试验表明其性能与阴离子和阳离子表面活性剂相比稍差一点。

5用于烃的发泡剂。

虽然烃发泡不佳,但有几种投放市场的表面活性剂的确能提高液态烃的泡沫效果。

447:..在用油压裂处理时用硅油商品号促使柴油凝析油发泡已取得胜利。

试验室发泡试验表明密度梯度是水发泡梯度的2倍。

假如开头出水,即可减弱硅油处理效果。

该表面活性剂是作为泡沫抑制剂销售的,很明显在烃—水混合物中它是起着抑制剂的作用。

碳***化合物表面活性剂是为了在烃液体混合物中促进烃液发泡而研制的。

这些烃发泡剂效果是未经现场试验证明,在试验室中也没有显示出明显的效益。

不过烃类本身不易发泡,加入各种不同的表面活性剂只在发泡特性上得到一些改进。

6.344在盐水—冷凝液混合物中的发泡趋向和表面活性剂性能为什么有些水—液态烃混合物具有发泡力量,而另一些则不具备呢一般来讲,只有水—烃混合物的水相流体可产生稳定的泡沫,即在相当高的气体浓度下,泡沫的气泡膜有足够的强度使水和气体保持气泡结构。

这是由于水分子是极性的,可以使极性氢键与表面活性剂结合在一起。

泡沫—表面活性剂分子的亲油和亲水端在界面排列,使界面薄膜强度增加。

由于烃类没有极性键与表面活性剂结合,所以发泡不佳。

烃表面活性剂的基本机理是在界面放人高分子量聚合物,使其与很多油分子相互作用,增加粘度和或一些油分子之间的分子吸引力。

虽然与水发泡沫相比薄膜特别弱,但对薄膜强度还是有一些改进。

为了胜利地发泡,有必要在水相中制造一个有效的发泡条件、假如存在游离油,看起来油会被水泡沫的拖曳力举起,而不是借助于油本身的发泡趋向。

6.3441冷凝液芳香烃馏分对发泡趋向的影响在系统中将有肯定量的表面活性剂发生反应生成一种水包油乳化液。

通过有限的试验室讨论,表明低分子量的芳香烃和环烃乳化趋向比脂肪烃高得多。

正如所猜测的那样,芳香含量主要是甲苯的增加降低了油水混合物的发泡趋势。

图6.2、96.30和6.31是试验室的试验结果,这些结果表示出了泡沫柱的压力梯度和在淡水及盐水中的各种液态烃混合物的估计泡沫质量。

泡沫质量的对比基于所观看的梯度和对通过关闭试验柱和测定泡沫的体积所获得的泡沫质量的测量,以及分散泡沫的液体组成:..448等。

虽然该试验是在特别低的表面气体速度下进行的,在这种速度下,不肯定能把实际井的真正梯度表示出来,但低速的确降低了流淌摩阻的影响,并可与泡沫质量进行对比。

依据图中介绍的资料,混合物的发泡趋势良好,即使对于含水量相当低、含有烃液不含甲苯的混合物也是如此。

虽然用来表示零芳香烃含量的某种烃液含量有16%的重芳香烃,而不含苯和甲苯,但这一观点也是正确的。

另一方面,含有各种各样轻组分芳香烃含量的混合物表明,当甲苯含量增加时,气柱的梯度也随之增加。

:..449:..图6.32表示在油水系统中泡沫表面活性剂的理论弥散图。

当加入表面活性剂时,水的表面张力会降到水的全部表面都被表面活性剂饱和这一点。

通过该点,表面张力相对来说恒定在较低值,其值与表面活性剂的成分有关。

再者,当表面活性剂的浓度增加时,有更多的表面活性剂分子进入水相,且在临界浓度下,这时候已弥散的表面活性剂分子便开头聚成簇状。

这一点是在比为了使表面张力稳定和提高发泡效果所需要的表面活性剂浓度低得多的状况下达到的。

在液体中这些相互作用的结果使泡膜中的油含量增加而薄膜强度降低以致于影响了泡沫质量。

另外,由于乳化液的作用,视粘度可增大,这在中期含水量混合物中尤其明显。

在该种混合物中,其压力梯度比其他不含表面活性剂或芳香烃的液体的压力梯度要高。

图6.33是烃液中含芳香烃再分比的一般相关图,它是相对密度和+组分的平均分子量的函数。

在没有对凝析油中芳香烃含量进行分析时可以采纳。

在试验室中采纳三种凝析油进行试验,二种凝析油芳香烃总含量约为25%,其中包括812%的苯和甲苯由于这些样品或许经大气老化,所以对这些资料进行外推计算时应慎重。

6.3442盐水对发泡趋向的影响盐水—油混合物与油田位置有关,对这些位置的发泡力量已提出疑问。

试验室的试验表明无油相存在的盐水的发泡力量与淡水一样。

然而,在油水混合物中的有效泡沫质量在水的矿化度提高时会快速下降。

比较图6.30和6.3,1可看到,是盐水而不是淡水使其发泡趋势减弱。

与阳离子表面活性剂相比,用阴离子表面活性剂试验发觉其影响更显著,下面两点说明盐水反应的特点:1盐具有降低表面活性剂在水中溶解度的趋势。

2临界胶束浓度胶束开头形成时的表面活性剂的浓度降低。

在表面活性剂的吸水端,未相联的水分子数目削减那些未吸引到游离盐离子的水分子上,以吸引表面活性剂分子。

当表面活性剂的浓度增加时,表面活性剂分子在水中便形成胶束分子团,在每一个胶束中,其吸油端组分被吸到分子团的中心。

这样盐水中大量的去面活性剂胶束趋向于弥散在整个液体中。

某些游离烃液体被吸入到胶束分子团,因而导致了水相出中现较大量的油。

豪斯等人所进行的调查表明,在甲烷—水系统中表面张力比在空气—水系统中稍低。

由于气伴被驱入液体,当该系统的压力上升时,表面张力也随之减小。

当矿化度增高时,水的表面张力则稍有增大。

总之,由于盐水溶液的影响,转变了某些表面活性剂烃液的乳化倾向。

在比较低的压力下井筒采出液的表面张力与所调查的空气和液体系统不应有太大的区分,时最关键的掌握因素是对表面活性剂的处理。

设备要求6.351化学剂注入设备图6.26列出了所需的化学注入设备。

大多数状况是在套管的一侧采纳气动泵泵送。

泵可安装在化学剂桶下面,以便将全部泵送系统遮:..盖或绝缘保温。

表面活性剂可能会粘挂在管状壁上,因此,表面活性剂溶液应当稀释,以便能够大量供应,以确保达到液面的要求,也可在表面活性剂注入后用补充液将其冲下去。

建议将表面活性剂稀释成一份表面活性剂与九份水的浓度注入,这样每桶采出液注入2夸脱的表面活性剂稀释溶液,%。

冬季稀释液可用50%的乙二醇.。

有一种虽然很好但特别昂贵的注入系统是采纳一个毛细管搭接到生产油管的外部。

化学注入器系统则是这类设备的一例,这种装置的优点是注入量少且稳妥,活性剂能到达所预450定的井下注入点,这可防止环形空间液位消失波动。

6.352管材尺寸和下入位置油管应下到完井井段的顶部。

一般来讲,生产液流是通过油管而获得的,但也可通过油管和套管的环形空间获得,当然需考虑到套管的腐蚀问题。

选择那种路线应依据在操作压力和温度下,该导管的气体速度是否在312英尺秒的范围内来考虑。

在较大的横截流淌面积内流速在较低的范围内,某些液体泡沫会消失滞留现象。

尤其是由于表面活性剂性能差使泡沫质量低或有大量的液态烃存在的状况下史是如此。

在此状况下,最好是经油管采出。

建议采纳依据泡沫系统所拟定的多相流压力损失计算机程序来估计开采梯度和选择最佳采液路线。

泡沫裂开且液相在生产分别器中分别,这时采出液应尽可能接近静止状态。

因此,分别器应当相应大一些,盼望其气体速度约为2英尺秒,液体滞留时间为5分钟或史更长一些。

从分别器出来的液体仍含有大量的油水乳化液。

假如消失这种状况,最好是延长液体在存储罐中的分别时间。

若分别器是三相分别器,流入水池中的水还残留大量的乳化液,那么最好是将水排到存存储罐中。

假如在现有分别器设备中连续消失携走泡沫和乳化问题,最好采纳化学方法处理采出液,以破坏泡沫表面活性剂的活动。

化学处理将在6.364节争论。

:..6.354仪表为了评价使用泡沫表面活性剂的性能,有必要把握套管压力、油管压力和开采数据。

在连续自喷井中,由于环形空间流体的液位处于油管的底部假设套管关闭。

套管一油管之间的压差便可反映油管的压力梯度,也可计算井底的生产流淌压力,自喷井的流体液位总是位于油管吸入深度,由于井下气体的分别,会使气体布满环形空间除非油管泄漏,所以套管关闭。

然而,假如开采速度很低,以至于产生波动式段塞,环形空间与油管之间的平衡可能会临时受到影响,其程序与压力波动的大小成正比。

由此而造成在液体段塞产生之后,当环形空间的压力从降压循环由采出环形空间气体引起的中得到恢复时,在油管吸入点以上便会积聚一些液体式