500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术规范

500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价技术标准1总那么1.1本标准根据国家环境保护局18号令？电磁辐射环境保护管理方法？及？辐射环境保护管理导那么电磁辐射环境影响评价方法与标准？〔HJ/T10.3—1996〕制定。2本标准制定的目的在于指导500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响报告书的编写，统一格式及标准内容。3本标准适用于500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响的评价。也可参照本标准应用于110kV、220kV及330kV送变电工程电磁辐射环境影响的评价。1.4500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响评价分为初步评价和最终评价两个阶段。初步评价报告书应在获得工程工程规划建设许可文件〔证〕后进行。最终评价报告书在工程运行后一年左右完成。1.5初步评价报告书以相关调查资料、类比测量以及理论计算为主，对工程的电磁环境影响作出预测。最终评价报告书应以本工程设施正常运行时环境监测规定的实测数据为准作出实际环境影响评价。6电磁辐射环境影响报告书是一个独立的、完整的、正式的有法律效力的技术文件，须由持有电磁辐射环境影响评价专项证书的单位和有资格的技术人员编写。1.7电磁辐射环境影响报告书可由工程建设方委托有资格的单位编写，并对报告书负责。8电磁辐射环境影响报告书的编制费和评审费由工程建议方纳人建设费用。2500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响初步评价报告书编制的主要章节和内容1前言2.2编制依据2.2.1工程名称、规模及根本构成2.2.2评价依据2.2.2.1采用的国家标准、标准名称及编号2.2.2.2采用的行业标准、技术导那么名称及编号2.2.2.3工程建议书及批复文件2.2.2.4工程可行性研究报告、有关文件名称及文号2.2.5环境影响评价大纲及国家环境保护总局对环境影响评价大纲的批文2.2.2.6环境影响报告书编制委托书2.2.2.7城市规划批准文件2.2.2.8关于执行环境标准的认定文件2.2.9其他〔包括利用国际金融组织贷款的有关文件等〕2.2.3电磁辐射环境影响和保护目标2.2.3.1电磁辐射环境影响分别按变电所和送电线路在施工期和运行期的电磁辐射环境影响进行说明。2.2.3.2环境保护目标具体列出本工程电磁辐射环境影响敏感点的名称、分布和特征。例如医院、学校、居民区、通信、导航和军事设施等。2.2.3.3对敏感点部门初步协调结果列出协调部门名称，给出初步协调结果〔合同或议向〕。2.2.4评价范围和评价标准2.2.4.1评价范围以送电线路走廊两侧30m带状区域、变电所址为中心的半径500m范围内区域为工频电场、磁场的评价范围。以送电线路走廊两侧2000m带状区域、变电所围墙外2000m或距最近带电构架投影2O00m内区域为无线电干扰评价范围。2.2.4.2评价标准公众总受照剂量〔包括已有电磁辐射背景影响和拟建工程设施可能或已经造成影响之和〕不应大于国家标准？电磁辐射防护规定？〔GB8702-1988〕的规定。对于单个工程的影响可取上述标准中场强限值的1/竝或功率密度限值的1/说。对于高压送电线路的无线电干扰限值根据国家标准？高压交流架空送电线无线电干扰限值？〔GB15707-1995〕规定在距边相导线投影20m距离处、测试频率为0.5MHz的晴天条件下不大于55dB〔gV/m〕。对各种业务用无线电台干扰影响限值见附录D〔标淮的附录〕有关国家标准相应规定。关于超高压送变电设施的工频电场、磁场强度限值目前尚无国家标准。为便于评价，根据我国有关单位的研究成果、送电线路设计规定和参考各国限值，推荐暂以4kv/m作为居民区工频电场评价标准，推荐应用国际辐射保护协会关于对公众全天辐射时的工频限值0.1mT作为磁感应强度的评价标准。待相应国家标准发布后，以其规定限值为准。2.3工程概论2.3.1工程概况工程建设的必要性，变电所、送电线路的路径及组成，主要设计指标，投资情况等。2.3.2电磁辐射污染源分析电磁辐射源分析，污染区域位置。2.4环境概况2.4.1自然环境2.4.2生态环境5电磁环境影响评价2.7.1收益局部分析运行后环保投资产生的经济效益、环保效益和社会效益的分析。2.7.2投入局部分析本建设工程环保设施的直接和间接投人资金分析。2.7.3环境经济损益统计2.8公众参与8.1送电线路径路选线过程中的公众参与2.8.2专项调查的公众参与2.8.3公众参与调查结果2.9结论2.9.1工程建设必要性简述2.9.2工程及环境概况2.9.3环境影响评价2.9.4环境保护主要技术指标及设施9.5存在问题和建议3500kV超高压送变电工程电磁辐射环境影响最终评价报告书编制的主要章节和内容1前言3.2编制依据3.2.1工程名称、规模及根本构成本建设工程全部或分阶段竣工验收规模和根本构成情况。实际建成规模与初步评价报告书所述的差异情况。工程建设环境条件变动的说明。工程实际建成规模、构成与设计的变动说明。3.2.2评价依据本工程电磁辐射环境影响初步评价报告书简要说明。国家环境保护总局对初步评价报告书的批复及文号。因工程规模、构成变动引起的环境影响评价内容的增删情况。有别于初步评价报告书中其他内容引起环境影响评价内容增删情况。3.2.3电磁辐射环境影响和保护目标运行期电磁辐射实际影响说明。电磁辐射实际影响敏感点的分布、名称和相对位置〔必要时可附图说明〕。3.2.4评价范围、评价标准简述初步评价报告书的相应局部。重点说明与初步评价报告书关于评价范围、评价标准的变动局部。3.2.5电磁辐射环境实际测量对应初步评价报告书中未变化的工程设施应按原测量工程进行设施正常运行时环境影响的实际测试。对应初步评价报告书中发生变动的工程设施应确定测量工程后在该设施正常运行时，按有关规定进行环境影响的实际测试。受条件限制不能实测时，应作类比测量或理论计算。3.2.6运行期实际环境影响评价由3.2.5电磁辐射环境实际测量结果核证初步评价报告书和设计文件预测值，当差异较显著时，应分析原因。假设实测时设施未全功率运行，那么应作出全功率运行时的附加影响。评价本工程工程全部〔或分阶段〕设施投人运行后环境电磁辐射的增量和总量。评价实际电磁辐射对人体健康的影响。评价无线电干扰影响.如对敏感点未满足国标、军标规定限值要求造成干扰时，应采取措施消除干扰影响，并妥善解决既成干扰影响情况。评价其他环境因子的影响。3.2.7环保效益实际分析送电线路邻近居民区及敏感区环保影响实际减缓措施和投资。变电所邻近居民区及敏感区环保影响实际减缓措施和投资。移民安置落实。环保效益、经济效益和社会效益的实际分析。3.2.8结论评价结论。存在问题和对策。高压送电线下空间工频电场强度的计算根据“国际大电网会议第36.01工作组〃推荐的方法，利用等效电荷法计算高压送电线〔单相和三相高压送电线〕下空间工频电场强度。Al单位长度导线上等效电荷的计算高压送电线上的等效电荷是线电荷，由于高压送电线半径二远远小于架设高度h，所以等效电荷的位置可以认为是在送电导线的几何中心。设送电线路为无限长并且平行于地面，地面可视为良导体，利用镜像法计算送电线上的等效电荷。为了计算多导线线路中导线上的等效电荷，可写出以下矩阵方程：1■■==心為2…站”■fl■1q3*tT11,#Q式中：[U]—各导线对地电压的单列矩阵；[Q]—各导线上等效电荷的单列矩阵；[尢]一各导线的电位系数组成的年n阶方阵〔n为导线数目〕。[U]矩阵可由送电线的电压和相位确定，从环境保护考虑以额定电压的1.05倍作为计算电压。由三相500kV〔线间电压〕回路〔图A1所示〕各相的相位和分量，那么可计算各导线对地电压为：旧訂==I碼j=it/ci^00X1-05=303,1kV图AE对地电压计算图各导线对地电压分量为：

UA=〔303.l+jo)kVUB=[-151.6+j262.5)kVUC=〔-151.6-j262.5)kV对应地面导线的镜像电荷代替，用i,j，...表示相互平行的实际导线，用・,,电位系数可写为：对应地面导线的镜像电荷代替，用i,j，...表示相互平行的实际导线，用・,,电位系数可写为：占=丄血鱼出沁尽1L心=—怎2tifL.1K式中：’•一空气介电常数；-充汨乓一送电导线半径，对于分裂导线可用等效单根导线半径代人，'的计算式为：式中：■■—分裂导线半径；〔如图A3)n—次导线根数；r—次导线半径。由［U］矩阵和［尢］矩阵，利用式〔Al〕即可解出［Q］矩阵。对于三相交流线路，由于电压为时间向量，计算各相导线的电压时要用复数表示：5=口任+(A6)相应地电荷也是复数量：(A7)式〔A1〕矩阵关系即分别表示了复数量的实数和虚数两局部：「“詔一「石「门初(A8)「"「1—「刃「门川(A9)A2对于三相交流线路，由于电压为时间向量，计算各相导线的电压时要用复数表示：5=口任+(A6)相应地电荷也是复数量：(A7)式〔A1〕矩阵关系即分别表示了复数量的实数和虚数两局部：「“詔一「石「门初(A8)「"「1—「刃「门川(A9)A2计算由等效电荷产生的电场为计算地面电场强度的最大值，通常取夏天满负荷有最大弧垂时导线的最小对地高度。因此，算的地面场强仅对档距中央一段〔该处场强最大〕是符合的。当各导线单位长度的等效电荷量求出后，空间任意一点的电场强度可根据叠加原理计算得出(x,y〕点的电场强度分量Ex二和Ey可表示为：」皿皆、£(AY(A11)(A10)」皿皆、£(AY(A11)式中：'■■,'-一导线’的坐标('=l,2,...m)m—导线数目；八，'」分别为导线及其镜像至计算点的距离。对于三相交流线路，可根据式〔AS〕和〔Ag〕求得的电荷计算空间任一点电场强度的水平和垂直分量为：(A12)(A13)式中：仏•一由各导线的实部电荷在该点产生场强的水平分量；由各导线的虚部电荷在该点产生场强的水平分量，E1—由各导线的实部电荷在该点产生场强的垂直分量；—由各导线的虚部电荷在该点产生场强的垂直分量。该点的合成场强那么为：比=I吃丘+丿也Jx+［扎声4/$(A14)式中：(A15)(A16)式中：(A15)(A16)在地面处〔y=0〕电场强度的水平分量接地架空线对于地面附近场强的影响很小，对500kV单回路水平排列的几种情况计算说明，没有架空地线时较有架空地线时的场强增加约1%〜2%，所以常不计架空地线影响而使计算简化。计算举例：如图A4所示结构的单回路500kV三相架空送电线路，导线成水平状架设，采用n=4的分裂导线，求P点〔x=15m,y=1m〕处工频电场强度值。SA4ij-算例圉分裂导线半径等效导线半径导线对地电压0.323m0.3234x0.01480.323—0.211™疗”_W，I|厂“4矿儿；_「ITIKI^)kT.rTIt_r-IS|^-jZ'S-^'.勺屠尸依此可写成实部和虚部两个矩阵：303-1~0'［陶=-15t6'阴=沁5L151.鼠一262«5」电位系数入尸詁护裁止X(4,75).為f产由几牡冃佥X]V1碼母严缶粹垃■歳斤仏麹根据导线的对称关系，依此写出电位系数矩阵：0.29'0.29'氛714-75”4-750.711?丁=盘。・71"5Lo.計Q*71那么按式〔A1〕可得：

[S]:有[人]〔血][S]—[门[Q]‘30S-n-15h6=-151.6J‘30S-n-15h6=-151.6J2忤0262-5.—262-.£0-710.29'54.75671Q規0.71鼠75-1'Qjj?-0.710.29'Q*4.75671a0,7]4・75：严75卜71Lo.29对上述两矩阵方程求解，可得等效电荷的矩阵值：r7L359'03辺=2^—38-003XlO^c/m-—30*$90-•一乐閱犷[QJ=饷母65.SI9X105c/m.64t742.二、计算p点处工频电场强度的水平分量和垂直分量各导线的坐标如图AS所示，那么由P点〔x=15m,y=lm〕坐标可得：=十3—=l26-855rj==350*22m2r1=(A~^)^a+J)!-=950*05nf^=Ch+y)s+U~dy^in.61m1f~J.0e尸（D60e尸（D6c；QffiA5各导线坐标图尸片鼻+屮尸+护=39&93计r|=<A+丰Cr+</)'==99乩SIms实部电荷Qr在f点产生的场强水平分量=r_1｛「QijjIks注)Q[起(龙一必卡tR=2^\L.rf.卡H」壷部电荷Q在P点产生的场强水平分量壷部电荷Q在P点产生的场强水平分量t并rj—」t[Q^a+d)Q3J(x+cf)ni~^F」L」1十冷J=6423乂1少V/m所WtPA的场强水平分量为’E,=^(-0.044+/0.423)kV/mE严/(O.044^+5.4餡)'=0・425kV/m实部电荷Q^P点产生的场强垂直分址3>-A)Ci«(>+A)r\.■Q环实部电荷Q^P点产生的场强垂直分址3>-A)Ci«(>+A)r\.■Q环凰十於j."QiR(y~^y)L疔di.'—g.4?0X10sV/m追都电荷Qj在尸点产生的场强垂直号量,A)Q.』Cy+E2]+岸+=—4.935Xl&aV/m所以，尸点的场强垂直分量为。rj、i■、r\一去)QE+仍I-4O—粉0^0+仍11亏厂一「兴」1玖=《一氐42+"938)kV/m耳尸丿(乩42卩4(4』站尸=9.7filkV/m高压送电线下空间工频磁场强度的计算根据“国际大电网会议第36.01工作组〃的推荐方法计算高压送电线下空间工频磁场强度。由于工频情况下电磁性能具有准静态特性，线路的磁场仅由电流产生。应用安培定律，将计算结果按矢量叠加，可得出导线周围的磁场强度。和电场强度计算不同的是关于镜像导线的考虑，与导线所处高度相比这些镜像导线位于地下很深的距离d,(m)(m)式中：一大地电阻率〔・m);频率〔Hz〕。在很多情况下，只考虑处于空向的实际导线，忽略它的镜像进行计算，其结果已足够符合实际。如图B1,不考虑导线i的镜像时，可计算在A点其产生的磁场强度：H=—12花嵌+呼式中：1一导线i中的电流值。对于三相线路，由相位不同形成的磁场强度水平和垂直分量都必须分别考虑电流间的相角，按相位矢量来合成。一般来说合成矢量对时间的轨迹是一个椭圆。图B1雄场向量图高压交流架空送电线路无线电千扰场强的计算关于110〜500kV交流架空送电线产生的0.15〜30MHz频段无线电干扰场强，可根据国家标准？高压交流架空送电线无线电干扰限值？〔GB15707一1995〕的附录进行计算：Cl根本公式由下式可计算0.5MHz时高压交流架空送电线的无线电千扰场强。20S=3.5g>ax-F12r-30+331g—(C1)式中：E—无线电干扰场强，dB(yV/m);r—导线半径，cmD—被干扰点距导线的距离，m;"■…一导线外表最大电位梯度，kV/cm。细嫁一童［115-。曽］(C2)式中：R—通过次导线中心的圆周直径cm,n—次导线根数；d—次导线直径cm;(C3)可由附录A(C3)可由附录A中所述方法求出。式中：Q—每极导线的等效总电荷，

C2高压交流架空送电线无线电干扰场强根据式〔C1〕计算出高压交流架空送电线三相导线的每相在某一点产生的无线电干扰场强，如果有一相的无线电干扰场强值至少大于其余的每相3dB0V/m)，那么高压交流架空送电线无线电干扰场强值即为该场强值，否那么按照下式计算。2(C4)式中：E—高压交流架空送电线无线电干扰场强，dB(gV/m)1忑一三相导线中的最大两个无线电干扰场强，dB(gV/m)。C380%时间概率下、其有80%置信度的无线电干扰场强值由式〔C1〕计算的是好天气时50%时间概率下的无线电干扰场强值，对于80%时间概率、具有80%置信度的无线电干扰场强值可由该值增加6一10dB(gV/m)得到。C4高压交流架空送电线无线电干扰限值的频率修正公式高压交流架空送电线无线电干扰限值的频率修正可按以下公式计算：VE=5[l-2(ls10/)2](C6)式中：也'一相对于0.5MHz的干扰场强的增量，dB(gV/m);'一频率，(C6)式中：也'一相对于0.5MHz的干扰场强的增量，dB(g