塔吊选型、平面布置及基础施工完整方案

塔吊选型、平面布置及基础施工完整方案目录1第1章编制说明及依据11.1编制说明11.2编制依据11.2.1规范、规程11.1.2图纸11.1.3塔吊使用说明书1第2章工程概况12.1工程整体概况22.2项目简介22.3场地水文地质及工程地质概况32.4岩土报告相关参数表6第3章塔吊选型及平面布置63.1现场塔吊选型一览表83.2塔吊基础的选型83.3塔吊基础定位图103.4塔吊基础标高示意图103.5塔吊基础承台平面尺寸103.5.1QTZ160(PT6516)（1#和2#塔吊）塔吊基础承台及平面尺寸113.5.26010塔吊（3#塔吊）基础承台及平面尺寸13第4章施工准备134.1技术准备134.2劳动力准备134.3施工工期13第5章QTZ160(PT6516)塔吊基础施工135.1桩基施工135.1.1工艺流程145.2承台施工145.2.1工艺流程155.2.2施工要求16第6章6010塔吊基础施工166.1基础简介166.2工艺流程166.3技术参数176.4塔机基础的安装176.5钢铰线张拉176.6塔机基础的拆卸176.7安全措施18第7章安全措施18第8章塔吊基础详图及计算书188.1QTZ160(PT6516)塔吊基础详图218.2QTZ160(PT6516)塔吊基础计算书218.2.1.独立桩承台设计(CT5-800-非工作状态)288.2.2独立桩承台设计(CT5-800-工作状态)358.2.3单桩水平承载力368.2.4连续梁计算408.2.5交叉暗梁设计第1章编制说明及依据1.1编制说明本方案为武清区高村镇起步区01单元04-12中学项目塔吊选型、平面布置及基础施工方案，旨在指导塔吊选型及塔吊基础的定位及施工，保障工程质量、安全，并使组织安排得到有效控制。1.2编制依据1.2.1规范、规程表1.2-1参考规范、规程表图纸本方案使用图纸为业主提供电子版图纸。塔吊使用说明书QTZ160(PT6516)塔吊使用说明书。QTZ80(6010)塔吊使用说明书。第2章工程概况2.1工程整体概况表2.1-1工程基本概况表2.2项目简介建筑层高及室内外高差：1#楼首层层高为4.80m，二~五层层高为4.20m，室内外高差为200mm；2#楼首层层高为3.90m，二~六层层高为3.60m，室内外高差为200mm；3#楼层高为3.60m，室内外高差为200mm；4-1#楼层高为3.20m,室内外高差为200mm；4-2#楼层高为3.20m，室内外高差为200mm。本项目主要楼栋单体3个，其中两个单体主体为装配式结构（叠合板和预制楼梯）但对材料的水平运输提出较高要求，且施工工期紧张，为满足现场施工需要，现场共布置3台塔吊：QTZ160(PT6516)塔吊2台QTZ80(6010)塔吊1台。2.3场地水文地质及工程地质概况建设单位提供的京津同城（天津）投资有限公司新建04-12地块高中岩土工程勘察报告（工号：KC2019B299），本项目所处场地地基均匀性及稳定性如下：场地0.0～1.0米深度为人工填垫的①2素填土。①2素填土呈松散状态，以黏性土为主，夹少量灰渣砖石屑。该层分布稳定，填垫年限小于10年，层厚0.5～5.0米，最大厚度出现在场地25#孔地段。场地1.0～5.0米深度为新近沉积层的③1粉质黏土层、③2粉砂层。③1粉质黏土层分布不稳定，仅在场地24#孔地段分布，层厚约0.5米。③2粉砂层分布基本稳定，局部受早期人工开挖影响，仅在场地25#孔地段缺失，该层层厚3.0～5.1米。以上各土层厚度及顶板变化稍大。3、场地5.0～13.5米深度为第Ⅰ陆相层的⑤1黏土、⑤2粉质黏土、⑤31粉土层、⑤32粉砂层、⑤4粉质黏土层。⑤1黏土层分布基本稳定，仅在场地23#孔地段缺失；⑤2粉质黏土层分布不稳定，在场地5#、7#、8#、12#～18#、21#、25#、29#孔地段缺失；⑤31粉土层分布不稳定，在场地1#、11#～15#、19#、20#、26#孔地段缺失；⑤32粉砂层分布不稳定，在场地7#～10#、16#～18#、22#、23#孔地段缺失；⑤4粉质黏土层分布稳定。以上各土层厚度及顶板变化较大。4、场地13.5～16.0米深度为第Ⅱ陆相层的⑧1粉砂层。⑧1粉砂层分布稳定，厚度及顶板变化稍大。5、场地16.0～28.0米深度为第Ⅲ陆相层的⑨1粉质黏土层、⑨2粉土层、⑨3粉质黏土层、⑨4粉土层、⑨5粉质黏土层、⑨51粉土层、⑨6黏土层。⑨1、⑨3、⑨5层分布稳定，厚度及顶板高程变化稍大；⑨2、⑨4、⑨51、⑨6层分布不稳定，厚度及顶板高程变化稍大。⑨2粉土层仅在场地3#、6#、8#、9#、16、18#、24#孔地段分布；⑨4粉土层在场地4#～6#、8#～10#、16#、23#孔地段缺失；⑨51粉土层仅在场地1#～10#、16#孔地段分布；⑨6黏土层在场地11#～13#、18#～20#、25#、26#孔地段缺失。6、场地28.0～45.0米深度为第Ⅳ陆相层的⑪1粉砂层、⑪2粉质黏土。各土层分布稳定，厚度及顶板高程变化较小。综上所述，本场区13.5米以上各土层分布稳定性一般，厚度及顶板高程变化稍大，土质均匀性较差；本场区13.5米以下主要土层分布基本稳定，厚度及顶板高程变化较小，土质较均匀。综合评定本场地地基土均匀性一般，对于建筑物桩基持力层部位地基基本稳定。根据勘察结果，结合区域水文资料，本场区浅部地下水属潜水～承压水类型。潜水含水层主要为⑤31粉土层、⑤32粉砂层，承压水含水层主要为⑧1粉砂层、⑨2粉土层、⑨4粉土层、⑨51粉土层、⑪1粉砂层。潜水层受大气降水及地表水体侧渗为主要补给方式，主要以蒸发方式进行排泄，地下水位动态主要受气候、地面水体的影响，无统一的地下水流场。对本工程有影响的主要为潜水。天津地区多年年平均降水量为600毫米左右。年降水量主要集中在7～9月份，占全年降水量的70%～80%，年高水位期出现在8～9月份，年最低水位期出现在4～6月份，年水位变幅值为0.5～1.0米。勘察期间，本场地地下水初见水位埋深为4.8～5.5m左右，相应水位标高在4.92～5.30m左右,稳定水位埋深为4.5～5.2m左右，相应水位标高在5.22～5.60m左右。2.4岩土报告相关参数表依据《天津市岩土工程技术规范》（DB/T29-20-2017）及《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011），并结合我院在该地区工程实践经验提供有关土层天然地基土承载力特征值，本场地浅部各土层的承载力特征值如下：地层岩性顶板标高(m)层厚（m）承载力特征值fak(kPa)③1粉质黏土9.510.5100③2粉砂8.38～9.783.0～5.1130⑤1黏土4.28～5.980.7～3.090⑤2粉质黏土2.46～4.760.7～2.3100⑤31粉土1.32～3.921.0～4.5120⑤32粉砂-1.23～3.780.8～5.8150⑤4粉质黏土-2.88～0.581.0～3.3110⑧1粉砂-3.92～-2.221.5～3.4200⑨1粉质黏土-6.22～-4.240.9～3.5140⑨2粉土-6.68～-6.251.0～1.5160⑨3粉质黏土-8.16～-7.493.2～5.0150⑨4粉土-11.62～-10.921.0～1.8170⑨5粉质黏土-12.72～-12.041.5～3.6150⑨51粉土-14.86～-14.150.8～2.0170⑨6黏土-16.16～-15.421.7～4.0140⑪1粉砂-19.54～-15.445.7～9.7240⑪2粉质黏土-27.66～-25.242.4～8.0200单桩极限承载力标准值估算见下表：第3章塔吊选型及平面布置3.1现场塔吊选型一览表表3.1-1塔吊选型一览表具体布置详见图3.1-1总平面布置图，为了便于塔吊的按拆，明确塔吊安装时的相对角度，具体详3.2-1~3塔吊基础定位详图。现场3台塔吊均不需要附墙。图3.1-1总平面布置图3.2塔吊基础的选型天津资质工程勘察院勘察的京津同城（天津）投资有限公司新建04-12地块高中土工程勘察报告（工号KC2019B229）以及现场实际情况等要求，对三台塔吊基础做如下选型：1#塔吊和2#塔吊选用QTZ160(PT6516)。塔吊基础采用灌注桩承台基础，桩径800mm，有效桩长28000mm，桩身混凝土等级C35。桩顶标高-2.85m。承台6500mm*6500mm*1300mm。混凝土标号C40。承台浇筑混凝土时将支腿按定位埋入。支腿斜度不大于1/1000。桩顶伸入承台50mm。对于3#塔吊选用6010塔吊。此塔吊基础你选用砼预制拼装塔机基础。其中塔吊基础的具体定位详见"塔吊基础定位图"；塔吊承台顶标高的详见"塔吊基础承台顶标高控制图"。3.3塔吊基础定位图图3.3-11#塔吊基础定位详图图3.3-22#塔吊基础定位详图图3.3-33#塔吊基础定位详图考虑到2#塔吊距离北侧工地在施住宅楼的距离，需要将2#塔吊大臂节臂至55m，现场安装视情况做大臂长度的调整，避免塔吊大臂与相邻工地构筑物的冲突。3.4塔吊基础标高示意图图3.4-1塔吊基础承台标高示意图表3.4-1塔吊承台顶标高表3.5塔吊基础承台平面尺寸3.5.1QTZ160(PT6516)（1#和2#塔吊）塔吊基础承台及平面尺寸3.5.26010塔吊（3#塔吊）基础承台及平面尺寸施工准备技术准备1、施工前认真审核图纸，熟悉各塔吊定位与周边建筑物关系；2、针对各塔吊基础的详细要求，编写技术交底，提出材料计划；3、塔吊基础施工前要对定位及标高进行复合；4、相关材料进场后要进行复试。劳动力准备塔吊基础承台的钢筋、模板、混凝土由劳务队伍进行施工，共计劳动力25人，相应的工种配备如下：表4.2-1劳动力计划表注：以上数据仅用于现场施工参考，不作为其他依据。施工工期表4.3-1塔吊进出场时间表注：以上数据仅用于现场施工参考，不作为其他依据。QTZ160(PT6516)塔吊基础施工5.1桩基施工5.1.1工艺流程图5.1-1打桩工艺流程图5.2承台施工5.2.1工艺流程图5.2-1工艺流程图5.2.2施工要求1、基础承台土方开挖按1：1大坡度放坡（坑底宽度为承台垫层宽度b+工作面宽度600mm×2）。详见图5.2-2土方开挖平面图及图5.2-3开挖剖面图。图5.2-2土方开挖平面示意图图5.2-31-1剖面图2、承台底部浇筑100mm厚C20混凝土垫层。3、承台侧模采用24砖胎膜，高度为承台高度。4、塔吊支脚的安装放置应连同第一节标准节进行，待调至垂直后方与承台内钢筋焊接牢固。5、承台钢筋在遇到塔吊支角时可避开绑扎，但不允许将钢筋截断。6、在塔吊支角安装完成后，浇注混凝土前应再次复核塔吊支角的垂直度，满足塔吊安装要求后再准备浇注承台混凝土。7、混凝土采用连续分层浇筑。浇筑混凝土时应随时监测塔吊支脚的垂尺度，混凝土的振捣采用对称振捣的方法，杜绝振动泵碰到塔吊支脚。塔吊的安装要基础混凝土强度达到100％后方可进行。8、浇筑混凝土的过程中留置好标养及同条件试块。第6章6010塔吊基础施工6.1基础简介此塔机基础分别由1块中心键、4件过度键、4件端件、4件端键及四件配重件组成，各种构件通过柔性材料穿孔结成十字型组合体，再在十字型组合体的相应构件上扣压配重组成塔机基础整体。组合体的过渡键，端键上设有多种组合的螺栓孔，安装塔机时可根据塔机机型选择相应螺栓孔通过专用螺栓连接紧固。6.2工艺流程6.3技术参数（1）地基承载力设计标准值fk≥0.12Mpa(2)混凝土垫层强度C30,表面平整度≯4mm(3)钢铰线单根工作拉力值为12吨（4）地脚螺栓单根紧固力矩≥2000NM6.4塔机基础的安装1、塔机基础拼装图见塔吊说明书。2．清理构件垂直连接面不得有任何杂物，清理抗剪键的凹槽内不得有任何存留物，钢铰线管道内不得有存留物。3．在抗剪键凹槽内注槽1／3等的黄油，把抗剪键均匀地包裹，以防锈蚀。4、开始吊装中心键按塔机基础十字线就位。5、吊装过度键、端键。6、穿钢铰线。将钢绞线穿入预埋的Ф25pvc管中，上面4根，下面8根，并使钢铰线固定锚头，抗压板依次紧挨。6.5钢铰线张拉（1）钢铰线两端预留约60—70cm(2)接好油泵的电源线及千斤顶油管，并开机试运行检查千斤顶性能是否良好，同时认真检查被拼装物件的间隙内有无杂质。（3）钢铰线张拉，首先把下部单根钢铰线穿入千斤顶，使千斤顶顶头紧挨瞄具，把千斤顶端平，启动油泵，使千斤顶开始工作，钢铰线张拉直到把构件合拢在—起，使构件间无间隙且油泵表略大于要求值为止，当首根钢铰线张拉末达到构件间无间隙时，可用相同办法张拉第二根钢铰线，直到构件间隙紧密结合为止。(4)然后以同样的方法上下轮回的张拉，连接固定各基础构件的钢铰线直径为15.24mm，每根所能承受的拉力值为1860Mpa。（5）预应力钢铰线为上部4根，下部8根，每根施加的预应力为30MP左右，控制在12-14吨左右。（6）预应力钢铰线张拉完成后，再安装四或八块配重件。（7）基础安装完成后，应组织相关人员验收，验收合格后方可进行塔机的安装。6.6塔机基础的拆卸当塔机结构全部拆完以后，方可进行塔机基础的拆卸。先用千斤顶进行退张，使钢铰线完全卸落后，把钢铰线抽出，构件分离时，首先撬棍在分离构造处把构件分开10-20mm再吊装，将构件装车运走至此塔基工作全部完成。6.7安全措施1．建立建全职业健康安全管理体系（GB／28001：2001)，明确岗位责任制，做到分工明确，落实到位。2．辨识塔机基础施工及安装中可能存在的安全隐患(危险源)制定相应的控制措施，并对班组织进行安全技术交底。3．塔机基础的吊装和塔机安装，应专人指挥。在施工现场设置必要的隔离区域，严禁非安装人员入内。4．建立必要的通讯联络保障系统，确保安装信息畅通，确保安装行动步调统一。5.塔机在使用过程中，每周应检查螺母是否禁锢，检查地基是否发生不均匀沉降。尤其是在刮风雨天气，增加检查地基是否发生不均匀沉降的频次。6．塔机基础地基应进行扦探、地基不得有垃圾土、墓穴、空洞；安装塔机基础应避开井点、降水点。7．塔机安装的安全技术要求应严格执行相应型号塔机安全技术要求及国家相应法规及规范要求。第7章安全措施1、施工必须符合《建设工程施工安全技术操作规程》，操作人员持证上岗，并进行安全技术交底，遵守用电安全规则。2、落实各项安全管理制度，定期召开安全生产专题会议，经常组织检查施工安全情况。实施"施工安全否决制"，对违章作业，专职安全员有权中止施工，并限期进行整改，坚决服从调度，配合各级组织进行的安全检查。3、现场文明施工严格按照天津市政府的有关规定执行。按"谁施工、谁负责"的原则，既要统一领导，又要分工负责。4、服从现场的统一布置管理，按要求堆置原材料，并做到挂牌堆放整齐，施工现场做到工完场清。5、动火作业前一定要办理相关动火作业手续。6、桩机组装、拆卸必须在空旷地面进行，上空不得有高压线或障碍物，确保组装、拆卸、装车顺利进行。7、桩机施打过程中，施工人员必须远离桩锤5米以外的安全处。8、卸桩、吊桩过程中，挂桩小钩外必须系好风缆绳，确保控制桩吊运中的方向，以防发生与桩机、吊车、汽车相碰事故。9、专职安全员必须将送桩坑作为一个重大隐患点，送桩坑封闭同桩口，虽然采取了封闭、包围、挂牌等措施，但还必须重点监控，经常巡视，以免人、物坠落。10、吊桩、喂桩、送桩、吊机和桩机移位时必须有专人指挥，分工明确，统一信号。夜间指挥必须用明暗信号。11、施工机电设备均应设置安全防护罩并接地接零，机具操作由专人负责，并执行挂牌制度，做到单机单闸单独触保器，防止触电事故的发生。12、进入施工现场必须戴好安全帽，夜间施工必须有足够的照明。塔吊基础详图及计算书8.1QTZ160(PT6516)塔吊基础详图8.2QTZ160(PT6516)塔吊基础计算书8.2.1.独立桩承台设计(CT5-800-非工作状态)执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010(2015年版)),本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011),本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012),本文简称《荷载规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008),本文简称《桩基规范》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF500-----------------------------------------------------------------------1设计资料1.1已知条件承台参数(5桩承台第1种)_承台底标高_:-3.000(m)_承台的混凝土强度等级_:C40_承台钢筋级别_:HRB400_配筋计算as_:100(mm)承台尺寸参数桩参数_桩类型_:泥浆护壁钻(冲)孔桩_承载力性状_:端承摩擦桩_桩长_:28.000(m)_是否方桩_:否_桩直径_:800(mm)_桩的混凝土强度等级_:C35_单桩极限承载力标准值_:4000.000(kN)_桩端阻力比_:0.400_均匀分布侧阻力比_:0.400_是否按复合桩基计算_:是_桩基沉降计算经验系数_:1.000_压缩层深度应力比_:20.00%柱参数_柱宽_:1600(mm)_柱高_:1600(mm)_柱子转角_:0.000(度)_柱的混凝土强度等级_:C30柱上荷载标准值_弯矩Mxk_:3111.000(kN.m)_弯矩Myk_:3111.000(kN.m)_轴力Nk_:662.200(kN)_剪力Vxk_:116.700(kN)_剪力Vyk_:116.700(kN)是否为地震荷载组合_:否基础与覆土的平均容重_:25.000(kN/m3)土层信息_地面标高_:-1.600(m)_地下水标高_:-6.000(m)1.2计算内容(1)桩基竖向承载力计算(2)承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3)软弱下卧层验算(4)桩基沉降计算2.计算过程及计算结果2.1桩基竖向承载力验算(1)桩基竖向承载力特征值R计算根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3式中：Ra——单桩竖向承载力特征值；Quk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数,取K=2。单桩竖向极限承载力标准值Quk=4000.000(kN)单桩竖向承载力特征值Ra=2000.000(kN)根据《桩基规范》5.2.5不考虑地震作用_承台效应系数ηc_=0.090_地基承载力特征值加权平均值fak_=117.323(kPa)_计算基桩所对应的承台底净面积Ac_=7.947(m2)复合桩基竖向承载力特征值R_=2083.917(kN)(2)桩基竖向承载力验算根据《桩基规范》5.1.1式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力在轴心荷载作用下,桩顶全反力Nk=428.190(kN)按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-1(Nk≤1.00R)验算_(Nk=428.190kN)≤(1.00R=2083.917kN)满足.在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-2(Nkmax≤1.20R)计算_桩号1:(N1k=398.465kN)≤(1.20R=2500.700kN)满足._桩号2:(N2k=1015.171kN)≤(1.20R=2500.700kN)满足._桩号3:(N3k=428.190kN)≤(1.20R=2500.700kN)满足._桩号4:(N4k=-158.791kN)≤(1.20R=2500.700kN)未进行抗拔验算.设计说明：已进行抗拔计算，详抗拔承载力计算书。_桩号5:(N5k=457.915kN)≤(1.20R=2500.700kN)满足._(Nkmax=1015.171kN)≤(1.20R=2500.700kN)满足.2.2承台受力计算(1)各桩净反力(kN)根据《桩基规范》5.1.1式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN)桩号01净反力:1000.000(kN)桩号02净反力:1018.868(kN)桩号03净反力:1000.000(kN)桩号04净反力:981.132(kN)桩号05净反力:1000.000(kN)最大桩净反力:1018.868(kN)(2)受弯计算根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩柱边左侧承台弯矩:3665.094(kN.m)柱边右侧承台弯矩:3734.906(kN.m)柱边上侧承台弯矩:3665.094(kN.m)柱边下侧承台弯矩:3734.906(kN.m)承台控制弯矩_Mx:3734.906(kN.m)_My:3734.906(kN.m)承台计算配筋_承台X方向计算配筋Asx:按构造筋_承台Y方向计算配筋Asy:按构造配筋(3)柱对承台的冲切根据《桩基规范》5.9.7计算柱截面尺寸(mm)_:柱宽1600；柱高1600桩截面换算边长(mm)_:640柱冲切计算承台厚度h0_:1250(mm)截面高度影响系数βhp_:0.954冲切面参数:左右下上冲跨(mm)1250125012501250冲切边长(mm)2850285028502850冲跨比λ1.0001.0001.0001.000冲切系数β00.7000.7000.7000.700抗冲切力(kN)4068.8654068.8654068.8654068.865总抗冲切力:16275.459(kN)(Fl=4000.000kN)≤(抗冲切力=16275.459kN)满足.(4)桩对承台的冲切根据《桩基规范》5.9.7及5.9.8计算承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长um，中桩按《桩基规范》5.9.7第1款计算，边桩按《桩基规范》5.9.8第1款计算，角桩按《桩基规范》5.9.8第2款计算。桩号1为角桩_冲切面参数:_右上_冲跨(mm)1250_1250_冲切边长(mm)1545_1545_冲跨比λ1.000_1.000_冲切系数β00.467_0.467_抗冲切力(kN)1470.502_1470.502_总抗冲切力(kN):2941.004_总冲切力(kN):1000.000_(Fl=1000.000kN)≤(抗冲切力=2941.004kN)满足.桩号2为角桩_冲切面参数:_左上_冲跨(mm)1250_1250_冲切边长(mm)1545_1545_冲跨比λ1.000_1.000_冲切系数β00.467_0.467_抗冲切力(kN)1470.502_1470.502_总抗冲切力(kN):2941.004_总冲切力(kN):1018.868_(Fl=1018.868kN)≤(抗冲切力=2941.004kN)满足.桩号3不需要验算桩号4为角桩_冲切面参数:_右下_冲跨(mm)1250_1250_冲切边长(mm)1545_1545_冲跨比λ1.000_1.000_冲切系数β00.467_0.467_抗冲切力(kN)1470.502_1470.502_总抗冲切力(kN):2941.004_总冲切力(kN):981.132_(Fl=981.132kN)≤(抗冲切力=2941.004kN)满足.桩号5为角桩_冲切面参数:_左下_冲跨(mm)1250_1250_冲切边长(mm)1545_1545_冲跨比λ1.000_1.000_冲切系数β00.467_0.467_抗冲切力(kN)1470.502_1470.502_总抗冲切力(kN):2941.004_总冲切力(kN):1000.000_(Fl=1000.000kN)≤(抗冲切力=2941.004kN)满足.所有桩:_角桩对承台冲切验算满足._边桩对承台冲切验算满足._中桩对承台冲切验算满足.(5)承台抗剪验算:根据《桩基规范》5.9.10计算剪切面1_剪切面坐标(mm):(3250,-2330)～(-3250,-2330)_实际宽度(mm):6500计算宽度b(mm):6500_剪跨a(mm):1530剪跨比λ:1.224_剪切系数α:0.787高度影响系数βhs:0.894_抗剪切力(kN):9778.399_剪切力设计值(kN):2018.868_(V=2018.868kN)≤9778.399kN满足截面要求.剪切面2_剪切面坐标(mm):(2330,-3250)～(2330,3250)_实际宽度(mm):6500计算宽度b(mm):6500_剪跨a(mm):1530剪跨比λ:1.224_剪切系数α:0.787高度影响系数βhs:0.894_抗剪切力(kN):9778.399_剪切力设计值(kN):2018.868_(V=2018.868kN)≤9778.399kN满足截面要求.剪切面3_剪切面坐标(mm):(3250,2330)～(-3250,2330)_实际宽度(mm):6500计算宽度b(mm):6500_剪跨a(mm):1530剪跨比λ:1.224_剪切系数α:0.787高度影响系数βhs:0.894_抗剪切力(kN):9778.399_剪切力设计值(kN):1981.132_(V=1981.132kN)≤9778.399kN满足截面要求.剪切面4_剪切面坐标(mm):(-2330,-3250)～(-2330,3250)_实际宽度(mm):6500计算宽度b(mm):6500_剪跨a(mm):1530剪跨比λ:1.224_剪切系数α:0.787高度影响系数βhs:0.894_抗剪切力(kN):9778.399_剪切力设计值(kN):1981.132_(V=1981.132kN)≤9778.399kN满足截面要求.所有剪切面:_承台下边受剪验算满足._承台右边受剪验算满足._承台上边受剪验算满足._承台左边受剪验算满足.(6)局部受压验算:柱对承台局部受压验算:不需要验算.桩对承台局部受压验算:不需要验算.(7)承台受力计算结果X向主筋配置:E20@150(13509mm2,0.154%)>Asx=13163mm2满足Y向主筋配置:E20@150(13509mm2,0.154%)>Asy=13163mm2满足抗冲切:满足抗剪切:满足局部受压:满足2.3软弱下卧层验算结果桩端持力层的地基承载力特征值fa1:0.000(kPa)下卧层的地基承载力特征值fa2:0.000(kPa)桩距sa:2.907(m)无下卧土层，不需要验算。2.4沉降计算结果(准永久组合作用下计算)根据《桩基规范》5.5.8计算桩基沉降计算深度Zn根据《桩基规范》5.5.6式5.5.6计算沉降沉降计算点位置(x,y,z)(m)：(0.000,0.000,-31.000)沉降计算深度zn(m)：5.400沉降计算点附加应力(kPa)：127.443桩基等效沉降系数ψe：0.170沉降计算点最终沉降量(mm)：6.9(x=0.000,y=0.000)承台沉降量(mm):6.98.2.2独立桩承台设计(CT5-800-工作状态)执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010(2015年版)),本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011),本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012),本文简称《荷载规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008),本文简称《桩基规范》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF500-----------------------------------------------------------------------1设计资料1.1已知条件承台参数(5桩承台第1种)_承台底标高_:-3.000(m)_承台的混凝土强度等级_:C40_承台钢筋级别_:HRB400_配筋计算as_:100(mm)承台尺寸参数桩参数_桩类型_:泥浆护壁钻(冲)孔桩_承载力性状_:端承摩擦桩_桩长_:28.000(m)_是否方桩_:否_桩直径_:800(mm)_桩的混凝土强度等级_:C35_单桩极限承载力标准值_:4000.000(kN)_桩端阻力比_:0.400_均匀分布侧阻力比_:0.400_是否按复合桩基计算_:是_桩基沉降计算经验系数_:1.000_压缩层深度应力比_:20.00%柱参数_柱宽_:1600(mm)_柱高_:1600(mm)_柱子转角_:0.000(度)_柱的混凝土强度等级_:C30柱上荷载标准值_弯矩Mxk_:2076.400(kN.m)_弯矩Myk_:2076.400(kN.m)_轴力Nk_:762.200(kN)_剪力Vxk_:30.600(kN)_剪力Vyk_:30.600(kN)是否为地震荷载组合_:否基础与覆土的平均容重_:25.000(kN/m3)土层信息_地面标高_:-1.600(m)_地下水标高_:-6.000(m)1.2计算内容(1)桩基竖向承载力计算(2)承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3)软弱下卧层验算(4)桩基沉降计算2.计算过程及计算结果2.1桩基竖向承载力验算(1)桩基竖向承载力特征值R计算根据《桩基规范》5.2.2及5.2.3式中：Ra——单桩竖向承载力特征值；Quk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数,取K=2。单桩竖向极限承载力标准值Quk=4000.000(kN)单桩竖向承载力特征值Ra=2000.000(kN)根据《桩基规范》5.2.5不考虑地震作用_承台效应系数ηc_=0.090_地基承载力特征值加权平均值fak_=117.323(kPa)_计算基桩所对应的承台底净面积Ac_=7.947(m2)复合桩基竖向承载力特征值R_=2083.917(kN)(2)桩基竖向承载力验算根据《桩基规范》5.1.1式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力在轴心荷载作用下,桩顶全反力Nk=448.190(kN)按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-1(Nk≤1.00R)验算_(Nk=448.190kN)≤(1.00R=2083.917kN)满足.在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用)式5.2.1-2(Nkmax≤1.20R)计算_桩号1:(N1k=440.396kN)≤(1.20R=2500.700kN)满足._桩号2:(N2k=839.964kN)≤(1.20R=2500.700kN)满足._桩号3:(N3k=448.190kN)≤(1.20R=2500.700kN)满足._桩号4:(N4k=56.416kN)≤(1.20R=2500.700kN)满足._桩号5:(N5k=455.984kN)≤(1.20R=2500.700kN)满足._(Nkmax=839.964kN)≤(1.20R=2500.700kN)满足.2.2承台受力计算(1)各桩净反力(kN)根据《桩基规范》5.1.1式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN)桩号01净反力:1000.000(kN)桩号02净反力:1018.868(kN)桩号03净反力:1000.000(kN)桩号04净反力:981.132(kN)桩号05净反力:1000.000(kN)最大桩净反力:1018.868(kN)(2)受弯计算根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩柱边左侧承台弯矩:3665.094(kN.m)柱边右侧承台弯矩:3734.906(kN.m)柱边上侧承台弯矩:3665.094(kN.m)柱边下侧承台弯矩:3734.906(kN.m)承台控制弯矩_Mx:3734.906(kN.m)_My:3734.906(kN.m)承台计算配筋_承台X方向计算配筋Asx:按构造筋_承台Y方向计算配筋Asy:按构造配筋(3)柱对承台的冲切根据《桩基规范》5.9.7计算柱截面尺寸(mm)_:柱宽1600；柱高1600桩截面换算边长(mm)_:640柱冲切计算承台厚度h0_:1250(mm)截面高度影响系数βhp_:0.954冲切面参数:左右下上冲跨(mm)1250125012501250冲切边长(mm)2850285028502850冲跨比λ1.0001.0001.0001.000冲切系数β00.7000.7000.7000.700抗冲切力(kN)4068.8654068.8654068.8654068.865总抗冲切力:16275.459(kN)(Fl=4000.000kN)≤(抗冲切力=16275.459kN)满足.(4)桩对承台的冲切根据《桩基规范》5.9.7及5.9.8计算承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长um，中桩按《桩基规范》5.9.7第1款计算，边桩按《桩基规范》5.9.8第1款计算，角桩按《桩基规范》5.9.8第2款计算。桩号1为角桩_冲切面参数:_右上_冲跨(mm)1250_1250_冲切边长(mm)1545_1545_冲跨比λ1.000_1.000_冲切系数β00.467_0.467_抗冲切力(kN)1470.502_1470.502_总抗冲切力(kN):2941.004_总冲切力(kN):1000.000_(Fl=1000.000kN)≤(抗冲切力=2941.004kN)满足.桩号2为角桩_冲切面参数:_左上_冲跨(mm)1250_1250_冲切边长(mm)1545_1545_冲跨比λ1.000_1.000_冲切系数β00.467_0.467_抗冲切力(kN)1470.502_1470.502_总抗冲切力(kN):2941.004_总冲切力(kN):1018.868_(Fl=1018.868kN)≤(抗冲切力=2941.004kN)满足.桩号3不需要验算桩号4为角桩_冲切面参数:_右下_冲跨(mm)1250_1250_冲切边长(mm)1545_1545_冲跨比λ1.000_1.000_冲切系数β00.467_0.467_抗冲切力(kN)1470.502_1470.502_总抗冲切力(kN):2941.004_总冲切力(kN):981.132_(Fl=981.132kN)≤(抗冲切力=2941.004kN)满足.桩号5为角桩_冲切面参数:_左下_冲跨(mm)1250_1250_冲切边长(mm)1545_1545_冲跨比λ1.000_1.000_冲切系数β00.467_0.467_抗冲切力(kN)1470.502_1470.502_总抗冲切力(kN):2941.004_总冲切力(kN):1000.000_(Fl=1000.000kN)≤(抗冲切力=2941.004kN)满足.所有桩:_角桩对承台冲切验算满足._边桩对承台冲切验算满足._中桩对承台冲切验算满足.(5)承台抗剪验算:根据《桩基规范》5.9.10计算剪切面1_剪切面坐标(mm):(3250,-2330)～(-3250,-2330)_实际宽度(mm):6500计算宽度b(mm):6500_剪跨a(mm):1530剪跨比λ:1.224_剪切系数α:0.787高度影响系数βhs:0.894_抗剪切力(kN):9778.399_剪切力设计值(kN):2018.868_(V=2018.868kN)≤9778.399kN满足截面要求.剪切面2_剪切面坐标(mm):(2330,-3250)～(2330,3250)_实际宽度(mm):6500计算宽度b(mm):6500_剪跨a(mm):1530剪跨比λ:1.224_剪切系数α:0.787高度影响系数βhs:0.894_抗剪切力(kN):9778.399_剪切力设计值(kN):2018.868_(V=2018.868kN)≤9778.399kN满足截面要求.剪切面3_剪切面坐标(mm):(3250,2330)～(-3250,2330)_实际宽度(mm):6500计算宽度b(mm):6500_剪跨a(mm):1530剪跨比λ:1.224_剪切系数α:0.787高度影响系数βhs:0.894_抗剪切力(kN):9778.399_剪切力设计值(kN):1981.132_(V=1981.132kN)≤9778.399kN满足截面要求.剪切面4_剪切面坐标(mm):(-2330,-3250)～(-2330,3250)_实际宽度(mm):6500计算宽度b(mm):6500_剪跨a(mm):1530剪跨比λ:1.224_剪切系数α:0.787高度影响系数βhs:0.894_抗剪切力(kN):9778.399_剪切力设计值(kN):1981.132_(V=1981.132kN)≤9778.399kN满足截面要求.所有剪切面:_承台下边受剪验算满足._承台右边受剪验算满足._承台上边受剪验算满足._承台左边受剪验算满足.(6)局部受压验算:柱对承台局部受压验算:不需要验算.桩对承台局部受压验算:不需要验算.(7)承台受力计算结果X向主筋配置:E20@150(13509mm2,0.154%)>Asx=13163mm2满足Y向主筋配置:E20@150(13509mm2,0.154%)>Asy=13163mm2满足抗冲切:满足抗剪切:满足局部受压:满足2.3软弱下卧层验算结果桩端持力层的地基承载力特征值fa1:0.000(kPa)下卧层的地基承载力特征值fa2:0.000(kPa)桩距sa:2.907(m)无下卧土层，不需要验算。2.4沉降计算结果(准永久组合作用下计算)根据《桩基规范》5.5.8计算桩基沉降计算深度Zn根据《桩基规范》5.5.6式5.5.6计算沉降沉降计算点位置(x,y,z)(m)：(0.000,0.000,-31.000)沉降计算深度zn(m)：5.400沉降计算点附加应力(kPa)：127.443桩基等效沉降系数ψe：0.170沉降计算点最终沉降量(mm)：6.9(x=0.000,y=0.000)承台沉降量(mm):6.98.2.3单桩水平承载力1.1

基本资料1.1.1

工程名称：工程一1.1.2

桩型：灌注桩；桩顶约束情况：铰接1.1.3

圆桩直径d＝800mm；纵向钢筋的根数、直径为14φ22；桩身配筋率ρg＝1.258%1.1.4

桩身混凝土强度等级C35，ft＝1.575N/mm2，Ec＝31334N/mm2；纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度cs＝55mm；钢筋弹性模量Es＝200000N/mm21.1.5

桩顶允许水平位移x0a＝6mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数m＝6MN/m4；桩的入土长度h＝28m1.2

计算结果1.2.1

桩身换算截面受拉边缘的截面模量W01.2.1.1

扣除保护层厚度的桩直径d0＝d-2c＝800-2*55＝690mm1.2.1.2

钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝Es/Ec＝200000/31334＝6.38291.2.1.3

W0＝πd·[d2+2(αE-1)ρg·d02]/32＝π*0.8*[0.82+2*(6.3829-1)*0.01258*0.692]/32＝0.055329m31.2.2

桩身抗弯刚度EI1.2.2.1

桩身换算截面惯性矩I0＝W0·d0/2＝0.05533*0.69/2＝0.0190883m41.2.2.2

EI＝0.85Ec·I0＝0.85*31334*1000*0.0190883＝508396kN·m21.2.3

桩的水平变形系数α按桩基规范式5.7.5确定：α＝(m·b0/EI)1/51.2.3.1

圆形桩当直径d≤1m时b0＝0.9(1.5d+0.5)＝0.9*(1.5*0.8+0.5)＝1.530m1.2.3.2

α＝(m·b0/EI)1/5＝(6000*1.53/508396)0.2＝0.4481(1/m)1.2.4

桩顶水平位移系数νx1.2.4.1

桩的换算埋深αh＝0.4481*28＝12.55m1.2.4.2

查桩基规范表5.7.2，桩顶水平位移系数νx＝2.4411.2.5

桩身配筋率不小于0.65%的灌注桩的单桩水平承载力特征值按桩基规范式5.7.2-2确定：Rha=0.75α3·EI·x0a/νx1.2.5.1

Rha＝0.75*0.44813*508396*0.006/2.441＝84.3kN工作状态水平荷载116.7kN<5x84.3=421.5Kn桩水平承载力满足设计要求。8.2.4连续梁计算一、计算简图：计算简图中的符号说明：G-恒载Q-活载R-人防二、计