悬链线混凝土空腹式箱形拱桥设计与计算

等截面悬链线混凝土空腹式箱形拱桥设计与计算目录TOC\o"1-5"\h\z设计资料………………… 1主拱圈截面几何要素计算……………… 2确定拱轴系数…………… 34不计弹性压缩的拱自重水平推力……… 65弹性中心位置、弹性压缩系数和拱自重弹性压缩水平推力………… 66自重效应………………… 77公路—M汽车荷载效应……………… 88《规范》第 5.1.4条第1款拱的强度验算用的人群荷载效应……… 139温度作用和混凝土收缩作用效应……… 1410《规范》第 5.1.400 2款拱的整体“强度—稳定”验算………… 1611拱脚截面直接抗剪强度验算用的荷载效应………… 1812拱圈作用效应标准值汇总…………… 19拱圈截面强度验算…………………… 21拱圈整体“强度—稳定”验算………… 28拱脚截面直接抗剪验算……………… 291、设计资料设计荷载：公路—叮，人群荷载 2.9kN/m2桥面净宽：净 15m附2€2.5人行道 m净跨径：l=70m0净矢跨比： f/l=1/600主拱圈内横隔板重量按顺桥向每延米给定：6.0k/m主拱圈内横隔板重量按顺桥向每延米给定：6.0k/m拱圈材料重力密度： r=25kN/拱圈材料重力密度： r=25kN/m3i参考文献：《公路桥涵设计通用规范》

《公路桥涵设计手册，拱桥（上册）《桥梁工程》下册；

有关拱桥设计图纸。2□主拱圈截面几何要素计算1.主拱圈横截面设计拱圈截面高度按经验公式估算JTGD60-2004；》(1994年)；H=l/100+△ =70/100+0.7=1.4m0拱圈由十一个各为 1.5m宽的拱箱组成，全宽 B0=16.5m2．拱圈几何力学性质拱圈截面如图 1所示：拱圈截面为图1 箱形拱截面（尺寸单位：叮C35混凝土与C35混凝土预制板的组合截面。假定拱轴系数m=2.24,y/f=0.22(拱圈截面为图1 箱形拱截面（尺寸单位：叮C35混凝土与C35混凝土预制板的组合截面。假定拱轴系数m=2.24,y/f=0.22(y为拱轴线1/4拱跨处坐标，1/41/4f为计算矢高 ）。拱轴线拱脚处切线与水平线交角*=tan，i(4673.22/1000€1/6)=37.933°s[1994年手册附表皿-2D],sin*=0.6145,cos*=0.7889.ss由应用软件得箱形截面的几何性质：截面面积 A=10.428D截面重心距底边y=0.768mb截面重心距顶边y=1.4-0.768=0.632mt截面回转半径i=0.4917m则：计算跨径 l=l+2ybsin€=70+2x0.768x0.6145=70.94m0s计算矢高 f=f+(l—cos€)y=70/6+(1-0.7889)x0.76=11.829m0sb计算矢跨比 f/l=11.829/70.94=0.16673拱轴线长度拱圈几何性质见表3、确定拱轴系数1拱轴线长度拱圈几何性质见表3、确定拱轴系数拱轴系数按假定尺寸验算，先假定拱的自重压力线在拱跨1/4的纵坐标y与矢高f1/4的比值y/f.如该值与假定值1/4假定拱轴系数，直至验算结果与假定相符。0.22Dm=2.24）符合，则可确定作为拱轴系数；否则，另行y/f可按下式求得：1/4y/f=M拱轴系数按假定尺寸验算，先假定拱的自重压力线在拱跨1/4的纵坐标y与矢高f1/4的比值y/f.如该值与假定值1/4假定拱轴系数，直至验算结果与假定相符。0.22Dm=2.24）符合，则可确定作为拱轴系数；否则，另行y/f可按下式求得：1/4y/f=M/M1/41/4s1/41/4点的弯矩；式中：M：拱的自重作用下，半拱自重对拱跨1/4M：拱的自重作用下，半拱自重对拱脚的弯矩；s计算见以下说明和图 2。图2立墙布置图（尺寸单位：m）1）立墙及以上结构自重对1/4跨、拱脚的弯矩a）立墙位置按表1和图2查取、计算，如表2所示。表2立墙号距拱脚 (D)位置(截面号之间)相应yt(D)相应距拱脚(D)相应/cos€(D)P16220#20#37801061785912088687340709P212720#40#5478403598118230147796890673P319220#60#7260201784177350206916610651P425720#80#911290630236470266036440638P532220#100#11278069295580325146350633b)立墙处y计算1Ply=7801-(7801-6178)/(8868-5912)x(6220-5912)=7632DiP2y=4784-(4784-3598)/(14779-11823)x(12720-11823)=4424D1P3y=2602-(2602-1784)/(20691-17735)x(19220-17735)=2191D1P4y=1129-(1129-630)/(26603-23467)x(25720-23467)=771D1P5y=278-(278-69)/(32514-29558)x(32220-29558)=90D1拱圈几何性质表表1截面号yi/fyi(m)cos€y/cos€b(m)y/cos€t(m)y+y/cos€1 b(m)y-y/cos€1 t(m)12345678拱脚 01.00000011.82900.788820.973600.8012012.8026011.0278010.8179299.675280.827040.928610.7641710.603898.9111120.6594587.800730.861240.891740.733838.692477.0669030.5222846.178100.891180.861780.709177.039885.4689240.4044164.783840.916860.837640.689315.621484.0945350.3041403.597670.938450.818370.673454.416052.924221/4跨60.2200002.602380.956200.803180.660953.405561.9414370.1507741.783510.970470.791370.651232.574881.1322780.0954561.129150.981570.782420.643861.911570.4852990.0532430.629810.989850.775880.638481.40569-0.00867100.0235210.278230.995560.771430.634821.04966-0.35659110.0058590.069310.998900.768850.632700.83815-0.56339拱顶12001.000000.768000.632000.76800-0.63200y/cos€中间插入值计算1( yt/cosq见表 1)Ply/cos€=734-(734-709)/(8868-5912)x(6220-5912)=731DP2y/cos€=689-(689-673)/(14779-11823)x(12720-11823)=684DP3y/cos€=661-(661-651)/(20691-17735)x(19220-17735)=656DP4y/cos€=644-(644-638)/(26603-23467)x(25720-23467)=640DP5y/cos€=635-(635-633)/(32514-29558)x(32220-29558)=633D立墙及墩帽高度计算以下计算中， 632D为跨中拱圈中线至拱圈上缘距离， 600D为墙帽高度，见图 2。立墙底至墙帽顶高度 h=y+632+600-y/cos€=y+1232-y/cos€1t1tP1h=7632+1232-731=8133DP2h=4424+1232-684=4972DP3h=2191+1232-656=2267DP4h=771+1232-640=1363DP5h=90+1232-633=889D拱上建筑自重及其对 1/4跨、拱脚弯矩。每个立墙传至拱圈的自重(1)人行道、栏杆、路缘石每延米重量为 19kN/m,立墙纵向中距为 5.9m,每个立墙下压力为6.5x19=123.5kN。(2D100D桥面铺装， 24kN/m3,0.1x15x6.5x24=234kN。(3D10D防水层，0.2kN/m2,15x6.5x0.2=19.5kN。(4D0.36m厚空心板，空心折减率 0.7,0.36x20x6.5x0.7x25=819kN.(5D墙帽(图 2D,钢筋混凝土结构，两端挑出。1/2x(0.2+0.6Dx1.75x1x25=35kN0.6x16.5x1x25=247.5kN(6D墙身。如图 2所示，墙帽和墙身总高 h,墙帽挑出端高 0.6m；身宽 16.5m;墙厚0.8m；墙身高(h-0.6Dm。混凝土结构，其自重为：16.5x0.8x(h-0.6Dx24=316.8(h-0.6)kN.(1)D(5)项合计 1478.5kN。(6D项自重见表 3。拱上建筑自重及其对 1/4跨、拱脚弯矩 表3立墙号墙身自重(kN)316.8(h-0.6)墙帽及以上自重(kN)合计(kN)1/4000 M拱脚00 MS力臂(m)00(kN.m)力臂(m)00(kN.m)P1316.8(8.133-0.6)=2386.291478.53864.795——6.22024039.024

P2316.8(4.972-0.6)=1385.042863.538——12.72036424.201P3316.8(2.767—0.6)=686.5332165.0331.4853215.07419.22041611.935P4316.8(1.363-0.6)=241.6591720.1597.98513735.47225.72044242.497P5316.8(0.689-0.6)=28.06471506.56514.48521822.58932.22048541.513合计12120.090—38773.135—194859.1712)拱圈半拱悬臂自重作用下， 1/4跨和拱脚的剪力和弯矩。自《1994年手册》附表—19(6),拱圈半拱悬臂自重作用下 1/4跨和拱脚的剪力P、P和弯矩M、M为：1/4s1/4sP=Arl［表值］=(10.428€25€70.94+6€70.94)€0.25360=4798.035kN1/40M=Arl2/4［表值］=(10.428€25€70.942+6€70.942)/4€0.125871/4 0=42234.526kN.mP=Arl［表值］=(10.428€25€70.94+6€70.94)€0.53697=10159.310kNs0M=Arl2/4［表值］=(10.428€25€70.942+6€70.942)/4€0.51664s0=173353.821kN.m3)以上表3和第2)项合计DM=38773.135+42234.526=81007.661kN.m1/4DM=194859.171+173353.821=368212.993kN.ms则：m=1/2€(DM/DM—2)2—1=2.2395,0000 2.24很接近。s 1/44、不计弹性压缩的拱自重水平推力 H'gH'=DM/f=368212.993/11.829=31127.990kNgs5、 弹性中心位置、弹性压缩系数和拱自重弹性压缩水平推力弹性中心离拱顶距离y，可自《 弹性中心离拱顶距离y，可自《 1994年手册》附表s—3求得。y/f=0.332068,y=0.332068f=0.332068€11.829=3.928mss按《1994年手册》，弹性压缩系数 u1,u可自附表—9000DDD —11求得。1=［表值］€(r/f)2=11.2081€(I/A)/f2

=11.2081€(2.521/10.428)/11.8292=0.019365卩=［表值］€(r/f)2=9.76290€(I/A)/f2=9.76290€（2.521/10.428）/11.8292=0.016868卩/（1+卩）=0.019365/（1+0.016868）=0.0190431按《1994年手册》公式（ 4-18），弹性压缩引起的弹性中心赘余力（推力为正，拉力为负）为口H=-卩/（1+卩）H'=-0.019043€31127.990=-592.770kNg1g6、自重效应1）拱顶截面y=y-y=0-3.928=-3.928m1scos,=1.0计入弹性压缩水平推力H=H'(1- —)=31127.990€(1-0.019043)计入弹性压缩水平推力gg 1+pN=N=H/cos,=30535.220kN弹性压缩弯矩△M=(y—y)△H=(0-3.928)€(-592.770)=2328.401kN.mg 1 s g轴向力gg此设计假定拱轴线符合不考虑弹性压缩的压力线，2）拱脚截面自重作用下，仅有弹性压缩弯矩。y=y-y=11.829-3.928=7.901m1scos,=0.78882计入弹性压缩的水平推力 H=30535.220kN(同拱顶截面 )g轴向力N=Hgg78882=38709.997kN弹性压缩弯矩M=(y-y)△轴向力N=Hgg78882=38709.997kN弹性压缩弯矩M=(y-y)△g1sH=7.901€-p/(1+p)H'g1g=7.901€(-592.770)=-4683.476kN.m7、公路皿级汽车荷载效应公路皿汽车荷载加载于影响线上，其中均布荷载为 q=10.5kN/m;集中荷载P当计k算跨径l为5m时，P=180kN,当l为50m及以上时，kP=360kN。本设计跨径为k70.94m,P=360kN。k拱圈宽度为 16.5m,承载四车道公路叮汽车荷载。按《规范》第筑采用墙式墩且活载横桥向布置不超过拱圈以外，可考虑活载均布分布于拱圈全宽。1）汽车荷载冲击力5.1.3条，拱上建按《通规》条文说明公式（4—7）、（4—8），自振频率计算如下：,€\ET— 1—P=360kN。k拱圈宽度为 16.5m,承载四车道公路叮汽车荷载。按《规范》第筑采用墙式墩且活载横桥向布置不超过拱圈以外，可考虑活载均布分布于拱圈全宽。1）汽车荷载冲击力5.1.3条，拱上建按《通规》条文说明公式（4—7）、（4—8），自振频率计算如下：,€\ET— 1—c1 2兀121m1 c式中：f—自振频率（Hz）；1€—频率系数；1l=70.94m;ll=70.94m;E—结构材料弹性模量（I—结构跨中截面惯性矩，以cm2计，I=2.521m2；cm—结构跨中处的单位长度质量，以c10.428x25=260.7kN/m,换算为质量，其值为fE—结构材料弹性模量（I—结构跨中截面惯性矩，以cm2计，I=2.521m2；cm—结构跨中处的单位长度质量，以c10.428x25=260.7kN/m,换算为质量，其值为f—拱矢跨比， f=1/6。kg/m计，主拱圈结构跨中处自重为260700 260700N1260700N2N/m— x— lg 10m/s2mm2€=105x15.4€=105x116.45,334f2,1867f4-105x 5・4+50x(1/6)216.45,334x(1/6)2,1867x(1/6)4=26.238TOC\o"1-5"\h\z工 € 'Elf— —xc12兀12m¥c=26.238*卜15x101。x25212冗x70.942x 26070—1.4490Hz按《通规》第 4.3.2条，当f〈1.5Hz时，冲击系数 „—0.05,据此，汽车均布荷载为11.05x4x0.67x10.5—29.547kN/m,集中荷载 1.05x4x0.67x360—1013.04kN/m,以上荷载用于拱全宽。2）拱顶截面为了加载公路—叮均布荷载，拱顶截面考虑弹性压缩的弯矩及其相应的轴向力影响线面积，可自《 1994年手册》附表（叮 —14!50）查得，其值为：弯矩影响线面积 M—［表为了加载公路—叮集中荷载，拱顶截面不考虑弹性压缩的弯矩影响线坐标及与其相应的轴向力(拱顶即为水平推力)的影响线坐标可自《 1994年手册》附表叮) —13(36)和附表(叮 —12(6)分别查取最大正负弯矩(绝对值)影响线坐标和相应的水平推力影响坐标，其值为：弯矩影响线坐标 M'=［表值］l=［表值］€70.94；相应的水平推力影响线坐标丹广［表值］€l/f=［表值］€70.94/11.829=［表值］€6.上述计算数据见表 4拱顶截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积和坐标 表4影响线正弯矩负弯矩均布荷载考虑弹性压缩弯矩影响线面积0.00671€70.942=33.768—0.00477€70.942=—24.005相应的轴力影响线面积0.39941€70.94=28.3340.36573€70.94=25.945集中荷载不考虑弹性压缩弯矩影响线坐标0.05209€70.94=3.695（24号截面）—0.01180€70.94=-0.837（11号截面 ）相应的水平推力影响线坐标0.23383€6=1.403（24号截面）0.12211€6=0.733（11号截面）a)拱顶截面正弯矩均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩M=29.547€33.768=997.743kN.mmax相应是考虑弹性压缩的轴向力N=29.547€28.334=837.185kN集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩M' =1013.04€3.695=3743.1828kN.mmax相应的不考虑弹性压缩的水平推力H=1013.04€1.403=1421.295kN1弹性压缩附加水平推力—ILXH= 4H=—0.019043€1421.295=-27.066kN1+卩1弹性压缩附加弯矩M=(y-y)△H1s=(0—3.928)€(—27.066)

=106.315kN.mH=H+△H=1421.295-27.066=1394.299kN1考虑弹性压缩的弯矩M=M' +△M=3743.1828+106.315=3849.4978kN.mmaxmaxb)拱顶截面负弯矩均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩M=-29.547€24.005=-709.276kN.mmin相应的考虑弹性压缩的轴向力N=29.547€25.945=766.597kN集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩M' =1013.04€(-0.837)=-847.914kN.mmin相应的不考虑弹性压缩的水平推力H=1013.04€0.733=742.558kN1弹性压缩附加水平推力—uH=aH=-0.019043€742.588=-14.141kN1+u1弹性压缩附加弯矩M=(y-y)△H1s=(0-3.928)€(-14.141)=55.546kN.m考虑弹性压缩水平推力H=H+△H=742.588-14.141=728.447kN1考虑弹性压缩的弯矩M=M' +△M=-847.914+55.546=-792.368kN.mminmin拱脚截面为了加载公路叮级均布荷载，拱脚截面考虑弹性压缩的弯矩及其相应的轴向力影响线面积，可自《 1994年手册》附表—14(50)查得，其值为：弯矩影响线面积 M=［表值］12=［表值］€70.942；相应的轴向力影响线面积N=［表值］1=［表值］€70.94。为了加载公路—叮集中荷载，拱脚截面不考虑弹性压缩的弯矩影响线坐标及与其相应的水平推力和左拱脚反力的影响线坐标(拱脚反力不受弹性压缩影响，没有弹性压缩附—7(6)加力)可自《 1994年手册》附表(叮 —13(42DD00DDD —12(6D000DDD—7(6)分别查取最大正负弯矩(绝对值)影响线坐标、相应的水平推力影响坐标和左拱脚反力影响线坐标，其值为：弯矩影响线坐标 M'=［表值］1=［表值］€70.94；相应的水平推力影响线TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"坐标 H］=［表值］€l/f=［表值］€70.94/11.829=［表值］€6；左拱脚反力影响线坐标 V=［表值］。上述数值计算如表 5拱脚截面弯矩及其相应的水平推力和左拱脚反力影响线面积和坐标 表5影响线正弯矩负弯矩均布荷载考虑弹性压缩弯矩影响线面积0.01937€70.942=97.479-0.0149 € 70.94 2 =-74.984相应的轴力影响线面积0.53141€70.94=37.6980.37947€70.94=26.920集中荷载不考虑弹性压缩弯矩影响线坐标0.05329€70.94=3.780（17D000 ）-0.06150€70.94=-4.363（7000 ）相应的水平推力影响线坐标0.19824€6=1.189（17号截面）0.06281€6=0.377（7号截面）—相应的左拱脚反力影响线坐标0.291712（17叮截面 ）0.93906（7号截面 ）a)拱脚截面正弯矩均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩M=29.547€97.479=2880.212kN.mmax相应是考虑弹性压缩的轴向力N=29.547€37.698=1113.863kN集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩M' =1013.04€3.780=3829.2912kN.mmax相应的不考虑弹性压缩的水平推力H=1013.04€1.189=1204.505kN1弹性压缩附加水平推力—U△H=aH=-0.019043€1204.505=-22.937kN1+卩1弹性压缩附加弯矩△M=(y-y)△H1s=(11.829-3.928)€(-22.937)=-181.225kN.m考虑弹性压缩的水平推力H=H+△H=1204.505-22.937=1181.568kN1考虑弹性压缩的弯矩M=M' +△M=3829.2912-181.225=3648.066kN.mmaxmax与M相应的左拱脚反力 V=1.2€1013.04€0.29172=354.629kNmax1轴向力N=HcosPs+VsinPs=1181.568€0.7889+354.629€0.6145=1150.059kN1b)拱脚截面负弯矩均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩M=-29.547€74.984=-2215.552kN.mmin相应的考虑弹性压缩的轴向力N=29.547€26.920=795.405kN集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩M' =1013.04€(-4.363)=-4419.894kN.mmin相应的不考虑弹性压缩的水平推力H=1013.04€0.377=381.916kN1弹性压缩附加水平推力一,H=—H=-0.019043€381.916=-7.273kN1„,1弹性压缩附加弯矩M=(y-y)△H1s=(11.829-3.928)€(-7.273)=-57.464kN.m考虑弹性压缩水平推力H=H+△H=381.916-7.273=374.643kN1考虑弹性压缩的弯矩M=M' +△M=-4419.894-57.464=-4477.358kN.mminmin与M相应的左拱脚反力 V=1.2€1013.04€0.93906=1141.566kNmin1轴向力N=HcosP+VsinP=374.643€0.7889+1141.566€0.6145=997.048kNs1s拱顶、拱脚截面汽车效应标准值汇总(表 6)拱顶、拱脚截面汽车效应标准值汇总表 表6荷载单位拱顶拱脚正弯矩 Mmax负弯矩 Mmin正弯矩 Mmax负弯矩 Mmin轴向kN837.185+1394.299766.597+728.4471113.863+1150.059795.405+997.048力=2231.484=1495.044=2264=1792.453弯矩0.7(997.743+-(709.276+0.9(2880.212+3648.066-(2215.552+kN.m3849.4978)792.368D)4477.358D=3393.069=-1501.644=5875.4502=-6692.918、《规范》第 5.1.4条第1款拱的强度验算用的人群荷载效应人群荷载分布于拱圈宽度以外，按《规范》第5.1.3条，应考虑人群荷载的不均匀分布。当人群荷载在桥两侧布置时，因对称加载，全拱宽每米长度荷载强度为2€2.9€2.5=14.5kN/m.当人群荷载仅在桥一侧布置时，因偏心荷载，拱圈外缘受力强度较高，以偏心受压方法，近似地计算如下（图3）：图3人群荷载单侧布置（尺寸单位：m）取拱圈顺桥向单位长度，拱圈受压面积 A=1€16.5=16.5m2，截面弹性抗力矩W=1/6€1€16.52=45.375m3.竖向力V=7.25kN/m,偏心弯矩M=7.25€&75=63.4375kN.m/m.边缘最大压力强度f7.25 63.4375J= + =1.837kN/m2/m16.5 45.375平均压力强度f=725=0.439kN/m2/ma16.5f/f=1.837/0.439=4.2aTOC\o"1-5"\h\z偏心系数 4.24.2€7.25=30.45kN/m〉两侧对称分布强度 14.5kN/m,采用30.45kN/m。人群荷载效应，可利用汽车均布荷载效应数值，乘以 30.45/29.547=1.03人群荷载效应标准值见表 7人群荷载效应标准值 表7

载效应荷单位拱顶拱脚正弯矩 Mmax负弯矩 Mmin正弯矩 Mmax负弯矩 Mmin轴kN837.185…1.03766.597…1.031113.863…1.03795.405…1.03向力=862.301=789.595=1147.279=819.267弯kN.m0.7…997.743…1.03-709.276…1.030.9…2880.212…1.03-2215.552…1.03矩=719.373=-730.554=2669.957=-2282.0199、温度作用和混凝土收缩作用效应1）当地历年最高日平均温度为331）当地历年最高日平均温度为33叮最低日平均温度为-2叮按《通规》第 4.3.10条条文说明，结构最高温度为：T条文说明，结构最高温度为：T=24.14°+(T-20°)/1.4=24.14°+(33°ct-20°)/1.4=33.4DT=(T+1.85°ct-20°)/1.4=33.4DT=(T+1.85°ct)/1.58=(-2°+1.85°)/1.58=-0.1□。封拱温度预计在10D15口之间。在合龙以后，结构升温33.4-10=23.40,降温 15+0.1=15.10。按《1994年手册》公式（4-32），温度变化引起的弹性赘余力H为：t€,tly按《1994年手册》公式（4-32），温度变化引起的弹性赘余力H为：t€,tly2ds~ET《1994年手册》公式（ 4-32）式中：€—混凝土线膨胀系数，按《规范》表△t—温度变化值,0；l—拱的计算跨径， l=70.94m；3.3.5-3,€=0.00001；y2dsJ———自《

EI1994年手册》表叮-5）查取f2~EI=0.095818…70.94…11.8292/(3.15…104…1000…2.521)=0.000011977《规范》第€—系数，见第0.7a,tl5款，€=0.016868。=0.7…0.00001…1…70.94/M1+0.016868)…0.000011977)=40.773kN/D以上计算为温度变化 1U,全拱宽的弹性中心赘余力，温升取正值，温降取负值。5.1.8条，温度作用效应已在上式乘以 0.7折减系数。温度上升23.4叮H=23.4…40.773=954.088kNt温度下降15.1叮H=-15.1…40.773=-615.672kNt温度变化引起的截面作用效应见《1994年手册》公式(4-33)、(4-34).拱顶截面温度上升引起的轴向力N、弯矩M和剪力ttN=HcosP=954.088…1=954.088kNttM=H(y-y)=954.088…(0-3.928)=-3747.658kN.mt t1sV=HsinP=954.088…0=0tt拱顶截面温度下降引起的轴向力N、弯矩拱顶截面温度下降引起的轴向力N、弯矩M和剪力t tN=HcosP=-615.672…1=-615.672kNttM=H(y-y)=-615.672…(0-3.928)=2418.36kN.mt t1sV=HsinP=-615.672…0=0tt拱脚截面温度上升引起的轴向力N拱脚截面温度上升引起的轴向力N、弯矩M和剪力Vt t tN=HcosP=954.088…0.7889=752.680kNttM=H(y-y)=954.088…(11.829-3.928)=7538.249kN.mt t1sV=HsinP=954.088…0.6145=586.287kNtt拱脚截面温度下降引起的轴向力N拱脚截面温度下降引起的轴向力N、弯矩 M和剪力 Vt t tN=HcosP=-615.672…0.7889=-485.704kNttM=H(y-y)=-615.672…(11.829-3.928)=-4864.424kN.mt t1s9090天，这样可以利用《公路（JTGD62—2004）表 6.2.7计算求得混凝土应变V=Hsin€=-615.672x0.6145=-378.33kNtt2）混凝土收缩效应为永久作用效应，其计算方法与降温作用相同。本设计为预制构件、现浇构件的组合体。现设拱合龙时，各构件的平均龄期为钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》终值均相对湿度80%均相对湿度80%。理论厚度h=2A/u,其中，（tt）.设桥梁所处环境的年平csu,0A=10.428 □[见第3款(1.1+1.1+0.97+0.97)]=81.34mA=10.428 □[见第3款(1.1+1.1+0.97+0.97)]=81.34m(图1),h=2A/u=2x10.428/81.34=0.256m=256mm，，(tt)=[0.19T0.19-0.18)/300-200)x(256—200)]x心=0.1844x心，相当于csu,0降温18.44DDTOC\o"1-5"\h\z混凝土收缩在弹性中心赘余力 HsH=-0.45x0.00001x18.44x70.94/((1+0.016868)x0.000011977)=-483.339kN上式计算中，按《规范》第 5.1.8条规定，混凝土收缩作用效应已乘以 0.45。拱顶截面由于混凝土收缩引起轴向力 N、弯矩M和剪力V.s s sN=Hcos€=-483.339x1=-483.339kNssM=H(y-y)=-483.339x(0-3.928)=1898.556kN.ms s1sV=Hsin€=-483.339x0=0s s拱脚截面由于混凝土收缩引起轴向力 N、弯矩M和剪力V.s s sN=Hcos€=-483.339x0.7889=-381.306kNssM=H(y-y)=-483.339x(11.829-3.928)=-3818.861kN.ms s1sV=Hsin€=-483.339x0.6145=-297.012kNss10、《规范》第 5.1.4条第2款拱的整体“强度 -稳定”验算用的荷载效应《规范》第5.1.1条规定拱上建筑为拱式结构的拱桥计算， 可考虑拱上建筑与主拱圈联合作用。本设计拱上建筑为梁式结构，不符合上述条件，不能考虑拱上建筑与拱圈的联合作用。由于不考虑拱上建筑与拱圈的联合作用， 所以要考虑全部永久作用和活载作用验算 “强度-稳定”。1）《规范》公式（ 5.1.4）内，其中永久作用水平推力，自第 6款第1）项，可得计入弹性压缩的自重水平推力 H=30535.220kN,轴向N=30535.220/cos€ =30535.220g gm

/cosl7.664°=32044.526kN,其中€=tan-1f/丄=tan-1/cosl7.664°=32044.526kN,其中m21994年手册》附《规范》公式( 1994年手册》附ODDD-14D50),取1/4拱跨处与M相应的H影响线面积和与 M相应的H影响线max min面积之和，叩0.04012+0.08741)l2/f=(0.04012+0.08741)，70.94'2/11.829=54.256.汽车均布荷载的水平推力为：H=54.256，29.547=1603.102kN,轴向力gN=1603.102/cos17.664°=1682.337kN.g《规范》公式( 5.1.4)内，其中汽车集中荷载的水平推力，可按《 1994年手册》附表(U) -12( 6),取拱顶不考虑弹性压缩的水平推力影响线坐标，即0.23383，l/f=0.23383，70.94/11.829=1.4023。汽车集中荷载不考虑弹性压缩水平推力为:H=1.4023，1013.04=1420.586kN。汽车集中荷载考虑弹性压缩水平推力为：1H=(1- —)H=(1-0.019043)，1420.586=1393.534kN(卩和卩见第五款)，轴向力i1+卩i iN=1393.534/cos17.664°=1462.411kN.g《规范》公式口 5.1.4)内，其中人群荷载的水平推力，可利用上述第 2)项汽车均布荷载计算的影响线面积。人群荷载水平推力为： H=54.256，30.45=1652.095kN,轴向p力N=1652.095/cos17.664°=1733.752kN.p按《规范》公式( 5.1.4)条第2款,轴向力偏心距可取水平推力计算时同一荷载H产生的弯矩皿g布置的拱跨 H产生的弯矩皿g第5第5款)，在拱跨 1/4处，其值为：△M=(y-y)△H=(2.60238-3.928)，g 1 s g(-592.770)=785.788kN.m6)按《规范》公式( 6)按《规范》公式( 5.1.4)条第2款,轴向力偏心距可取水平推力计算时同一荷载布置的拱跨 1/4处弯矩设计值除以轴向力设计值。汽车均布荷载作用下,拱跨 1/4处正负弯矩影响线总面积，按《 1994OOODOODD) -14(50)0： (0.00882-0.01007)12=(0.00882-0.01007) ， 70.942=-6.291。汽 车均布荷 载弯矩为：M=-6.291，29.547=-185.880kN.m。汽车集中荷载作用下，按《 1994OOODOODD)-13( 39), 1/4跨不 考 虑弹性压缩的在拱 顶 的弯矩影 响 线坐标为：-0.02147l=-0.02147，70.94=-1.523,弯矩为: M'=-1.523，1013.04=-1542.860kN.m,考虑弹性压缩的弯矩为：M=(1— 1)M'=(1-0.019043)，(-1542・860)=-1516・479kN.m1+P

汽车荷载弯矩合计为：人群荷载弯矩合计为：M=-(185.880+1516.479)=-1702.359kN.mM=-6.291€30.45=-191.561kN.m7）按第9款第1）项，温度上升赘余力温度作用轴向力为：H=954.088kN,温度下降赘余力为t-615.672kN。温度上升 N=954.088/cosQ=954.088/cosl7.664°=1001.245kNm温度下降 N汽车荷载弯矩合计为：人群荷载弯矩合计为：M=-(185.880+1516.479)=-1702.359kN.mM=-6.291€30.45=-191.561kN.m7）按第9款第1）项，温度上升赘余力温度作用轴向力为：H=954.088kN,温度下降赘余力为t-615.672kN。温度上升 N=954.088/cosQ=954.088/cosl7.664°=1001.245kNm温度下降 N=-615.672/cosQ=-615.672/cosl7.664°=-646.102kNm温度作用的偏心矩计算，可先计算温度作用下度作用下1/4跨弯矩为：1/4跨弯矩，然后除以相应轴向力。温温度上升M=-0.7H(y-y)=-0.7€1001.245€(2.60238-3.928)=929.089kN.mt1s（见表1；0.7为折减系数，见《规范》第5.1.8条)温度下降 M=-0.7H（y-y）=-0.7€646.102€（2.60238-3.928）=599.540kN.mt1s8）按第9款第 2）项，混凝土收缩赘余力为 H=-483.339kN。混凝土收缩轴向力为：N=-483.339/cosQ=-483.339/cosl7.664°=-507.229kNm混凝土收缩作用的偏心矩计算，可先计算混凝土收缩作用下应轴向力。混凝土收缩作用下 1/4跨弯矩为：1/4跨弯矩，然后除以相M=H(y-y)=-483.339€(2.60238-3.928)=640.724kN.ms1s自重产生的左拱脚反力，自表3及第3款第2）项，拱上建筑为12058.840kN,拱圈自重为 10143.574kN,合计R=22202.414kN.1自重产生的左拱脚考虑弹性压缩的水平推力，自第6款第1)项， H=30535.220kN11、拱脚截面直接抗剪强度验算用的荷载效应1）自重剪力g自重剪力为：V=HsinQ-RcosQ=30535.220€0.7889-22202.414€0.6145=10445.852kNgs1s2）汽车荷载效应汽车荷载考虑弹性压缩的水平推力影响线面积按《1994年手册》附表（叮-14（50），可取拱顶处与 M相应的水平推力的影响线面积和与maxM相应的水平推力minH影响线面积之和，皿 0.06657+0.06096）€12/f=0.12753€70.942/11.829=54.256。汽车均布荷载产生的考虑弹性压缩的水平推力为 :54.256€29.547=1603.102kN.汽车集中荷载不考虑弹性压缩的水平推力影响线坐标，按《 1994OOODOODDD-12D6）,其最大值为： 0.23383€//f=0.23383€70.94/11.829=1.402。汽车集中荷载产生的不考虑弹性压缩的水平推力为：H=1.402€1013.04=1420.282kN；考虑弹性压缩的水平1€推力为：H=（1- ）H=（1-0.019043）x1420.282=1393.236kN（€及€见第5款）。1,€i i1汽车荷载考虑弹性压缩的水平推力为： H=1603.102+1393.236=2996.338Kn汽车均布荷载左拱脚的反力影响线面积，按《 1994000D00DDD T4（50）,可取拱顶处，与 M相应的左拱脚反力影响线面积和与 M相应的左拱脚反力影响线面积maxmin00,00 0.15068+0.34932）l=0.5x70.94=35.47,汽车均布荷载产生的左拱脚反力为：35.47x29.547=1048.032kN汽车集中荷载左拱脚反力影响线坐标,在跨中截面（集中荷载设于跨中截面,为的是与求水平推力时一致）坐标按《 1994年手册》附表叮） -706）为0.5。由汽车集中荷载产生的左拱脚反力为： R=1.2x0.5x1013.04=607.824kND按《通规》第 4.3.10,000l载计算剪力时乘以 1.2）。汽车荷载作用下的左拱脚反力为： R=1048.032+607.824=1655.856kNl汽车荷载拱脚截面剪力为：V=Hsin„-Rcos„=2996.338x0.6145-1655.856x0.7889=534.945kNsl s3）人群荷载剪力考虑弹性压缩的水平推力影响线面积,按第 2）项为54.256,人群荷载考虑弹性压缩的水平推力为： H=54.256x30.45=1652.095kN左拱脚反力影响线面积按2）项为35.47,人群荷载产生的左拱脚反力为：R=35.47x30.45=1080.062kNl人群荷载剪力为：V=Hsin„-Rcos„0 l s=1652.095x0.6145-1080.062x0.7889=163.151kN4）温度作用效应温度作用效应见第9款第 1）项,拱脚温度上升时剪力V=582.287kN拱脚温度下降时t剪力V=-378.33kNt5）混凝土收缩效应混凝土收缩效应见第9款第2项,拱脚混凝土收缩剪力V=-297.012kNs6）与剪力相应的轴向力a） 自重N=Hcos„+Rsin„=30535.220x0.7889+22202.414x0.6145=37732.618kNsl sb） 汽车荷载N=Hcos„+Rsin„=2996.338x0.7889+1655.856x0.6145=3381.335kNsl sc）人群荷载

N=Hcos€+Rsin€=1652.095x0.7889+1080.062*0.6145=1967.036kNslsd） 温度上升温度下降e） 混凝土收缩N=752.680kN［见第9款第1］项］N=—485.704kN［见第9款第1］项］N=—381.306kN［见第 9款第2］项］12、拱圈作用效应标准值汇总表81）拱圈强度验算按《规范》 5.1.4条第1款进行，其作用效应标准值见表 表8拱圈强度验算作用效应标准值（拱全宽）2）拱圈整体“强度注：见第-稳定”验算按《规范》2）拱圈整体“强度注：见第-稳定”验算按《规范》6款，表6，表 7及第5.1.4条第9款2款进行，其作用效应标准值见作用用效应作单位拱顶拱脚正弯矩M负弯矩M正弯矩M负弯矩M永久荷向力轴kN30535.22030535.22038709.99738709.997载矩弯kN.m2328.4012328.401-4683.476-4683.476汽车荷向力轴kN2231.4841495.04422641792.453载矩弯kN.m3393.069-1501.6445875.4502-6692.91人群荷向力轴kN862.301789.5951147.279819.267载矩弯kN.m719.373-730.5542669.597-2282.019温度上向力轴kN954.088752.68升矩弯kN.m-3747.6587538.249温度下向力轴kN-615.672-485.704降矩弯kN.m2418.36-4864.424混凝土向力轴kN-483.339-381.306收缩矩弯kN.m1898.556-3818.861表9。拱圈整体“强度-稳定”验算作用标准值（全拱宽）表9效应轴向力（kN）弯矩(kN.m)作用永久荷载32044.526785.788汽车荷载3144.748-1702.359人群荷载1733.752-191.561温度上升1001.245-646.102温度下降929.089表9。拱圈整体“强度-稳定”验算作用标准值（全拱宽）表9效应轴向力（kN）弯矩(kN.m)作用永久荷载32044.526785.788汽车荷载3144.748-1702.359人群荷载1733.752-191.561温度上升1001.245-646.102温度下降929.089599.54混凝土收缩-507.229640.7243）拱脚截面直接抗剪强度验算按《规范》注：见第10款。4.0.13条计算，其作用效应标准值见表10拱脚截面剪力及其相应的轴向力标准值（全拱宽）表10效应剪力（kN）与剪力相应的轴向力（kN）作用永久荷载10445.85237732.618汽车荷载534.9453381.335人群荷载163.1511967.036温度上升582.287752.68温度下降-378.33-485.074混凝土收缩-297.012-381.306注：见第11款13、拱圈截面强度验算拱圈截面强度验算按《规范》5.1.4条第1款规定进行。4.1.6-1），结构按承载能力极限状态设计的基本组合为：按《通规》公式（€S0ud，€S+€SGiGik Q1Q1k+屮 S)cQjQjk

j，2《通规》公式（4.1.6-1)式中：€0—结构重要性系数€0=1.0;€Gi—永久作用效应分项系数,自重效应取€G1=1.2,混凝土收缩效应取€G2=1.0;€—汽车作用效应分项系数Q1,取€Q1=1.4;€—人群或温度作用效应分项系数Qj,人群作用效应取€=1.4，温度作用效Q2应取1.4；€—除汽车作用效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变作用效应c的组合系数，人群作用和温度作用效应组合，取€的组合系数，人群作用和温度作用效应组合，取€=0.7;cS、S、S—永久作用、汽车作用、人群作用与温差作用效应标准值。Gik Q1k Qik按《规范》公式（ 4.0.8 ）计算承载力。假定受压区的法向应力图形为矩形，其应力取混凝土抗压强度设计值，此时，取轴向力作用点与受压区法向应力的合力作用点相重合的原则（图4.0.8）确定受压区面积久。受压承载力应按下列公式计算：丫0叫w呀“Ac • （4.0.8-1）受压区高度hc应按下列条件确定［图4.0.8a）］：ec=e （4.0.8-2）式中Nd——轴向力设计值；甲——弯曲平面内轴心受压构件弯曲系数，按表4.0.8采用；/cd——混凝土轴心抗压强度设计值，按本规范表3.3.2的规定采用;Ac—一混凝土受压区面积；ec——受压区混凝土法向应力合力作用点至截面重心的距离；e——轴向力的偏心距；图4.0.8拱的强度验算见表 11-A、11-B、12-A、12-B。

作用效应M +温升maxM +温降maxM+00minM +o降min1.0€1.0€1.0€1.0€(1.2€30535.220+(1.2€30535.220+(1.2€30535.220+(1.2€30535.220+1.0€(-483.339)1.0€(-483.339)1.0€(-483.33901.0€(-483.3390r0Nd+1.4€2231.484+1.4€2231.484+1.4€1495.044+1.4€1495.044(kN)+0.7€(1.4+0.7€(1.4€862.30+0.7€(1.4€789.595+0.7€(1.4€789.595€862.3011+1.4€954.088)0-1.4€615.672)0+1.4€954.088))-1.4€615.672))=39960.796=38422.431=41063.064=39524.6991.0€1.0€1.0€(1.2€2328.401+1.0€(1.2€2328.401+(1.2€2328.401+1.0€1898.556(1.0€2328.401+1.0€1898.5561.0€1898.5561.0€1898.556r0Md+1.4€3393.069+1.4€3393.069-1.4€1501.644-1.4€1501.644(kN.m)+0.7€(1.4€719.373+0.7€(1.4€719.37+0.7€(-1.4€730.544+0.7€(-1.4€730.5434-1.4€3747.658))+1.4€2418.36)0-1.4€3747.658)0+1.4€2418.36)0=6475.215=12517.912=-2263.983=4244.395(注06475.215/12517.912/-2263.983/4244.395/e=Md/Nd41063.06439524.69939960.79638422.431=0.1577=0.3167=-0.0567=0.110511€211€211€211€2€€((0.632-0.3167€ ((0.768-0.0567-€ ((0.632-0.1105-A=((0.632-0.1577-0.31)-0.31)€0.2€2+0.12)0.31)c€0.2€2+1.5€0.31-€0.2€2+0.12€hb1.5€0.31-(0.6+€0.2€2+1.5€0.31c(0.6+1.1)1.1)€0.1/201.5)-(0.6+1.1)€€0.1/2)=9.805=8.407=9.1630.1/20=10.221,10/b=76.185€0.6/1.4=19.590.6400.6400.640（查表）10/i=70.94€0.36/0.4917=51.94取偏于安全的；0.68-(0.68-0.63/(20-18)€(19.59-18)=0.6400.640€9.8059Af13.69€0.640€8.407€0.640€9.163€0.640€10.221€ccd1000=85907.48813.69€13.69€13.69€(kN)>r0Nd1000=73658.7711000=79754.7521000=89552.314=41063.064〉r0Nd=39524.699>r0Nd=39960.796>r0Nd=38422.431拱顶截面强度验算（拱全宽）表11-B作用效应M +温升maxM +温降maxM +温升minM +温降min1.0€1.0€1.0€1.0€(1.0€30535.220+(1.0€30535.220+(1.0€30535.220+(1.0€30535.220+1.0€(-483.339)1.0€(-483.339)1.0€(-483.339D1.0€(-483.339Dr0Nd+1.4€2231.484+1.4€2231.484+1.4€1495.044+1.4€1495.044(kN)+0.7€(1.4+0.7€(1.4€862.30+0.7€(1.4€789.59+0.7€ (1.4€862.30115€789.595+1.4€954.088))-1.4€615.672))+1.4€954.088))-1.4€615.672))=34956.020=33417.655=33853.752=32315.387r0Md6475.21512517.912-2263.9834244.395(kN.m)(同表 11-AD(同表 11-AD(同表 11-AD(同表 11-AD6475.21512517.912/-2263.983/4244.395/e=Md/Nd/34956.02033417.65533853.75232315.387=0.1852=0.3746=-0.0669=0.131311€211€2€((0.632-11€211€2€((0.632-0.1852-0.3746) €1.5-€ ((0.768-0.0669€ ((0.632-0.1313A，0.31)(0.6+0.6+2€12.5-0.12)-0.31)chb€0.2€2+1.5€0.31€(0.632-0.3746-€0.2€2+0.12€0.2€2+1.5€0.31c-(0.6+1.1)0.21))€1.5)-€0.1/2)€(0.632-0.3746=9.074(0.6+1.1)€0.1/2)=9.564-0.21)/2)=10.038=7.251910/b=76.185€0.36（查表）/1.4=19.5910/i=70.94€0.36/0.6400.6400.640

0.4917=51.94取偏于安全的；0.68-(0.68-0.63)/(20-18)€(19.59-18)=0.6409Af0.640€9.564€0.640€7.251€0.640€9.074€0.640€10.038€ccd13.69€1000=13.69€1000=13.6€1000=13.69€1000=(kN)83795.94263530.36278980.09687948.941>r0Nd=34956.020>r0Nd=33417.655>r0Nd=33853.752>r0Nd=32315.387拱脚截面强度验算（拱全宽）表12-A作用效应M +温升maxM +温降maxM+00minM+温降min1.0€1.0€1.0€1.0€(1.2€38709.997(1.2€38709.997+(1.2€38709.997+(1.2€38709.997++1.0€(-381.306)1.0€(-381.30601.0€(-381.30601.0€(-381.3060r0Nd+1.4€2264+1.4€2264+1.4€1792.453+1.4€1792.453(kN)+0.7€ (1.4€+0.7€(1.4€1147.27+0.7€(1.4€819.26+0.7€ (1.4€1147.27997819.267-1.4€+1.4€752.68))-1.4€485.704)0+1.4€752.68)0485.704)0=51102.250=49888.634=50120.633=48907.0161.0€1.0€1.0€1.0€(-1.2€(-1.2€4683.476(-1.0€4683.476+(-1.2€4683.476+4683.476+1.0€+1.0€(-3818.861)1.0€(-3818.8610(-3818.86101.0€(-3818.8610r0Md+1.4€5875.4502+1.4€5875.4502+1.4€(-6692.910+1.4€(-6692.910(kN.m)+0.7€(1.4€2669.59+0.7€(1.4€2669.59+0.7€(-1.4€+0.7€(-1.4€772282.0192282.019+1.4€7538.249)0-1.4€4864.424)0+1.4€7538.249)0-1.4€4864.424)0=9726.982=-3364.332=-13658=-25812.6209726.982/-3364.332/-13658/-25812.620/e=Md/Nd51102.25049888.63450120.63348907.016=0.1903=-0.0674=-0.2725=-0.527811€211€2€11€2€((0.632-€ ((0.768-0.0674((0.768A，0.1903-0.31)€0.2-0.12)€0.2€2+-0.2725-0.12)c€2+1.5€0.31-—hb0.12€0.2€2+c(0.6+1.1)€0.1/2)€1.5)0.12€1.5)=9.519=9.069=7.264

€（查表）10/b=76.185x0.36/1.4=19.5910/i=70.94x0.36/0.4917=51.94取偏于安全的；0.68-(0.68-0.63)/(20-18)x(19.59-18)=0.6400.6400.640—€Afccd(kN)0.640x9.519x13.69x1000=83401.670〉r0Nd=51120.2500.640x9.069x13.69x1000=79458.950>r0Nd=49888.6340.640x7.264x13.69x1000=63644.262>r0Nd=50120.633—拱脚截面强度验算（拱全宽）表12-B作用效应M +温升maxM +温降maxM+00minM +o降min1.0x1.0x1.0x(1.0x38709.997(1.0x38709.9971.0x(1.0x38709.997+++(1.0x38709.997+1.0x(-381.306)1.0x(-381.306)1.0x(-381.306D1.0x(-381.306Dr0Nd+1.4x2264+1.4x2264+1.4x1792.453+1.4x1792.453(kN)+0.7x(1.4x+0.7x(1.4x+0.7x(1.4x+0.7x(1.4x1147.2791147.279819.267819.267-1.4x+1.4x752.68))-1.4x485.704))+1.4x752.68)D485.704))=43360.251=42146.635=42378.633=41165.017r0Md9726.982-3364.332-13658-25812.620(kN.m)(同表 12-AD(同表 12-AD(同表 12-AD(同表 12-AD9726.982/-3364.332/-13658/-25812.620e=Md/Nd43360.25142146.63542378.633/41165.017=0.2243=-0.0798=-0.3223=-0.627111x211x211x2x((0.632-0.2243x((0.768-0.0798xA，c-0.31)x0.2x2+-0.12)x0.2x2((0.768-0.3223hbc1.5x0.31-+0.12x1.5)-0.12)x0.2x2+—(0.6+1.1)x0.1/2)=8.9600.12x1.5)=9.218=6.82610/b=76.185x0.36€/1.4=19.5910/i=70.94x0.36（查表）/0.49170.6400.640—=51.94

取偏于安全的；0.68-(0.68-0.63)/(20-18))=0.640€(19.59-189Af0.640€9.218€0.640€8.960€0.640€6.826€ccd13.69€1000=13.69€100013.69€1000n(kN)80764.429=78503.936=59806.682—>r0Nd=43360.251〉r0Nd=42146.635>r0Nd=42378.633在表11—A和表11—B计算中，偏心距均e符合《规范》表在表11—A和表11—B计算中，偏心距均e符合《规范》表y4.0.9规定。偏心距限值为0.6s。重心轴以上0.6s=0.6yt=0.6€0.632=0.379；重心轴以下0.6s=0.6y=0.6€0.768=0.461。以上计算均符合规定。b表11—A末栏,M行内有“(注)”，其中永久荷载分项系数取01.2而不取1.0，这是由于,表11—A末栏,M行内有“(注)”，其中永久荷载分项系数取01.2而不取1.0，这是由于,M最后得正值，使0de为正值，即偏心向上。y拱顶截面验算由表11—A和表11-B完成，其中表11-A内N的结构自重分项系数取d1-2,表11-B内N的结构自重分项系数取1.0，两表各以较大的轴向力和较大的偏心距对承载力作比较。之取以上两表计算中，1.0。在表12-A和表0.6s。重心M的结构自重分项系数，凡使弯矩总和绝对值较大者取d12-B计算中，偏心距均以上0.6s=0.61.2，反e符合《规范》表y4.0.9规定。偏心距限值y=0.6之取以上两表计算中，1.0。在表12-A和表0.6s。重心M的结构自重分项系数，凡使弯矩总和绝对值较大者取d12-B计算中，偏心距均以上0.6s=0.61.2，反e符合《规范》表y4.0.9规定。偏心距限值y=0.6t€0.632=0.379；重心