1立方米丙烯酸乳液搅拌反应釜的设计

1立方米丙烯酸乳液搅拌反应釜设计1立方米丙烯酸乳液搅拌反应釜设计#即：筒体的封头满足强度要求。c夹套水压试验及起校核选择20C的水进行试验，试验压力Pt=1.25卩黑口］其中：I-1—设计温度下壳体的材料的许用应力；1C1—水压试验温度下壳体材料的许用应力。选用试验水温度为20C,查表可得lc・1=137MPa则pt=1.25p耳=1.25X0.44X111/137=0.45MPa应力强度判别式：亠-鸟")兰°・9帖s(%2)692)—圆筒材料在实验温度下的屈服点(或0・2%的屈服强度),MPa；0Cr18Ni10的屈服点强度为200MPa;夹套的焊接接头系数。匚=0.45(1200+5.7)/2X5.7=47.6<0.9X0.6X200=108MPa即：满足强度要MPa求。d与夹套筒体相连的封头强度校核强度判别式为：PtkDo05。1刁一岂°・9匚0.22'e"=1.25X0.44X111/137=0.45MPa=0.45(1200X0.9+5.7X0.5)/2X5.7X0.6=70.82MPa<0.9X0.6X200=108MPa即：夹套封头满足强度要求。2.2.6联接法兰的选取根据反应釜的特点查阅文献选用凹凸型对焊管法兰。特点：密封面是由一个凹面和一个凸面所组成，在凹面上放置垫片，压紧时由于凹面的外侧有挡台，垫片不会被挤出来。结构如图2-2。图2-2凹凸型法兰压紧面示意图Fig2-2Flangetypepressedconvexsurfacediagram2.3搅拌器的设计搅拌器的选型由条件可知介质的粘度是0・18pas,搅拌轴的转速是120r/min,参照搅拌器形式及其参数由文献［21］选取浆式搅拌器。关于搅拌器在搅拌轴上的安装层数,一般都是从叶轮的搅动范围来考虑的,液层过高则要考虑设置多层叶轮。对于低粘度液体,粘度小于5000mpas时,径流型叶轮可搅动罐内上下的范围为桨径的4倍,所以对于常用液层深度H=D时,只要一层即可。-2由于液体的总深度H、(Vg-Vh)/Di4h1h2(2-17)1150mm其中：d—椭圆形封头直边段距离；h2—椭圆形曲面段距离。可知深度液层接近筒内直径,所以搅拌器层数选用一层即可232搅拌器的结构尺寸及材料选取选用平直叶轮，如图2-3所示。图2-3平直叶轮-搅拌器结构示意图Fig2-3Straightimpeller-blenderstructurediagram查阅文献国标相关搅拌器形式可知：搅拌器的基本尺寸满足：dj=(0.2-0.8)Di；b=(0.1-0.25)dj；h=(0.2-1)dj；其中：q—表示搅拌器外径，mm；b—表示桨叶的高度，mm；h—表示桨叶离封头端部的距离，mm；Di—表示反应釜内筒的内径，mm。已知反应釜内筒直径为Di=1100mm可求得dj=800mm；h=400mm；b=100mm。

2.4反应釜传动装置反应釜传动装置结构如图2-4所示I图2-4传动装置示意图Fig2-4SchematicdiagramoftransmissionI图2-4传动装置示意图Fig2-4Schematicdiagramoftransmission(2-18)(2-18)(2-19)2.4.1搅拌轴功率的计算雷诺数的计算公式为：Re二呼搅拌功率准数M是搅拌设备最基本的特性参数之一。搅拌功率计算公式如下：P二NpTn3d5其中d—搅拌器直径，mn—搅拌器转速，s—介质密度，kg/m3；

卩一介质黏度，pas。2雷诺数Re=0.4120800/600.18=1422.22e查阅文献⑵］图算法计算Np可知：采用Rushton的算法一桨式，在有挡板的情况下，Np成为定值。查阅文献［21图3-1可得：Np=1.8p搅拌功率P二Nprn3d5=1.80.8(120/60)303.455=118w0.12kw电机的选取反应釜用的电动机绝大部与减速机配套使用，只在搅拌转速很高时，才见到电动机不经减速而直接驱动搅拌轴。因此电动机的选用一般应予减速机的选用互相配合考虑。很多场合下，电动机与减速器一并配套供应，设计时可根据选定的减速机选用配套的电动机。反应釜传动装置上的电动机选用问题，主要是确定系列、功率、转速以及安装适合防爆要求等几项内容。N'Nm'm

N'Nm'm

n(2-20)式中：Na—电机功率，kw；n—搅拌器功率，kw;Nm—轴密封系统的损失，kw；—传动系统的机械效率。密封系统的摩擦造成的功率损失因密封系统的机构而异，填料密封的功率损失较大机械密封则较小。作为粗略的估算，填料箱密封的功率损失约为搅拌器功率的10%或至少为0.5Hp。机械密封的功率一般为填料密封的30%。传动系统的效率也和其结构有关，一般为0.70.98。密封装置选取填料密封，则Nm0.10.120.012kwo在本传动装置中设有两个轴承（一个滚动轴承和一个滑动轴承），一个减速机，选用摆线针轮行星减速机。查阅文献可得：滚动轴承的效率约0.990.995,滑动轴承效率约为0.980.995o摆线针轮行星减速机的效率约为：0.90.95o所以传动系统的机械效率=0.90.990.99=0.88209。电机功率Na=（0.12+0.012）/0.88208=0.15kw。反应釜常用的电动机系列有：丫、YB丫-F、YXJ等几种。根据以上数值选取电动机：名称:Y系列（IP44）封闭式三相异步电动机技术数据序号：44;型号:Y90S-6;额定功率kw=0.75;同步转速r/min=1000；满载转速r/min=910;满载电流\A=6;满载时效率\%=72.5;满载功率因数cos=0.7;堵转电流/额定电流=6;堵转转矩/额定转矩=2;最大转矩/额定转矩=2;噪声\dB(A)=65;转动惯量kgm2=2.90E-03；净重kg=23。2.4.3搅拌轴的结构尺寸及材料选取搅拌轴的形式选用悬臂轴形。如图2-4所示搅拌轴为实心轴，工作可靠，维护简便。轴径初选50mm。搅拌轴长度选择：Hh.J■10—1图2-5搅样轴示总图Fig2-5Stir-axisstructure查阅文献［21］得出安装底盖的尺寸：下轴承与底端的距离为388mm,筒体长度为1200mm；每个封头计算高度为:直边25mm+曲面高度275mm；而叶轮距圭寸头端部的距离h=400mm；

管法兰高度45mm;得出轴的长度L1为1800mm。搅拌轴的材料选取为0Cr18Ni9。材料的许用扭转应力为20MPa；许用剪切应力为42MPa;许用拉应力为70MPa。(2-21)(2-22)(2-23)（1）按扭转变形校核搅拌轴的轴径（刚度校核）传动装置传递效率为=0.90.990.99=0.88209轴传递的最大转矩为(2-21)(2-22)(2-23)n最大的弯矩Mbfax）=送（FhLi液体产生的最大径向力Fh=2888000壑hndjj式中L—叶轮的流体作用点至最近的轴承的距离，mm；P°—叶轮的搅拌功率，kw；pi—电机功率，kw；n—搅拌轴转速，r/min；—传动装置效率；dj—叶轮的直径，mm。轴存在弯矩的部分长度为1800mm取fs=1Mnmax=95530.7510000.88208/120=52666NmmMbmax=71647Nmm用剪应力计算得最小周径为：

(2-24)16叮Mbmax'Mnmax1/3d(2-24)=22.1二%用拉应力计算得最小周径为:16[Mbmax16[MbmaxMb命乂皿.命」

珥®]1/3(2-25)=22.4mm显然50mm的轴径能同时满足剪切和拉伸两个条件。2）按扭矩计算轴的强度轴上受扭矩时其截面上产生剪应力。其扭转的强度条件是:叫maxWmax—截面上最大剪应力，MPa；Mt—轴所传递的扭矩，Nmm；W—抗扭截面系数，mm3;〔4—降低后的扭转许用剪应力，MPa;P林Mt=9553000tnWt=16d3（实心轴）（2-26）P—搅拌传递功率，KW；n—搅拌轴转数，r/min；d—实心轴的直径，mm；则实心轴的直径为：d-313=365.13,-39550016P3,'■1=20上式=23.7mm显然50mm的轴径满足本条件。（3）刚度计算为了防止转轴产生过大的扭转变形，以免在运转中引起振动造成轴封失效，对表面

涂覆保护层的轴也为了防止由于过大变形造成涂覆层的破坏，所以应该将轴的扭转变形限制在一个允许的范围内。2-27)2-27)肛180103「180G°J二°p—轴扭转变形的扭转角，（°）/m；Go—切变模量，对于碳钢及合金钢G=7.94104MPa;Jp—截面的极惯性矩，mm4。P将Mt-9553000-n工4和Jp（2-28）32代入上式整理后得d=153呦走;”Q=24.7mm所以轴径为50mm满足刚度要求。综上所述，轴径选择为50mm满足要求。2.4.4减速机选型搅拌轴的转速为120r/min据此选用摆线针轮行星减速机。选择摆线针轮减速机，此减速机减速比大；结构紧凑、体积小、重量轻；效率较高；运转平稳，过载能力较大，承受冲击和振动的性能较好；工作可靠、寿命长；对外界的条件的要求不高，可以正、反两向运转。同时选择直联式，可以提高对中度，减小安装空间。传动比为879;输出轴转速为17160r/min；输入功率0.0455KW;传动效率0.90.95;传动原理：利用少齿差内啮合行星传动。主要特点：本机为利用少齿差内啮合行星传动的减速装置，故减速比大，传动效率高，结构紧凑，装卸方便，寿命长，承载能力高，工作平稳，重量轻，体积小，故障小，有取代涡轮减速机的趋向。选取型号：BLD-B2-18.2。245机架的选取搅拌设备传动装置是通过机架安装在搅拌设备封头上的，在机架上一般还需要有容纳联轴器、轴封装置等部件及安装操作所需的空间。有时机座中间还要安装中间轴承装置以改善搅拌轴的支撑条件。由于反应釜传来的轴向力不大，由文献［19］选用单支点的B型支架。查阅文献［19］可知容器公称直径为1100mm的适用机架选用公称直径为250mm。而轴径范围为50-70mm。在这里轴径为50mm。所以机架标记如下：机架B250-50。246联轴器选择根据工作情况可选择凸缘联轴器。特点是刚性好，传递转矩大，结构简单，工作可靠，维护简便。根据轴径选用联轴器型号:YL11；额定转矩Tn：1000；许用转速［n］:4300；轴孔直径d:50；轴孔长度丫型L:112J\J1型84；D:180;D1:150；螺栓：8(4)；螺栓直径：M12Lo:Y型289JJ1型173；重量：17.97;转动惯量：0.205。标记：YL11凸缘联轴器主动端：J型轴孔、A型键槽，d=50丄=112从动端：J1型轴孔、B型键槽，d=50,L=84YL11联轴器J50X112/J1B50X84GB5843-86YL型图2-6联轴器Fig2-6Coupli联轴器制造要求:1）联轴器质量和转动惯量是按材料为铸铁（括号内为铸钢），最小轴孔、最大轴伸长度的近似计算值。2）联轴器许用转速是按材料为铸铁，许用线速度为30m/s，钢许用线速度为50m/s的近似计算值。3）螺栓栏中括号内为铰制用螺栓。4）使用凸缘联轴器应具有安全防护装置。

反应釜的轴封结构安装底座及密封结构安装底座是焊接在罐体的顶盖上，用以连接减速机和轴的密封装置。安装底盖结构形式如图2-7所示。Dj(h7jrIX_--*4一\A/厂甘vvrIX_--*4一\A/厂甘vv矽XiI恥窝曲葛炜创图2-7安装底盖结构形式||1RsFig2-7Schematicdiagramoftheinstallationcoveredstructure选用底座与封头接触处做成平面，加工方便简单。底座外周焊一圆环，与封头焊成一体。采用不衬里底座，材料选用0CH8Ni9，底座厚度设计为44mm。安装底盖与密封箱体及凸缘法兰的垫片选择：选用聚四氟乙烯包覆垫片。由此选择安装底盖的标记为：HG21565—1995底盖LRS250-250-50-20/321-F表示上装式衬里凸面安装底盖，公称直径250,机架公称直径250,轴径50,底盖材

料20,衬里材料标号为321，聚四氟乙烯包覆垫片。密封结构的选择采用填料箱密封(1)选用碳钢填料箱，不带冷却水套，适用温度范围较低。填料：天然纤维类填料如棉、麻等。标记：填料箱Pg6,Dg60HG5-219-81-3(2)密封结构选用椭圆型垫片密封，其结构简单，但密封效果好。径向自紧密封，垫圈的平均直径比垫槽的平均径略大，靠垫圈与垫槽的内外斜面接触，并压紧而形成密封。主螺母的选用：主螺母材料选用35CrMoA；主螺栓材料选用30CrMoo查表知螺栓的规格数量为：螺栓规格M64;螺栓数量14;螺栓园直径74;使用情况下的实际安全系数ns=3.020反应釜附件的设计支座的选取选择悬挂式支座，悬挂式支座分为A型和B型两种，选取选用4个A型无垫板悬挂式支座结构如图2-4,支座允许负荷为10t，加强垫板的尺寸：宽360mm,长510mm，厚度12mm，质量为17.3kg。结构如图2-8。制造要求：(1)焊接采用电焊，焊条牌号应根据制作个部件的材料参照有关标准用。焊接接头的型号和尺寸按GB985种的规定。(2)耳试支座本体的焊接，采用双面连续角焊。支座与容器壳体的焊接采用连续焊。焊缝要高约等于0.7倍的较薄板厚度，且不小于4mm。焊后焊缝金属表面不得有裂纹、加渣、焊瘤、烧穿、弧坑等缺陷。焊接区不应有飞溅物。(3)的加工极限偏差与其他部分的制造公差分别按第IT14级与IT16级精度。支座螺栓空GB1804的支座所有组焊件周边粗糙度为Ra50」m支座组焊完毕后，各部件应平整，不得翘曲。若容器壳体有热处理要求时，支座垫板应在热处理前焊于容器上手孔的选取由文献化工容器设计手孔选择HGJ505—86标准，不锈钢人手，材料为0C门8Ni9,工程直径为150mm，密封形式为平面密封，垫片材料选取橡胶石棉板，厚度为3mm。手孔的选用：采用板式平焊法兰手孔。标记为：手孔II(AG)250-0.6HG21529-95。手孔高度系根据容器的直径不小于手控公称直径的两倍而定。视镜的选取压力容器视镜是工业设备的窥视装置，其型式为视镜和带颈视镜，视镜玻璃材质为钢化硼硅玻璃，衬垫为：石棉橡胶板；接缘材料为0Cr18Ni9；压紧环材料为0C门8Ni9；螺柱材料为A3;螺母材料为A3。选择带颈视镜UPg1・0Dg80HGJ502-86—14。接管设计及开孔补强反应釜管道及相连接法兰的选取钢管材料选用20钢，在150C下许用应力为130MPa。1）反应釜进液管的选取选取1003.5mm的管子，所连接法兰由文献选取板式平焊钢制管法兰，密封面形式采用突面形式。2）出液管的选取选取1003.5mm的管子，所连接法兰由文献［20］选取板式平焊钢制管法兰，密封面形式采用突面形式。3）夹套冷冻水入口管的选取选用尺寸为453.5mm，所连接法兰由文献选取板式平焊钢制管法兰，密封面形式采用突面形式。4）夹套冷冻水出口管的选取选用管子尺寸为453.5mm，所连接法兰由文献⑵〕选取板式平焊钢制管法兰，密封面形式采用突面形式。5）其他管的选取其他接管的选取参照装配图。2.7.2开孔补强采用等面积补强计算的方法进行补强。等面积补强设计方法主要用于补强圈机构的补强计算。基本原则就是使有效补强的金属面积大于或等于开孔所削弱的金属面积。允许开孔的范围等面积补强法是以无限大平板上开小圆孔的孔边应力分析作为其理论依据。但是实际上的开孔接管使位于壳体上而不是平板上，壳体总会有一定的曲率，为减少实际应力集中系数与理论分析结果之间的差异，必须对开孔的尺寸和形状给予一定的限制。圆筒上开孔的限制，当其内径Di<1500mm时，开孔最大直径d〈=Dj且d〈520mm；当其内径D>1500mm时，开孔最大直径d<-Di且23d〈1000mm。1凸形封头或球壳的开孔最大直径d〈Dj。21锥壳(或锥形封头)上开孔最大直径d〈-q，且q为开孔中心出的锥壳内3直径。在椭圆形或碟形封头过渡部分开孔时，其孔的中心线宜垂直于封头表面。2)所需最小补强面积A对受内压的圆筒或球壳，所需要的补强面积A为A二d2、et1-fr(2-30)A—开孔消弱所需要的补强面积，mm2d—开孔直径，圆形孔等于接管内直径加2倍厚度附加量，椭圆形或长圆形孔最所考虑平面上的尺寸，mm；一壳体开孔处的计算厚度，mm；飞一接管有效厚度，飞-C,mm;fr—强度消弱系数，等于设计温度下接管材料与壳体材料许用应力之比，当该值大于1・0时，取fr=1・0。对受外压的圆筒或球壳，所需最小补强面积A为A=0.5d、2、et1一fr](2-31)对于平盖开孔直径d<0・5D时，所需最小补强面积A为A=0.5d、p(2-32)

式中r-平盖计算厚度，mm。开孔补强计算2.731允许不另行补强的范围允许不另行补强的最大孔径如下：在圆筒体、球体、锥体及凸形封头（以封头中心为中心的80%封头内直径的范围内）上开孔，并满足下述要求时可允许不另行补强。两相邻开孔中心的间距（对曲面间距以弧长计算）应不小于两孔直径之和的两倍。当壳体名义厚度大于12mm时接管公称直径小于或等于80mm；当壳体名义厚度小于或等于12mm时，接管公称直径小于或等于50mm,允许不进行补强。所以只对人孔、物料入口、物料出口进行补强就能达到补强要求。2.7.3.2对物料出孔进行开孔补强计算2-33)首先计算强度削弱系数fr2-33)'krJ=130/110>1.0取fr=1.0接管有效厚度为：p八”-C1（2-=3.5-0.8=2.7mmd=100-7+20.8=94.6mm封头计算厚度,由于椭圆形封头中心区域开孔,所以封头计算厚度§_QpcD2“-0・5pc=2.1mm1）开孔削弱的面积：(2-35)(2-35)(2-36)A=d、.2、、氏(仁fr)=94.62.1=198.662200mmmm（2）有效补强范围：B=2d=189.2mmB=94.6+210+23.5=121.6mm取最大值为189.2mm计算有效高度外侧有效高度按下式计算h1=d-；nt1=-；nt=18.2mmhj=250mm,（实际外伸高度）取最小值18.2mm内侧有效高度h2=...d、nt=18.2mmh2=0mm,（实际内伸高度）取最小值0mm（3）有效补强面积a圭寸头多余金属面积封头有效厚度壮一n-G-c2=10-0.8-2.5=6.7mmA1=（B-d）（、e—'）—2、et（、e-、）（1-fr）=（189.2-94.6）（6.7-2.1）=35.16mm2b接管多余金属面积PcDiCI2匚「—Pc=0.18mm则接管多余金属面积A「."2=2h1'eA'tfr2h2*et_c2fr=218.2(2.7-0.18)1+0=91.73mm2c接管区焊缝面积(焊脚取6.0mm1饨=2662-36.mm2d有效补强面积Ae=A+A2+人=562.89mm2(2-37)(2-38)另行补强面积为A4=A-Ae=200-562.89<0则开孔不需要另加补强。2.7.3.3对物料进孔进行开孔补强计算(2-39)由于进□接管比出□接管区别为深入120mm,显然出□不需要补强时，开孔不需要另加补强。2.7.3.4对手孔进行开孔补强计算1）手孔处的补强计算方法判别开孔直径d=dj+2C=150+2X0.8=151.6j本凸形封头开孔直径d=151・6mmvDj/2=550mm,满足等面积法开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。开孔所需补强面积先计算强度削弱系数fr,fr=1接管有效厚度为'：et="nt-C1=5-0.8=4.2mm开口所需补强面积计算A=d、2、、et(1—fr)=151.8X2.1=318.78mm2有效补强范围有效宽度B的确定：B=2d=2X151.8=303.6mmB=d+2、n+2、ntnnt=151.8+2X10+2X5=181.8mm取两者较大的，故B=303.6mm有效高度的确定：外侧有效高度h1=..d：nt=27.5mm=250mm取两者小的，故h1=27.5mm内侧有效高度h2=nt=27.5mmh2=0取两者小的，故h2=0有效补强面积圭寸头多余金属面积封头有效厚度■="n-G=10-0.8-2.5=6.7mm圭寸头多余金属面积计算Al=(B-d)(、e-、)2、et(、e-')(1J)=(303.6-151.8)X(6.7-2.1)=683.1mm2A<A1故不需要另行补强。3设备的制造加工、检验及包装运输反应釜制造材料的选取压力容器选用材料的基本出发点适用于制造压力容器的钢材当然要考虑其强度、冲击韧性、耐蚀性、制造工艺性等。从材料力学和弹性力学的角度分析，选用压力容器用钢时极为重要的一条时必须考虑材料的延塑性。可知对各个受压部件的应力计算，都有其假设条件及近似性，而且由于压力容器各处结构总存在这样的那样的总体或局部结构的不连续性，因而实际上在这些地区，例如开孔补强区，小的转角过渡区等都会存在局部的高应力。这些局部高应力一般来说不仅在各有关标准中都未列出其计算公式，而且即使从理论角度也难以计算，除非采用实验应力测试手段进行确定，所以要定量的进行限制是不可能的，正因为如此，如果材料具有良好的延塑性，尽管存在局部地区的高应力，则可能导致材料在该局部高应力地区产生屈服而使原来的高低悬殊的应力分布关系趋于平均化，趋向于分布的更为合理而适应外加的各种载荷，亦即塑性材料对于由于各种原因所引起的应力集中并不敏感。这一点对于压力容器，特别是承受交变载荷的容器以及低温下操作的容器是至关重要的。相反，如果材料缺乏足够的延塑性，即缺乏在局部应力作用下产生局部屈服而导致应力能趋于均匀化的再分部能力，亦即对应力集中极为敏感，则在各种原因所引起的局部高应力区必然就极为引起开裂而使最终压力容器失效。为阻止局部地区因结构几何形状急剧改变，或材料的原始缺陷。或在冷热加工中造成的制造缺陷等在外载下引起的开裂或扩散，从断裂力学的角度上分析，则要求材料有足够的断裂韧性或临界裂纹张开位移值，这和常规力学性能中要求材料应具有足够的延塑性是一致的。为保持压力容器的安全使用。除在选材上应注意到应使材料有足够的延塑性以适应局部高应力，使之产生局部屈服，并使应力再分布而趋于均匀化以外,在结构上则要尽量圆滑过渡，以减少局部高应力的产生；在制造时尽量使之在形状上达到理论计算中所依据的理想形状并减少种种制造缺陷。即减少种种局部高应力的起源。选取制造材料（1）反应釜各个部件的材料选取应按照设计规定选取。（2）对厂家提供的钢材进行检查和验收。对材料要求的性能数据不全时，制造厂应进行复验或补做，只有合格后才能投料使用。（3）钢材生产厂未按要求进行无损探伤，制造厂应予补做。出图样另有规定外，压力容器用钢的无损探伤方法及等级评定按规定进行。（4）压力容器用钢板的表面质量应符合下列各要求，容器制成后的钢板表面质量亦应符合此要求。a深度超过规定的缺陷，以及任何裂痕，折叠，压入氧化皮，夹杂，焊痕，打弧弧孔，飞溅等均应予以打磨消除。清除打磨的面积应不大于钢板面积的30%,打磨的凹孔应与木材圆滑过渡，斜度不大于1:3。b钢板表面允许存在深度不超过厚度负偏差一半的划痕，扎痕，麻点，氧化皮脱落后的粗糙等局部缺陷。c磨后如剩余厚度不小于计算厚度和包括腐蚀余量在内的必要余量之和，且凹坑深度小雨公称厚度的5%或2mm（取小者），允许不做补焊。如凹坑深度较深，但剩余厚度仍满足上述要求，应与设计单位联系，协商解决。d超出上述界限的缺陷应考虑进行补焊。但允许修补的面积各深度应符合下列要求，允许补焊的深度应不大于板厚的1/5。e边缘的分层长度如-25mm,可不予修补或清除；〉25mm的分层应予去除。（5）受压铸件的表面质量要求a铸钢件的表面质量（外观）应符合图样规定的要求。b铸钢件表面允许存在（除裂纹外的）深度不超过公称壁厚的20%,且无缺陷部分厚。筒体内侧焊缝应打磨平整。容器的检验强度检验强度检验指的是容器制成后,经过热处理及无损检验合格后要做水压试验来检查容器的强度。因为在压力下充溢气体的容器,它具有使裂纹扩展的内能要比充以不可压缩的液体的相同容器要大得多,万一当受压容器或管道在受气压的情况下破坏时,其危险性远比液压试验的大。所以通常采用液压试验,只有当容器的设计结构不允许充满液体或在使用中不存在微量水分的容器,才采用空气或其他更合适的气体的气压试验来代替水压试验。液压试验试验压力按照设计计算取值,根据我国国家标准的规定,对于内压容器的液压试验,则应将容器在试验状态的压力比在设计时的压力高出25%,以示考验。试验时应在容器顶部设有排气口，充液时应将容器内的气体排尽，试验的过程中应保持容器的观察表面干燥。试验时，试验压力应该缓慢上升，达到试验压力后，也不应马上减压，应当保持一段时间，这段时间不应小于30分钟。然后，将试验压力降至规定试验压力的80%，并保持足够的时间已对所有的焊缝和连接部位进行检查。如果发现渗漏，应当在修补之后再进行液压试验。对于夹套容器，先进行筒内液压试验，合格后再焊夹套，然后再进行夹套内的液压试验。液压试验完毕后，应将液体排尽，并用压缩空气吹干。322压力容器的无损探伤压力容器的无损探伤包括射线、超声波、磁粉和渗透探伤等方法。设计单位应按照国家法规和标准的规定，在设计图样上注明选择的探伤方法以及是否需要对对接接头的焊缝增加另一种的局部探伤检查。（1）无损探伤人员的资格无损探伤人员应按照锅炉压力容器无损检测人员资格鉴定考核规则进行考核，取得资格认证书的方能承担与考试合格的种类和技术等级相应的无损探伤工作。（2）无损探伤比例每台压力容器的对接焊头射线探伤或超声波探伤波探伤的比例。分为全部和局部两种。符合下列情况之一的压力容器对接焊头的对接焊缝，必须进行全部射线或超声波探伤。a应按文献中规定进行全部射线或超声波探伤的；b第三类容器；c设计压力大于等于5MPa的了；d第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器；e设计压力大于等于0.6MPa的管壳式余热锅炉；f钛制压力容器；g设计选用焊缝系数为1.0的；h不开设检查孔的；i公称直径大于等于250mm接管的对接焊头；j选用电渣焊；k用户要求全部探伤的；除上述十一种情况以外的其他压力容器，其对接接头的对接焊缝应做局部探伤检察。探伤检查部位应由制造单位检验部门根据实际情况选定。但对所有T型连接部位、以及拼接封头的对接接头，必须进行全部射线探伤。（3）压力容器焊接接头探伤方法的选择要求压力容器壁厚小于等于38mm时，其对接接头的对接焊缝应选用射线探伤；由于结构等原因，确实不能采用射线探伤时，可选用超声波探伤。对标准抗拉强度大于等于540MPa的材料，且壳体厚度大于20mm的钢制压力容器，每条对接接头的对接焊缝除射线探伤外，应增加局部超声波探伤；压力容器壁厚大于38mm,其对接接头的对接焊缝，如选用射线探伤，则每条焊缝还应进行局部超声波探伤；如选用超声波探伤，则每条焊缝还应增加局部射线探伤，其中应包括所有的T型连接部位；对要求探伤的角接接头、T型接头。不能进行射线或超声波探伤时，应做表面探伤。（4）无损探伤的合格标准钢制压力容器射线探伤，应按文献［25］中钢融化焊对接接头射线照相和质量分级。射线照相的质量要求应不低AB级。全部射线探伤的压力容器的对接焊缝川级合格，但不得有未焊透缺陷。钢制压力容器对接接头超声波探伤，应按文献锅炉和钢制压力容器对接焊缝超声波探伤的规定执行。全部超声波探伤的压力容器对接焊缝I级合格，局部超声波探伤的压力容器对接焊缝U级合格。经过局部射线探伤或超声波探伤的焊接接头，若在探伤部分发现超标缺陷时，则应进行不少于该焊缝长度的10%的补充探伤；如仍不合格，则应对该焊缝全部探伤。进行局部探伤的压力容器，制造单位对为探伤部分的质量仍应负责。如经进一步检验发现仍属于气孔之类的超标缺陷时，则由制造单位与用户协商解决。压力容器的对接接头进行全部或局部探伤，采用射线和超声波探伤两种方法进行时，其质量要求，按各自标准均合格的，方可认为是探伤合格。（5）压力容器表面探伤要求①钢制压力容器对接、角接和T型接头，应按文献［25］中有关规定进行磁粉探伤或渗透探伤：a磁粉探伤按文献钢制压力容器磁粉探伤进行。检查结果不得有任何裂纹、成排气孔，并应符合级的线性和圆形缺陷显示；b渗透探伤按文献中有关规定进行，不得有任何裂纹和分层。②现场组织装焊接的压力容器，耐压试验前，应按照规定对现场焊接接头进行表面探伤，耐压试验后，应做局部表面探伤，若发现裂纹等超标缺陷，则应作局部表面探伤，若发现裂纹等超标缺陷时，则应作全部表面探伤。设备的包装和运输设备铭牌设备铭牌应固定于明显的位置。铭牌应包括如下内容：（1）制造单位名称和制造许可证号码；（2）制造单位对该设备产品的编号；（3）制造日期；（4）设计压力；（5）最大允许工作压力；（6）实验压力；（7）设计温度；（8）容器重量；（9）设备类别。3.3.2包装和运输（1）制造厂应负责对每一种零部件进行妥善的包装，使其在搬运和运输过程中、不受损伤。包装箱上应有吊耳或标明起吊点。每一件均应表明买方的地址，完善的订货合同号，容器位号和数量。专用工具应另装箱发货，并要求标记“专用工具”字样。（2）每批装运货物内，规定有一份装货清单。部件，零件要有标记，或用每箱，每袋和每一台架的货位号标明所装的货物，并说明完整的或是一部分。（3）必要时，装运货物应付安装说明书和安装图纸，此资料最好放在最大的板条箱内。对不装箱的备，上述资料可以邮寄。（4）内件、支撑构件，吊耳与可拆件或其他组装在一起的附件，应按要求标出供组装时识别的设监号和配合符号。（5）螺纹接口应采用与其相同材料制得六角头螺塞堵上。（6）小零件应做成带状或用其他保护措施，以免磨损或丢失，备用垫片应单独包装发送，不允许用螺栓