主墩专项施工方案

牛栏江特大桥8、9号主墩墩身专项施工方案一、概况：1、工程概况：云南昭通至会泽高速公路改扩建工程牛栏江特大桥位于牛栏江两侧,地跨曲靖市会泽县感谢阅读和昭通市鲁甸县，桥梁上部结构为7×30m先简支后连续T梁+102m+190m+102m预应力砼连续感谢阅读刚构桥+5×30m先简支后连续T梁，全桥全长760。08m，下部结构形式为圆柱墩、门式墩、精品文档放心下载变截面空心薄壁墩，基础为桩基础。主桥上部构造为102＋190＋102m三跨预应力混凝土连续刚构箱梁，箱梁根部梁高感谢阅读11.7m，跨中梁高4。2m；顶板在0号节段厚50cm并于1(1‘)号节段变化至28cm，其余梁感谢阅读段顶板厚均28cm；底板厚从跨中至根部由32cm变化为130cm，腹板从跨中至根部分五段采感谢阅读90cm、70cm、50cm三种厚度，箱梁高度和底板厚度按1.8次抛物线变化。箱梁顶板横向宽12。0m，箱底宽6.5m，翼缘悬臂长2。75m。箱梁0号节段长13m，每个悬浇“T”纵向对称划分为22个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为7×3。5m、9×4.0m、6×4.5m，节段悬浇总长87。5m。悬浇节段最大控制质量3000kN，边、中跨合拢段长均匀为2m,边跨现浇段长6.0m。箱梁根部设四道厚0。8m的横隔板，中跨跨中设一道厚0.4m的横隔板,边跨梁端设一道厚1。5m的横隔板.精品文档放心下载主梁纵桥向按预应力混凝土设计，横桥向按部分预应力A类构件设计。主桥上部构造感谢阅读采用三向预应力，纵、横向、部分竖向预应力采用国家标准《预应力混凝土用钢绞线》感谢阅读（GB/T5224-2003）高强度低松弛钢绞线，其标准强度fpk=1860MPa，Ep=1.95×105MPa，松感谢阅读弛率小于0。035,设计锚下张拉控制应力fcon=0.75×1860=1395MPa,塑料波纹管管道偏差系谢谢阅读数为0。0015、摩阻系数为0。17；金属波纹管管道偏差系数为0.0015、摩阻系数为0。25。感谢阅读箱梁纵向钢束每股直径15.2mm,大吨位群锚体系；顶板横向钢束每股直径12。7mm，扁锚体感谢阅读系；为提高竖向预应力的有效性，箱梁竖向预应力在梁高大于7m的节段（0号至12号梁段）谢谢阅读采用15—3G钢绞线，其余梁段采用精轧螺纹钢筋且辅以采用千斤顶进行二次张拉、扭力扳精品文档放心下载手进行锚固等措施.纵向、横向预应力束采用预埋塑料波纹管成孔，真空辅助压浆工艺，其感谢阅读余采用镀锌金属波纹管.牛栏江特大桥主要墩身施工结构物尺寸见下表所受墩高墩位墩柱形式备注（米）6号墩变截面空心墩372边100:1收坡7号墩变截面空心墩572边100:1收坡8号墩、9号墩变截面双肢-空心墩130每肢3边80：1收坡10号墩变截面空心墩702边100：1收坡11号墩变截面空心墩682边100:1收坡12号墩变截面空心墩652边100:1收坡13号墩变截面空心墩502边100:1收坡2、编制依据2。1、牛栏江特大桥施工图。2。2、本合同段实施性施工组织设计.2.3、集团成熟的、可借鉴的施工经验。2。4、相关规范、标准国家现行交通部颁《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1—2004).感谢阅读中华人民共和国交通部标准《公路桥涵施工规范》(JTJ041-2000)。谢谢阅读《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《钢结构设计规范》(GB50017-2003）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）谢谢阅读《建筑施工计算手册》 江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001)谢谢阅读二、施工计划1、进度计划：2013年12月1日至2014年5月30日精品文档放心下载2、主要机具设备计划每个主墩为一个单位配置的主要机具设备如下：序号设备名称单位数量1挖掘机台12自卸汽车辆23砼运输车辆84砼振动棒台105电焊机台206三一重工90输送泵台27模板套48温度监控仪器套49循环冷却水系统套110碘钨灯盏3011土工布80012彩条布60013水泵台614循环水池个215200KW发电机台1161500搅拌站套23、材料准备计划牛栏江特大桥8、9号主墩为变截面薄壁空心墩,C50混凝土，混凝土量13011。8立方,精品文档放心下载墩身中部位置设柱间系梁一道。因此需要从材料选择上、技术措施等有关环节做好充分的准精品文档放心下载备工作，才能保证墩身混凝土顺利施工.材料总需求量见下表所示：谢谢阅读序号名称设计用量材料准备量备注1水泥5556t5600t2砂611465003碎石9049100004粉煤灰625t700t5高效减水剂74。1t80t4、劳动力组织4.1、配置的现场管理人员如下：序号管理人员岗位姓名备注1项目经理曹国俊2项目总工程师李华东3党委书记张在静4项目副经理洪家友5技术科长刘清华6安环环科长史永军7试验主任白金科8施工队长卫岚9技术主管杨志杰10技术员刘有冲11质检科长张小龙12试验员米俊星4。2、每个墩身为一个单位配置的现场施工人员如下:班长1人、技术人员1人、试验感谢阅读人员1人、电工2人、电焊工8人、模板工8人、钢筋班10人、起重工2人、混凝土运输谢谢阅读车司机8人、模板巡守2人、泵车司机3人、混凝土工25人、测量监控人员4人、其他配谢谢阅读合工人约7人。三、施工工艺:1、爬模装置系统牛栏江大桥单墩双支外模液压自爬模装置系统表序名称样图规格单位数量备注号1、面板21mm为进口板2、竖肋采用H20木工字梁1墩身外模H=6.15mm24263、模板中包括吊钩、木梁连接爪等标准件。4、项梁、横梁模板现场自备。5、脱模剂工地自备.液压爬模此报价不包括平台横梁、跳2液压自爬模榀20板、护栏钢管、剪刀撑钢管、下架体扣件、安全网及液压油等辅助材料。液压爬模此报价不包括平台横梁、跳3三层桁架榀24板、护栏钢管、剪刀撑钢管、上架体扣件、安全网及液压油等辅助材料.4D20埋件D20件860用于预埋件、板一次性5高强螺杆D20/300件860用于预埋件、一次性6爬锥M36/D20件125配卸具、用于爬架7受力螺栓M36x90件125用于爬架8安装螺栓M36/50件43用于爬锥安装9主背楞连套150用于模板与接器支架安装10锥形接头D20/M24件300用于钢筋不能对拉处周转使用11对拉螺杆D20米900部分周转使用，预埋M24短钢筋现场自备12直芯带［14L=900件25周转使用13芯带销件200周转使用14 蝶形螺母 D20 件 850 周转使用15 垫片 120X120/D26 件 750 周转使用感谢阅读16阳角斜拉［12—[16铸造斜100周转使用件座拉座平台,梯17子,护拦,现场自备扣件等.2、液压自爬模工作原理：导轨依靠附在爬架上的液压油缸进行提升，导轨提升到位后与上部爬架悬挂件连接，爬感谢阅读架与模板体系则通过顶升液压油缸沿着导轨进行爬升。液压自动爬模系统爬升的工作原理如下：(1）起始浇注段中，按照设计位置埋设锚锥,并保证其位置准确。精品文档放心下载(2)砼达到强度要求后拆模，以起始段中预埋的锚锥为支点拼装系统。感谢阅读(3)调整模板位置，保证定位精度,进行浇注工作并埋设锚锥。感谢阅读(4)拆模，操作动力装置控制器爬升轨道,使其上部与挂在预埋锚锥上的悬挂件固接，固感谢阅读定爬升轨道。(5）操作动力装置控制器爬升爬架，带动系统爬升至下一工作节段.谢谢阅读3、施工操作人员培训：墩身施工方案：牛栏江特大桥主桥矩形薄壁空心墩施工采用液压自爬模进行施工。主墩墩身每肢每次浇谢谢阅读筑6m，模板配置为4套。辅墩每次浇筑6米，模版配置2套。感谢阅读为满足墩身施工需要，每个主墩配80塔吊1台，垂直电梯1部,三一双电机90砼输送感谢阅读泵1台组织施工.钢筋等材料采用塔吊垂直运输，砼采用集中拌和,罐车运输到施工点,三一谢谢阅读双电机90输送泵垂直泵送到灌注点，利用串筒入模浇筑砼。预计每段施工周期7天。精品文档放心下载（一）、液压自爬模施工1、第一次提升安装好埋件系统，开始浇筑混凝土。2、第二次及以后的提升第二次及以后的提升只须在第一次提升的基础上将吊平台装到三脚架的下部，搭设操作谢谢阅读平台即可.步示意图

说明骤第一次混凝土浇筑完后，拆除模板及支架；清理模板表面杂物；吊装爬架，按设计图纸将爬架挂在第 一 相应的埋件点上；次 爬 通过可调斜撑调整模板的垂升 直度；通过后移拉杆装置将模板下沿与上次浇筑完的混凝土结构表面顶紧，确保不漏浆,不错台。3、提升模板及支架，安装吊平台，第三次浇筑混凝土.步骤示意图说明第二在第一次爬升的爬架下安装次和吊平台以便拆除可周转的埋件，第二清除模板表面杂物次以按设计图纸把爬架吊装就位，上提拆除前一次可周转的预埋件，升以备用。4、重复第三次浇筑提升流程（如图）图8.31模板提升示意图5、预埋件工作流程（如图）6、应注意的问题a、同一单元块的两榀架体之间应用Ø48钢管连接紧固，平台搭设安全可靠。b、埋件系统预埋的位置要求准确，在浇筑混凝土前必须由专人再次复核其位置，确保感谢阅读固定牢固.c、每次拆模后都须将面板上附着的杂物清理干净,并在浇混凝土前刷脱模剂。精品文档放心下载d、拆模后如模板须落地，则其面板不可直接放在地面上,而应在地面上先垫木方，再将谢谢阅读模板放在木方上，以保证模板的周转次数.e、模板整个单元往上提升时，吊钩一定要吊于主背楞上部的吊具上，切记不得吊于模板的吊钩上。谢谢阅读f、浇筑混凝土前，模板的下部应利用三脚架上的后移装置将模板调到紧紧地与已浇好的混凝土接触上,防止再次浇筑混凝土时漏浆及错台.感谢阅读g、模板支好后,各单元块间次背楞一定要用芯带及楔形销连好,保证各单元之间连成一个感谢阅读整体,同时保证各单元连好后成一条直线.h、浇筑混凝土前，对拉螺杆一定要按图纸位置拉接，以保证混凝土质量。感谢阅读i、要定期检查模板单元上各个螺丝的松紧情况，如发现有松动应及时拧紧.感谢阅读J、爬模爬升时，墩身混凝土强度按不低于20MPa进行控制。感谢阅读(二）、侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到精品文档放心下载某一临界时，侧压力就不再增加,此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达谢谢阅读到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践,可按下列二式计算,并取其最精品文档放心下载小值:式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2)谢谢阅读γc--————混凝土的重力密度（kN/m3)取25kN/m3感谢阅读t0—-—--—新浇混凝土的初凝时间（h）,可按5。714小时。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15）计算；感谢阅读V---——-混凝土的浇灌速度（m/h）；取2m/h精品文档放心下载H--—--—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m)；取5。4m精品文档放心下载β1——————外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；谢谢阅读β2-——-—-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85;50—90mm谢谢阅读时，取1；110—150mm时,取1。=0。22x25x5。714x1x1。15x21/2谢谢阅读=50。3kN/m2=25x6=150kN/m2取二者中的较小值，F=50。3kN/m2作为模板侧压力的标准值,并考虑倾倒混凝土产生的精品文档放心下载水平载荷标准值4kN/m2,分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：谢谢阅读Q=50.3x1.2+4x1.4=65.96kN/m2精品文档放心下载有效压头高度：h=F/Rc=65.96/25=2.64m精品文档放心下载作用于模板的总荷载为：q=65。96KN/m2（三）、模板计算1、基本参数模板高度为6。33m，浇筑高度为6。0m，面板采用21mm维萨板;竖向背楞采用木工字谢谢阅读梁截面尺寸为80x200，间距为280mm;水平背楞采用双12号槽钢背楞，最大间距为1050mm;谢谢阅读拉杆系统为D20拉杆，材质为45#钢,拉杆水平间距为900mm，竖向间距为1050mm。谢谢阅读其中：—木材抗弯强度设计值，取13N/mm2，—木材抗剪强度设计值，取1。5N/mm2精品文档放心下载E-弹性模量，木材取8。5x103N/mm2，钢材取2.1x105N/mm2感谢阅读2、面板验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》,强度验算要考虑精品文档放心下载新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的谢谢阅读原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在竖楞上的三跨连续梁计算。所以将面板视精品文档放心下载为支撑在木工字梁上的三跨连续梁计算,面板长度取板长2440mm，板宽度b=1000mm。精品文档放心下载面板计算简图3、抗弯强度验算作用在面板上的线荷载为：=65。96x1=65.96N/mm感谢阅读面板最大弯矩：=（65。96x300x300）/10=0。594x106N•mm感谢阅读面板的截面系数:=x1000x212=5.40x104mm3感谢阅读应力：=0.594x106/5。40x104=10。9N/mm2〈=13N/mm2感谢阅读故满足要求4、抗剪强度验算计算公式如下：面板的最大剪力：V=0。6×65.96×0.28=11.07KN；精品文档放心下载截面抗剪强度必须满足:（安全系数取1.5）其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2）；感谢阅读V--面板计算最大剪力（N）:V=10.4KN；感谢阅读b—-构件的截面宽度（mm)：b=1000mm；精品文档放心下载hn--面板厚度(mm)：hn=18。0mm；精品文档放心下载fv—-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.5N/mm2;谢谢阅读面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×11。07×103/(2×1000×18）=0。92N/mm2；精品文档放心下载面板截面抗剪强度设计值：[fv］=1.5N/mm2；谢谢阅读面板截面的最大受剪应力计算值T=0。92N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T］精品文档放心下载=1.5N/mm2，满足要求!4.1挠度验算：根据《建筑施工计算手册》，挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则线荷载为：精品文档放心下载q2=（F+R）×1=（50。3+3。7）=54KN/m感谢阅读面板挠度由式=54x3004/(150x8.5x1000x48.6x104)精品文档放心下载=0.7mm〈［ω］=300/400=0。75mm故满足要求面板截面惯性矩：I=bh3/12=1000X183/12=48。6X104mm4感谢阅读4。2木工字梁验算:木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距最大为L=1200mm。感谢阅读木梁计算简图木工字梁上的线荷载为：=65。96x0.3=19。788N/mm谢谢阅读F—混凝土的侧压力-木工字梁之间的水平距离4。3抗弯强度验算最大弯矩=0。1x19.788x12002=2。84x106N•mm谢谢阅读木工字梁截面系数:应力：σ=M /W=2.84×106/46。1×104=6.16N/mm2<=13N/mm2感谢阅读max

满足要求木工字梁截面惯性矩:4.4抗剪强度验算计算公式如下：木梁的最大剪力：V=0.6×19.788×1。2=14。25KN；截面抗剪强度必须满足:（安全系数取1）感谢阅读其中，τ-木梁截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-—木梁计算最大剪力（N)：V=14。25KN；谢谢阅读A--木梁截面面积(mm2）：A=9640mm2；精品文档放心下载fv—木材抗剪强度设计值（N/mm2)：fv=1.5N/mm2;感谢阅读最大受剪应力计算值:T=114。25×103/（9640)=1。47N/mm2；谢谢阅读最大受剪应力计算值T=1.47N/mm2小于木梁截面抗剪强度设计值[T］=1.5N/mm2，谢谢阅读满足要求！4.5 挠度验算：根据《建筑施工计算手册》，挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则谢谢阅读线荷载为：q4=（F+R）×0。3=(50。3+3.7)×0。3=16.2感谢阅读木梁挠度由式=16.2x12004/（150x8.5x103x46.1x106)谢谢阅读=0。58mm〈[ω］=1200/400=3mm故满足要求4.6槽钢背楞验算:槽钢承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。槽钢作为主背楞支承在对拉螺杆上,可作为支承在拉杆上的连续梁计算,其跨距等于对拉螺栓的间距最大为精品文档放心下载L1=1200mm。槽钢背楞计算简图4.7抗弯强度验算木梁作用在槽钢上的集中荷载为：q5=65.96×0。3×1。2=23.75最大弯矩=0。175x23.75x103x1200=4。99x106Nmm谢谢阅读12槽钢截面系数：W=57.7x2=115。4x103mm3感谢阅读应力：=4.99x106/115.4x103=43。24N/mm2〈=215N/mm2感谢阅读故满足要求12槽钢截面惯性矩：I=346x104mm44.8抗剪强度验算计算公式如下：背楞的最大剪力：V=0.65×23。75=15。44KN；感谢阅读截面抗剪强度必须满足：（安全系数取2）其中，τ—木梁截面的最大受剪应力(N/mm2);V——木梁计算最大剪力（N）：V=15。44KN;谢谢阅读A—型钢截面面积(mm2)：A=33072mm2；谢谢阅读fv—钢材抗剪强度设计值（N/mm2)：fv=125N/mm2；精品文档放心下载最大受剪应力计算值：T=2×15。44×103/3072=100.51N/mm2；感谢阅读最大受剪应力计算值T=110。51N/mm2小于钢材抗剪强度设计值［T]=125N/mm2，满精品文档放心下载足要求！4。9挠度验算:根据《建筑施工计算手册》，挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用,则木感谢阅读梁作用在槽钢上的集中荷载为：Q6=（F+R)×0。3=(50.3+3。7）×0。3×1.2=19。44谢谢阅读背楞挠度由式=1.146x19。44x103x12003/（100x2。1x105x3.46x106）谢谢阅读=0.55mm〈[ω]=1200/400=3mm故满足要求4。10面板、木梁、槽钢背楞的组合挠度为：w=0.7+0。58+0.55=1。83mm〈3mm感谢阅读满足施工对模板质量的要求。5、对拉螺栓计算：对拉螺栓采用D20螺杆；纵向间距为1050mm，横向间距为900mm.谢谢阅读对拉螺栓经验公式如下：N--—对拉螺栓所承受的拉力的设计值。一般为混凝土的侧压力谢谢阅读A--—对拉螺栓净截面面积(mm2）A=314mm2谢谢阅读——对拉螺栓抗拉强度设计值（45＃钢）(N/mm2)感谢阅读N=1.05×0。9×65。96=62。332KN=62332N感谢阅读N〉62332N故满足要求。（四）爬模下架体组成：爬模下架体由预埋件、附墙装置、导轨、支架及液压动力装置组成。感谢阅读（五)、计算参数：1、塔肢内外墙液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为：感谢阅读模板,浇筑，钢筋绑扎工作平台（1）最大允许承载 3。0KN/m2（爬升时为1。5KN/m2）谢谢阅读模板安装工作平台（2）最大允许承载0。75KN/m2（爬升时可不考虑)模板后移及倾斜操作主平台（3)最大允许承载1。5KN/m2爬升装置工作平台（4)最大允许承载0.75KN/m2拆卸爬锥工作平台（5）最大允许承载0.75KN/m2(爬升时可不考虑）2、除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为 :FV=125KN; 拉力设计值感谢阅读为:F=215KN；3、爬模的每件液压缸的推力为133KN(即13.3t）。精品文档放心下载4、自爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。精品文档放心下载(六）、荷载计算：1、施工荷载1.1、参数说明施工活载-—施加到各平台的施工荷载；平台长-—分配到单个机位的模板宽度;取决于方案布置,在此以3米为例计算平台宽——平台板的长度；精品文档放心下载荷载分项系数-—荷载的放大系数；活载取1.4荷载设计值-—强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数;感谢阅读1。2、计算表格爬升时,施工荷载为32.76KN.⒉油缸顶升力判定2。1、模板自重模板的自重一般是65Kg/m2,假定分配到单个机位的模板最大可以是3。0×5。6m，则模精品文档放心下载板自重是12。34KN；2。2、LG-100下架体总重：下架体自重-—由标准图计算而得，是个定值；1369.8—445.69（导轨）-129。26（附墙精品文档放心下载挂座)=794。85㎏平台板自重——平台板一般取50mm厚的木板，木材的密度取540㎏/m3,这里取27㎏/m2;谢谢阅读平台梁单位重量——可根据施工现场选取平台梁，自行计算它的单位重量,在此平台梁精品文档放心下载选取单槽钢20#。下架体自重合计为14。16KN;2.3、LG—100上架体总重：（以三层桁架为例）精品文档放心下载上架体自重-—由标准图计算而得，上架体是可变的,可根据实际情况自行进行计算;感谢阅读这里以三层桁架为例,且假设单个机位对应1.5个上架体。精品文档放心下载上架体总重为15。02KN。2.4、平台横梁主平台横梁根据架体是整体式还是上下分离式由方案布置决定，LG-100一般采用上下精品文档放心下载分离式，在此横梁采用H20，50。5㎏/m×3。0m×3=454。5㎏,合计4.545KN。精品文档放心下载2。5、连接钢管自重根据方案布置而定,这里设定架体总体布置23根连接钢管,钢管采用3×48谢谢阅读连接钢管的重量为4.14KN。除了要计算以上项目以外还需要考虑一些施工现场其它不可预见因素引起的荷载。谢谢阅读2。6、架体总重爬升时架体总重为32。76+(12。34+14。16+15.02+4.545+4。14）×1.2=93。006KN，取摩擦系数1.2，则谢谢阅读93。006×1。2=111.6072KN＜133KN（单个油缸的顶升力）感谢阅读3、爬升状态下架体承重限定下架体所承受的竖向荷载包括模板自重12。34KN，上架体自重15.02KN，以及上架体上精品文档放心下载所施加的施工荷载32.76KN，主平台横梁4.545KN，合计64。665KN。感谢阅读4、下架体承受水平荷载限定水平荷载在这里指的就是风荷载，假定最大工作风级数是10级,风速谢谢阅读其中 B——-风级数风压考虑到风荷载的不定性，在这里对其进行一定程度的放大，取1。4的放大系数，则风感谢阅读荷载最大设计值为0.74KN/m2，受风面的高度计算到最高处挑架的护栏顶部，则其值为谢谢阅读7.93m（6。33+1.6=7.93）。综上,假定最大的水平荷载为24。51KN。5、上架体受力分析以及传力计算上、下架体是通过平台梁来传递荷载的,平台梁与上、下架体有三个节点传力，以三层感谢阅读桁架仰爬来举例进行传力计算：5。1、各平台荷载5。2、模板自重这里设定分配到单个上架体上的模板宽度为3.0米,高度为6。33米。谢谢阅读单位面积模板质模板宽（m）模板高（m）

模板自重(KN）

荷载分项系数

荷载设计值(KN）量(kg/m2)3.00 6。33

65.00

12.34 1。20

14。81仰爬时,模板自重通过横向背楞以集中荷载形式作用于主背楞上。14.81/6=2。468KN精品文档放心下载5.3、风荷载计算根据上述可知，最大风荷载为0.74KN/m2，作用在模板表面，则沿背楞高度方向风荷载感谢阅读设计值如下表主背楞高 荷载分项系 风载设计值最大风载（KN/m2) 模板宽（m) 模板高（m)(m） 数 （KN/m）0。74 3。00 6.33 5。60 1.40 3。51谢谢阅读5.4、用SAP2000对上架体进行受力分析荷载施加说明：各个操作平台承受均布线荷载,大小分别为12.6KN、3.15KN、3。15KN、6.53KN,方精品文档放心下载向为竖直向下；主背楞承受风荷载，由模板传来,以均布荷载的形式作用于主背楞上，大小为3.51KN/m,方向为水平向右；精品文档放心下载主背楞承受模板自重，模板自重以集中荷载的形式通过横向背楞作用于主背楞上，大小感谢阅读2.468KN，方向为竖直向下;上架体自重以集中荷载的形式，通过与后移横梁的连接点传递,通过分析，上架体自重的重心向后倾斜，可得施加到1节点处的荷载是自重的0。25，2节点处为0.75倍的自重，大小分别为6.84KN、20.52KN；感谢阅读荷载图剪力图（KN)5。4.1、各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表:

轴力图（KN）弯矩图(KN·m）上述选择的是受力最不利的杆件，如果上述杆件符合要求，那么其它杆件一定满足要求。精品文档放心下载受拉杆件满足要求,只需要验算受压杆件的稳定性即可。5。4.2、受压杆件稳定验算：稳定验算中，受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小于抗压设计值，满足要求。感谢阅读5.4.3、支座反力：（节点编号按从左向右顺序)反力图（KN)节点9处，支座水平向反力为-16.06KN(向左);竖向反力为-70。82KN（向下）；节点8处,支座水平向反力为27.04KN(向右）；竖向反力为111。16KN(向上）；节点7处，支座水平向反力为-34.29N（向左）；竖向反力为39。82KN（向上);谢谢阅读各个节点的力会传递到下架体的承重三角架横梁上，如下是作用于承重三角架横梁上的谢谢阅读力：节点9处,水平作用力力为16.06KN(向右)；竖向力为70。82KN（向上）；感谢阅读节点8处,水平作用力为—27.04KN（向左)；竖向力为—111.16KN(向下)；精品文档放心下载节点7处，水平作用力为34。29KN(向右）;竖向力为—39。82KN（向下）；感谢阅读这样下架体在最大风荷载作用下最大水平力为37.76+28。21—32。89=33.08KN(水平向右);竖向力为84。28—117.54-39.65=-72。91KN（竖直向下）；弯矩为—11。26—5。31—0.97=—11.54KN·m(顺时针).感谢阅读（七）、用SAP2000对结构进行受力分析：将最不利荷载施加于斜爬下架体上，用对承重三角架进行计算:（可根据施工实际荷载对模型进行修改计算）精品文档放心下载荷载施加说明:上架体作用与承重三角架横梁上的力是通过主平台梁传递的，大小及方向如上述；精品文档放心下载下架体自重是通过吊平台两立杆施加到连接部位的，将下架体自重平均加到相应作用点处，力的大小为8KN谢谢阅读荷载图剪力图(KN）1、各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表:

轴力图(KN）弯矩图（KN.m）上述选择的是受力最不利的杆件，如果上述杆件符合要求，那么其它杆件一定满足要求。感谢阅读受拉杆件远满足要求,只需要验算受压杆件的稳定性即可。精品文档放心下载2、受压杆件稳定验算： 稳定验算中，受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小谢谢阅读于抗压设计值，满足要求。3、支座反力：反力图（KN）节点6处（承重插销处）水平反力大小为134.83KN；竖向反力大小为132.79KN感谢阅读节点7处（附墙撑处）反力大小为119.79KN，方向为西偏南18度。精品文档放心下载节其它工况，如风荷载水平向左，或是只作用风荷载（向左，向右)，经计算分析，虽然有些杆件由受拉变为了受压，但是内力值相对较小，符合受力要求；且各杆件的内力值大小都较上述小,所以不作为不利组合考虑。感谢阅读架体进行俯爬时，整个架体重心集中于模板处,在风荷载作用下,架体会向上翘,这个力可以由附墙撑于导轨连接处来承受，而导轨有两个埋件于建筑物相连，因此不需要做架体的抗倾覆验算。谢谢阅读另，承重三角架杆件2、6为主要的受力杆件，需要对其进行强度验算：感谢阅读杆件2:抗弯验算:，，截面塑性发展系数抗剪验算:，折算应力：满足要求。杆件6：抗弯验算：，，截面塑性发展系数抗剪验算:，折算应力：满足要求。变形图承重三角架横梁杆端位移分别为73.9mm和79mm,跨中位移为83.9mm，那么经分析杆感谢阅读件跨中的变形为：满足要求。4、受力螺栓受力计算承重插销处水平向受力为134.83KN，方向水平向右；竖向力大小为132.79KN，方向为谢谢阅读竖直向下.那么相对于挂座而言，它是倾斜了0。6度，所以在挂座的受力图中,如下图所示：精品文档放心下载F=134.83sin0.6o+132。79cos0。6o=134。19KN;感谢阅读V=134.83cos0。6o—132.79sin0.6o=133。44KN谢谢阅读图中F1、F2分别是受力螺栓处和挂座底部与墙接触处的合力，对受力螺栓处取矩，则有谢谢阅读方向和图中假设方向相反，水平向右，则说明此挂座有绕着挂座与墙接触处旋转的趋势。谢谢阅读此时受力螺栓处的F1为：F1=F+F2=134。19+110。97=245。16KN谢谢阅读最终对埋件（双埋件）的拔力N=245。16KN;剪力V=133.44KN；附墙撑处的支撑反力精品文档放心下载R=119。79KN.（八）、重要构件以及埋件的计算:1、主背楞斜撑计算:螺杆承受最大压力F=56。93KN，螺杆螺纹为T60×6,大径d=60mm，中径d2=57mm，小谢谢阅读d3=53mm，螺距为P=6mm，基本牙型高度H1=0。5P=3mm，旋合圈数n=H/P=8.3,螺杆和螺母材料均为Q235感谢阅读1。1、螺纹抗剪验算当螺杆和螺母材料相同时，只校核螺杆螺纹强度。由于螺纹为梯形螺纹,则其牙根宽度b=0。65P=3。9mm，基本牙型高度H1=0.5P=3mm，精品文档放心下载螺纹小径=53mm则其剪切强度:N/mm2〈=46。8N/mm2（由于螺纹牙材质为Q235，其许用剪应力，取46。8N/mm2）,满足要求。精品文档放心下载1。2、螺杆强度验算N/mm2<=85N/mm2（螺纹牙许用弯曲应力，取85N/mm2），满足要求.精品文档放心下载1。3、螺杆的稳定性验算由于螺杆会受到压力，故需进行稳定性计算。螺杆最大工作长度=500mm，按照一端固定一端铰支可得长度系数=0。7，螺杆危险截精品文档放心下载面的惯性半径=13。25mm，故〈(Q235的=61），不作压杆稳定性验算.感谢阅读2、主横梁埋件支座端头板承压验算如下：主横梁端头板与埋件支座的有效承压面积A=20×42=840mm2，承压力V=87.2KN，则其谢谢阅读承压应力〈325N/mm2（Q235钢承压强度设计值）满足要求。3、三角架尾撑抗压验算如下：尾撑截面积,尾撑处的支撑力R=119.79KN,则精品文档放心下载<f=215N/mm2满足要求。4、埋件系统计算单个埋件的拔力设计值为200KN,剪力设计值为100KN。感谢阅读1、混凝土抗拔验算：根据《建筑施工计算手册》，按锚板锚固锥体破坏计算埋件的锚固强度如下:假定埋件距高度方向混凝土边缘有足够的距离，锚板螺栓在轴向力F作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形从混凝土中拔出破坏（见右图）。分析可知，沿破裂面作用有切向应力τs和法向应力δs，由力系平衡条件可得:使;,由试验得:当b/h在0.19～1。9时，α=45°，δ=0.0203fc，代入式中得：F式中fc————-混凝土抗压强度设计值(选择C30混凝土,fc=14.3N/mm2）；谢谢阅读h——--—破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）(400mm);感谢阅读b——--—锚板边长（100mm)。所以混凝土的抗拔力为F=263.12KN〉200KN，故满足要求。感谢阅读2、混凝土局部承压验算：根据《混凝土结构设计规范》局部受压承载力计算:式中F —局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN）精品文档放心下载Lfc -混凝土轴心抗压强度设计值；(14。3N/mm2）谢谢阅读—混凝土强度影响系数；(查值为0.94)C—混凝土局部受压时的强度提高系数;（2）l-混凝土局部受压面积;（mm2）l—混凝土局部受压净面积;ln-局部受压计算底面积；(mm2)b2。1、埋件板处混凝土局部受压净面积满足要求.2.2、爬锥处爬锥（L=150mm）受到受力螺栓传来的剪切力V:精品文档放心下载由几何条件有竖向受力平衡对剪力作用点处取矩由相似三角形可得计算可得:，，〈14.3KN(C30砼抗压设计值）,满足要求.感谢阅读3、受力螺栓的抗剪力和抗拉力验算：单个机位为双埋件，根据上述计算结果可以假设单个受力螺栓的设计剪力为:F=100KN；感谢阅读V设计拉力为:F=200KN；受力螺栓为M36,10。9级，抗压、抗拉、抗弯强度查表可知:抗拉屈服强度f=600N/mm2,抗剪强度为：fV=420N/mm2。有效面积为：Ae=1017。36mm2感谢阅读4。3。1、受力螺栓抗剪：,A=1017.26×2=2。03×103mm2τ=V/A=100×103/(2。03×103）=49。26N/mm2〈fv=420N/mm2精品文档放心下载满足要求。4。3。2、受力螺栓抗拉：σ=F/A=200×103/1017。36=196N/mm2<f=420N/mm2精品文档放心下载满足要求。4。3.3、折算应力：满足要求。4。4、高强螺杆验算：对埋件中外露与砼直接接触的高强螺杆(D20，L=350mm）按照带肋的普通钢筋进行考谢谢阅读虑。高强螺杆(45#）的设计强度取其屈服强度355N/mm2，设混凝土对锚固长度为la的高强感谢阅读螺杆的握裹力为f,f应与高强螺杆的锚固长度成正比，则会有一个临界状态，使高强螺杆的设计强度充分发挥。感谢阅读4.1、高强螺杆抗拉：根据混凝土规范的普通钢筋锚固计算公式：la=1。1α×d×fy/ft式中la——受拉钢筋的锚固长度1。1——锚固长度修正系数α——钢筋的外形系数(这里按照带肋钢筋,取0.14）谢谢阅读d-—钢筋的公称直径（这里为D20螺杆，取20mm）谢谢阅读fy-—钢筋的抗拉强度设计值（这里取355N/mm2）感谢阅读ft-—砼轴心抗拉强度设计值（这里为C30，取14。3N/mm2)谢谢阅读通过计算得到la≈70mm，而实际锚固长度为175mm，故高强螺杆拉应力未达到其抗拉精品文档放心下载设计值,满足要求。4.2、高强螺杆螺纹的承压:高强螺杆（D20）螺纹承压长度按照60mm计算，其有效承压面积At=906mm2,精品文档放心下载按照上面高强螺杆抗拉计算看出,其拉应力未达到335N/mm2的设计强度，这里姑且按感谢阅读照设计强度进行计算，即高强螺杆的承压力约为:F=335×202×π/4≈59.92KN则承压应力σ=F/At=66。14N/mm2<335N/mm2（45＃钢屈服强度），满足要求。谢谢阅读(九）、结论：综合上述做出如下规定：1、下架体承载：爬升状态施加到下架体上的竖向荷载（分配到单位机位的模板自重、上架体重、上架体谢谢阅读的施工荷载以及考虑现场需要的其它荷载）最大为65KN；精品文档放心下载2、下架体承受水平力限定：架体在非爬升状态，可以施加的水平荷载最大为28KN（风速小于29m/s）；谢谢阅读3、油缸极限顶升力:对于LG—100，油缸的工作限定如下图所示：由上述关系图可以知道，当油缸的顶升力达到133KN时是符合要求的.精品文档放心下载四、墩身内横隔板及主墩系梁施工1、墩身内横隔板施工墩身横隔板施工采用滞后施工,在浇筑墩身混凝土时，在墩身内预埋20cm钢板预埋件，精品文档放心下载钢板嵌入混凝土内2cm，待墩身混凝土浇筑完成并拆除模板后，在预埋钢板上焊接I25工字感谢阅读钢牛腿,在牛腿上布置I22工字钢横梁，并用M20螺栓连接，I22工字钢横梁连接完成后，在谢谢阅读其横梁上布置10＊10cm方木分配梁，再在方木上布置10*10cm方木，上铺竹胶板作为底模,谢谢阅读方木分配梁下设3cm的木楔调平层，微调模板顶面高程和满足脱模要求。感谢阅读2、主墩系梁施工牛栏江特大桥主墩系梁考虑到液压自爬模施工干扰影响,系梁待墩身施工通过系梁位置感谢阅读后，通过在墩身砼中预埋托架钢板焊接而成作为系梁施工作业钢平台，再进行系梁施工.谢谢阅读牛栏江特大桥主墩系梁于墩身位置纵桥向每肢每侧设3片20I字钢牛腿作为操作平台，感谢阅读于横桥向双肢内侧每侧设置3片20I字钢牛腿作为底模支撑体系，牛腿上按30cm间距布设谢谢阅读14I字钢,系梁底模、内模、外膜均采用2cm竹胶板,内外模设置对穿拉杆加固。感谢阅读系梁钢筋在钢筋加工场统一制作完毕检查合格后用汽车运至桥墩位，利用塔吊将钢筋笼精品文档放心下载起吊到施工平台上进行钢筋绑扎安装。钢筋主要采用直螺纹套筒连接，需要焊接时要求焊缝谢谢阅读必须饱满，搭接长度满足相关要求,焊渣清除干净，不得有虚焊、漏焊、烧筋等不合格焊缝感谢阅读存在。安装完毕后在模型与钢筋笼骨架间垫上足够数量的混凝土垫块确保混凝土保护层厚感谢阅读度。在监理工程师检查钢筋、模型等合格后准备浇筑混凝土.砼由集中拌合站供应，混凝土运输车运输，采用地泵泵送混凝土。每层混凝土灌注厚度不超过30cm，用插入式捣固器振捣，直到砼停止下沉、不冒气泡、泛浆和表面平坦为止。每处振捣完毕后慢慢提出振动棒，避免碰撞模型、钢筋和其它预埋铁件.每层砼振捣时要插至前一层混凝土5～10cm,以确保新浇砼与先浇砼结合良好。边浇筑混凝土边拆除串筒,但必须保证拆除串筒后距离已浇筑混凝土的顶面高度不得大于2m。精品文档放心下载砼浇筑完毕后采用土工布覆盖砼表面洒水养护，保证混凝土表面随时处于湿润状态。养护时间不得少于7天。谢谢阅读为加强纵桥向空心墩双肢之刚度，增加稳定性,每个主墩墩身设一道横系梁，另在单肢空心墩内部设置两道横隔板,以加强墩身刚度。感谢阅读在每片系梁中设置22束横向单端张拉的钢绞线，钢绞线采用公称直径为Øs15。2mm的高强度低松弛钢绞线，钢束规格为15-19，波纹管采用塑料波纹管，配套采用15—19锚具（张拉端)、15-19H型锚具（固定端）及锚下螺旋筋.谢谢阅读钢束定位钢筋每80cm设一道，当普通钢筋与预应力管道有干扰时，可适当移动普通钢筋，墩身通长钢筋和箍筋在钢束锚固槽口与钢束有干扰处留出一段长度后断开，待钢束张拉完成后，用相同直径钢筋焊接封锚。感谢阅读墩身预应力必须在墩身系梁混凝土强度达到80％之后,方可进行张拉预应力钢束，采感谢阅读用单端交错张拉，上、下均衡，左右对称；管道压浆采用真空辅助压浆工艺。谢谢阅读五、墩身劲性骨架施工1、墩身劲性骨架作用（1）安全方面在高墩施工中，安全施工非常重要。由于没有刚度较大的骨架可以整体固定钢筋，如果感谢阅读现场风力较大时，很容易发生钢筋骨架整体歪倒等安全事故,对工人的生命安全造成很大的感谢阅读威胁，这类事故在同类型施工中常有发生。增设劲性骨架后，由于劲性骨架刚度较大，可以精品文档放心下载起到钢筋骨架的作用。钢筋在劲性骨架上固定，可以预防钢筋骨架整体歪倒垮塌事故的发生。感谢阅读工人操作时可以利用劲性骨架固定安全带，对操作工人起到安全保护作用。感谢阅读（2)质量控制方面墩身施工中每次钢筋预埋、安装时，钢筋高度较高，钢筋定尺长度为9米,下节混凝土感谢阅读内还有3米左右的预留钢筋,单根钢筋的竖向高度从混凝土面计算约为12米左右，单根钢筋感谢阅读的柔性非常大，在高墩施工钢筋安装时，由于风力较大，钢筋会随风来回摆动，给钢筋定位谢谢阅读带来很多困难，从而导致在安装过程中钢筋位置不准确，钢筋的保护层较难控制。在模板安谢谢阅读装后浇注混凝土时,由于没有横向固定，容易造成模板整体偏位，从而造成墩身整体偏位。谢谢阅读增设劲性骨架后,劲性骨架在工厂分节加工,整节吊装就位,精确定位后进行焊接固定。在钢筋感谢阅读安装过程中，可以利用劲性骨架对钢筋骨架进行纠偏并固定，这样就能够保证钢筋安装时位精品文档放心下载置准确，保护层能够得到保证。另外，安装模板时,可以利用劲性骨架对模板位置进行精确精品文档放心下载调整和固定，对墩身的整体偏位控制能起到作用。2、劲性骨架施做要求：劲性骨架每9米一高度段在后台成片加工，骨架平直、焊接牢固,骨架加工误差控制在感谢阅读5mm以内。劲性骨架节点通过电焊连接，杆件与节点板的连接焊接采用三面围焊，焊接严感谢阅读格按照有关焊接规范要求执行。六、主墩间临时支撑施工依据设计要求：主墩施工时，主墩顺桥向双壁间需设置临时撑，临时撑在高度方向每感谢阅读20m左右设置一道，临时撑位置宜布置在有内横隔的位置,临时撑可采用两根φ800mm的钢精品文档放心下载管.该临时支撑施工采用墩身预埋由【12和20mm厚钢板焊接而成的预埋件，待液压自爬模系统施工过临时支撑位置后，于自爬模系统搭设操作平台,塔吊配合焊接φ800mm钢管，从而形成临时支撑系统，后续临时支撑一次类推组织施工.感谢阅读七、施工组织1、施工准备墩柱施工前要凿除墩身（地梁）表面浮浆，原则上骨料要外露砼面三分之一,检查墩身顶谢谢阅读是否水平,若不平要施工调平带,确保墩柱模板底面保持水平，这样才能控制住墩身竖直度。谢谢阅读2、钢筋工程控制要点2。1、外观要求1.1、钢筋的级别、直径、根数和间距均应符合设计要求，绑扎钢筋网和钢筋骨架不得变形、松脱。感谢阅读2。1.2、钢筋表面应无浮皮及铁锈。2。2、实测项目钢筋加工检查项目见下表钢筋加工检查项目项

规定值或允许偏差检查项目

检查方法次

（mm)1受力钢筋顺长度方向加工后的全长

±10

按受力钢筋总数30%抽查2弯起钢筋各部分尺寸±20抽查30%3箍筋、螺旋筋各部分尺寸±5每构件检查5～10个间距2.3、钢筋加工与安装安全措施2.3。1、进入施工现场，必须正确使用个人劳动防护用具。精品文档放心下载2。3.2、操作人员必须身体健康，并经过专业培训考试合格,在取得有关部门颁发的操感谢阅读作证或特殊工种操作证后，方可独立操作。3.3、钢筋断料、配料、弯料等工作应在地面进行，不准在高空操作。感谢阅读3.4、搬运钢筋要注意附近有无障碍物、架空电线和其他临时电气设备,防止钢筋在回转时碰撞电线或发生触电事故。谢谢阅读3.5、起吊钢筋骨架下方禁止站人，必须待骨架降到距地面1米以下才准靠近，就位支撑好方可摘钩。谢谢阅读2。3.6、起吊钢筋骨架时，不准一点起吊。3。7、切割机使用前，须检查机械运转是否正常，有否漏电；电源线须进漏电开关,感谢阅读切割机后方禁止堆放易燃物品。3.8、高空作业时，不得将钢筋集中堆在模板和脚手板上,也不要把工具、钢箍、短钢筋随意放在脚手板上，以免落下伤人。精品文档放心下载3.9、剩余钢筋短料应及时清理,成品堆放要整齐,工作台要稳，钢筋工作棚照明灯必须加网罩。感谢阅读3、砼浇筑前检查要点3.1、首先检查模板质量控制要点中的内容。3。2、其次钢筋及种预埋件的安装情况,检查其位置是否符合设计，保护层是否满足要求。精品文档放心下载3.3、再次检查模内几何尺寸:长、宽、高.3.4、检查模板脱模剂涂抹情况，气温较高或涂抹后等待时间过长时，要用干净的抹布进精品文档放心下载行补涂脱模剂.3.5、检查柱头凿毛、及洁净程度,不符合要求要重新处理.谢谢阅读3.6、检查施工准备情况4、砼拌和控制要点4.1、试验室值班人员根据当天原材料的含水量出据施工配合比单，并设定砼拌和机各材感谢阅读料每盘用量,同时做好砼标识。4。2、砼拌和时，测定首盘砼的坍落度，直至将坍落度调整到规定值范围内，砼中间拌精品文档放心下载和过程中每隔3到4盘重新测一次,保证砼拌制均匀一致.谢谢阅读4。3、砼运输到施工现场后，再次对砼的坍落度进行检查，保证砼拌和的质量。谢谢阅读4.4、砼拌和时间不得小于150秒。5、砼浇筑控制要点5。1、注意砼浇筑时的外界温度,避免在温度较高的中午施工。感谢阅读5.2、严格控制砼浇筑时的分层厚度、分段长度和振捣时间。谢谢阅读5。3、每个砼振捣工要求相对固定,每次砼浇筑前项目部现场管理人员要对其核查,便于感谢阅读认定质量责任。5.4、砼浇筑完成后，技术干部要亲自检查顶板收面情况，顶面二次收面不可少防止墩顶感谢阅读砼开裂。5。5、墩身砼浇筑每次浇筑6米，浇筑时采用导管或串筒,防止混凝土离析。感谢阅读6、拆模控制要点6.1、根据气温情况,一般在砼浇筑完成24小时后，强度不低于5MPa（气温较低时适当延长）开始拆除模板。感谢阅读6。2、拆除模板属于高空作业，危险性比较大,事先对施工队管理人员、工人、塔吊司机进行安全教育,排除安全隐患.谢谢阅读6.3、拆模时注意保护好盖梁的边角.7、养护控制要点砼初凝后，顶板用土工布覆盖洒水养生。侧模拆除后顶面、侧面全部包裹塑料薄膜养护，精品文档放心下载各队伍必须派专人负责养护。8、墩身线形控制高墩线形控制是高墩施工的重中之重，线形的好坏直接影响高墩的受力和线形的平顺感谢阅读度，所以必须严格控制.线形控制主要通过测量来进行,施工测量控制的内容包括中心定位测精品文档放心下载量、高程测量、垂直度测量。8。1、定位测量采用三维坐标控制法。每个墩台施工前，先由测量班用全站仪进行精确定位，在每次混谢谢阅读凝土浇筑后、模板爬升前，在混凝土面上进行复测定位。8.2、高程测量采用自动安平水准仪法，每吊升一次检验一次高程,其高程误差应符合规范要求，特别是感谢阅读墩顶最后一次必须控制好。8.3、墩身收坡控制采用全站仪进行。测量时用全站仪对矩形空心墩的4个角进行定位，再定出矩形空心墩感谢阅读的4条边的位置。对于高墩主要是坡度控制。采用八点的方法进行控制，防止墩身发生扭曲。六点放样，当桥墩发生扭曲时，根本检测不出来.当采用八个点来控制时，因为矩形墩有4条边，每条边上放二个点,两点确定一条直线，所以桥墩四条边线得以确定.谢谢阅读因考虑主墩是三边80:1收坡，测量精确度非常重要，为此项目部特委派经验丰富的测量人员进行测量控制，同时严格抓换手复核制度，每一次砼浇筑完成，及时进行测量放样.同时需在液压自爬模系统上每