市政道路建设项目（铃兰路）岩土工程勘察报告

驸马片区市政道路建设项目（铃兰路）岩土工程勘察驸马片区市政道路建设项目（铃兰路）岩土工程勘察报告目录TOC\o"1-3"\h\u1.概述 .概述1.1工程概况工程名称：驸马片区市政道路建设项目（铃兰路）建设单位：设计单位：勘察单位：该项目为成都市锦江区驸马片区市政道路新建项目，玲兰路长度2202m，包括土石方工程、道路工程、绿化、雨水管道工程、污水管道工程、电力管线工程、照明工程、交安工程等。拟建物主要工程特征见表1.1-1和表1.1-2。拟建道路工程性质简表表1.1-1里程桩号长度（m）路宽（m）道路类型玲兰路K0-K1+258125822.5次干路玲兰路K1+258-K2+20294420.0次干路拟建桥梁工程性质简表表1.1-2编号里程桩号桥梁跨径（m）桥梁形式桥梁长度（m）宽度（m）基础型式桥梁类型1玲兰路K1+880待定待定待定待定待定小桥图1.1拟建场地地理位置，本工程拟建物工程重要性等级为二级；根据拟建场地的复杂程度，场地等级为二级（中等复杂场地）；根据岩土条件复杂程度，确定场地地基等级为二级（中等复杂地基）。综合确定该工程岩土工程勘察等级为乙级。1.2勘察目的及任务根据拟建工程的特点，按设计提供的勘察任务书、《市政工程勘察规范》（CJJ56-2012）及《岩土工程勘察规范》（GB50021－2001，2009年版)规范的有关规定，确定本次勘察的任务、目的和要求如下。1.2.1勘察目的查明场地工程地质条件，对场地稳定性作出结论；对不良地质作用和特殊性岩土的防治、地基处理、桥梁基础可供选择的持力层、桩端持力层等方案的选型提出建议；提供设计、施工所需的岩土工程资料和参数。1.2.2勘察任务根据《岩土工程勘察规范》(GB50021－2001)（2009年版）和《市政工程勘察规范》(CJJ56-2012)的要求，本次岩土工程勘察技术要求和内容如下：1.3勘察工作依据及技术标准(1)《岩土工程勘察规范》(GB50011-2001)2009年版；(2)《市政工程勘察规范》(CJJ56-2012)；(3)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)（2016年版）；(4)《中国地震动参数区划图》(GB18306-2015)；(5)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)；(6)《城市道路工程设计规范》(CJJ37-2012)；(7)《公路工程地质勘察规范》(JTGC20-2011)；(8)《公路土工试验规程》(JTGE04-2007)；(9)《公路工程抗震规范》(JTGB02-2013)；(10)《城市道路路基设计规范》(CJJ194-2013)；(11)《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)；(12)《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》(住建部，2010年)；(13)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)；(14)《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)等；(15)《工程测量规范》(GB50026-2007)；1.4勘察工作方法及完成工作量1.4.1勘察工作方法（1）勘探点布置及勘探深度桥梁两侧布置勘探点8个，勘探点间距为10.80~16.90m，其中控制性勘探点4个，深度为25.10~25.40m，一般性勘探点4个，深度为20.20~20.60m，采取岩土试样钻孔4个，波速测试钻孔1个，标准贯入试验孔2个，取水孔1个；2）在道路两侧及中线布置勘探点74个，路段轴线勘探点间距为50.00m，其中控制性勘探点30个，深度为10.00~15.90m，一般性勘探点44个，深度为8.20~13.20m。采取岩土试样钻孔30个，波速测试钻孔1个，标准贯入试验孔10个，钻探动探对比孔6个，取水孔1个。3）在道路两侧布置管道勘探点30个，路段纵向勘探点间距为50.00m，其中控制性勘探点11个，深度8.30~14.10m，一般性勘探点19个，深度6.50~12.50m。采取岩土试样钻孔11个，标准贯入试验孔5个，钻探动探对比孔2个。详见《勘探点平面布置图》(图号No.2-1~2-24)。（2）勘探点测放拟建场地各钻孔位置的测放是根据建设单位提供的用地总平面布置图、成都市当地坐标系统，以及以及测量控制点（详见表1.4-1），采用中海达GPS测量仪测放，勘探点平面位置偏差≤±0.1m，高程偏差≤±0.01m，均符合《工程测量规范》（GB50026-2007）的规定。控制点坐标一览表表1.4.1控制点坐标X坐标（m）Y坐标（m）高程(m)备注A1210265.173227345.869508.257/A2210445.483227095.345512.17/（3）钻探目的是查明场地各岩土层结构、性质、鉴别岩土类别及特性，划分地层界线，采取原状土、扰动土样及岩石样。采用XY－1型高速液压钻机、SM植物胶护壁及金刚石钻头进行全断面取芯钻探，以便对岩土层采取岩土试样和进行分层定名。（4）采取岩土试样和水试样对建筑场地内分布的黏土和全风化泥岩采取原状土试样，对卵石采取扰动试样，对泥岩和泥质砂岩采取岩样，对地下水采取水试样。（5）标准贯入测试对填土和黏土进行标准贯入试验，以评价其力学性质指标；（6）N63.5重型动力触探测试采用SH30－2A型工程钻机，配合N120超重型动力触探试验设备，对卵石进行连续、系统测试，定量评价卵石的密实度、承载力。（7）波速测试采用中科院武汉岩土力学研究所研制的RSM-24FD工程动测仪及相关设备，对本次勘察的DL11、DL41、QL4号钻孔进行单孔法波速测试。通过对地基土声波的信息处理和分析，反演地质体内波速场的分布，利用所测出的纵横波速，计算各层地基土的动力特性参数，对场地进行抗震类别划分，为地震反应分析和抗震设计提供设计计算参数。（8）室内试验=1\*GB3①土工试验对原状土黏土、全风化泥岩试样，进行常规物理性质试验、直剪试验和压缩试验，以评价其工程物理力学性质。对泥质粉砂岩进行天然及饱和单轴抗压试验。②颗粒分析试验对卵石扰动土试样，进行颗粒分析试验，以分类定名。③土的腐蚀性试验在建筑场地内采取2件土样，进行土的腐蚀性分析试验，以便评价该场地内土对建筑材料的腐蚀性。④水质简分析试验采取2件水样进行水质简分析试验，以评价场地内水对建筑材料的腐蚀性评价。1.4.2完成工作量此项目于2019年8月18日第一次进场，2019年9月12日结束，场地平整后于2019年12月23日第二次进场，2019年12月30日结束野外钻探，场地局部未拆迁，实际完成的工作量见表1.4.2。完成工作量一览表表1.4.2序号项目单位完成工作量备注1钻探进尺及野外编录米/孔1399.0/1122标准贯入试验次/孔41/173重型圆锥动力触探米/孔12.5/84原状样件345扰动样件116岩样件277土腐蚀性试验件28勘探点测量点1129钻孔水位测量点4010波速测试孔32.场地工程地质条件2.1工程周边环境条件及地形地貌2.1.1工程周边环境条件拟建场地位于成都市锦江区，交通条件良好，车辆可直达建设工地，详见（拟建场地地理位置图见图2.1.1）。拟建道路四周为民宅、现有道路、农田和鱼塘。图2.1.1交通位置及卫星影像图2.1.2地形地貌拟建场地位于成都市锦江区白桦林路以南，铃兰路以北，幸福梅林景区以东，绕城高速以南，地貌单元属岷江水系Ⅲ级阶地。拟建场地主要为民宅和农田，局部为现有道路、空地和鱼塘，工程区场区内，地形起伏较小，钻孔孔口绝对标高为498.88～510.25m，相对高差11.37m。2.2气象水文成都盆地属东部季风区中亚热带湿润气候亚区，具热量丰富，雨量充沛，四季分明，雨热同季的特点。根据四川省气象局多年观测资料统计，主要气候特征为：气温：年平均气温为16.2度，极端最高气温为37.7度，极端最低气温为-5.9度。降雨雨量：年平均降雨量为950mm,其中12-2月份降雨量最少，称为旱季，这三个月降雨量仅为年降雨量的3％左右，7-9月份降雨量最多，称为雨季，三个月降雨量占年降雨量的60%以上。蒸发量：多年平均值为1020.50mm。日照：年日照时数为1200～1300小时，日照最少年份只有960小时。湿度：年平均相对湿度为82%。风速风向：年平均风速1.35m/s，年最大风速为14.8m/s，（NE向）瞬时最大风速为27.40m/s，主导风向的方向是N.NNE.NE向，三个风向频率为31%左右。2.3区域地质构造及区域稳定性（1）区域地质构造该区域构造属新华夏系第三沉降带四川盆地西部，成都坳陷中部东侧，处于北东走向的龙门山断裂带和龙泉山断裂带之间（见图2.1）。由于受喜马拉雅山造山运动的影响，两构造带相对上升，在坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冰水堆积层和冲洪积层，形成现今平原景观。在成都平原下伏基岩内存在北东走向的蒲江—新津断裂和新都—磨盘山断裂及其它次生断裂。但除蒲江—新津断裂在第四纪以来有间隙性活动外，其它隐伏断裂近期无明显活动表征。场地稳定性的影响因素主要取决于场地区域隐覆断裂的活动情况和龙门山、龙泉山构造带的活动对成都市的影响。蒲江-新津断裂和新都-磨盘山断裂是影响成都盆地区域稳定性的主要断裂，其性质、延伸方向、发育特征及其具体位置有待于进一步的深入研究，但从数百年来的历史地震记载已经证实，对成都市有影响的地震烈度都没有超过6度。也有资料预测，在考虑穿过市区的主要断裂如进一步活动并同时考虑浅埋地下水影响的情况下，在成都市区地震烈度超过7度的可能性不大，从龙门山构造带和龙泉山构造带的活动情况看，从获取的成都市区影响最大的场地浅层地震勘探资料，结合本次波速测试、钻探资料，也进一步证实，场地内无断裂通过，该区域地质构造稳定，未发现新构造活动形迹，亦可不考虑隐伏断裂以及龙门山断裂带和龙泉山断裂的影响，属相对稳定地块。（见下图2.3《成都平原位置及构造略图》）。（2）区域稳定性据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）和《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306～2015），场地位于成都市锦江区，工程区地震动峰值加速度为0.10g，相应的地震基本烈度为Ⅶ度，区域地壳稳定性属稳定区域。2.4场地地层岩性经勘察查明，在本次钻探揭露深度范围内，场地岩土主要由第四系全新统人工填土（Q4ml）、第四系上更新统冲、洪积层（Q3al+pl）黏土、第四系中更新统冲、洪积层（Q2al+pl）含粉质黏土卵石，下伏地层为白垩系上统灌口组(K2g)泥岩和泥质砂岩组成。各层岩土的构成和特征分述如下：（1）第四系全新统填土层（Q4ml）①-1杂填土：褐黄色、灰黑色，稍湿，以粘性土为主，局部包含有粉土、建渣、卵石、生活垃圾等，硬杂质含量约30%，稍湿，结构松散，主要分布于场地表层，层厚1.00～4.20m。标贯击数2~5击。①-2素填土：褐黄色、灰黑色，稍湿，以粘性土为主，含植物根系，结构松散，主要分布于场地表层，层厚1.10～3.30m。标贯击数2~4击。（2）第四系上更新统冲、洪积层黏土（Q3al+pl）②-1软塑状黏土：褐灰色、褐黄色，软塑，含腐殖质，切面略具光泽，干强度中等，无摇振反应，在场地内的池塘区域分布，层厚1.10~4.50m。标贯击数1~3击。②-2可塑状黏土：褐黄色、灰褐色，可塑，矿物成分以伊利石、蒙脱石为主，局部夹有铁锰结核物，切面略具光泽，干强度中等，韧性中等，无摇振反应，在场地内的池塘区域分布，层厚1.30～6.00m。标贯击数4~7击。②-3硬塑状黏土：褐黄色、灰褐色，可塑~硬塑，矿物成分以伊利石、蒙脱石为主，局部夹有铁锰结核物，切面略具光泽，干强度中等~高，韧性较高，无摇振反应，在场地均有分布，层厚1.70～11.20m，具有弱膨胀潜势。标贯击数11~18击。（3）第四系中新统冲、洪积层卵石（Q2al+pl）青灰色～黄褐色，稍密，卵石成分主要以石英岩为主，风化轻微~较严重，个别呈破碎状态，以亚圆形为主，少量圆形，分选性差，卵石含量约55%，粒径以20～50mm为主，充填物主要为粉质粘土。层厚0.5~2.6m。超重型动力触探N120击数3.6~11.5击。（4）白垩系上统灌口组(K2g)泥岩(K2g)：褐红色~棕红色，主要由黏土矿物成分组成，泥质结构。由于场地内岩层无露头，因此并未在现场测得其岩层产状及节理，但据周边工程经验及区域资料可知，该场地内岩层产状近于水平。根据其风化程度划分为全风化、强风化和中等风化三个亚层。④-1全风化泥岩：褐红色~棕红色，岩芯呈条状，手捏成土状，该层在场地内局部分布，层厚0.70～10.60m。④-2强风化泥岩：褐红色~棕红色，粉泥质结构，碎块状~薄层状构造，节理裂隙发育，岩芯呈碎块状，手捏易碎，该层内夹有薄层、风化呈土状的全风化泥岩，该层在场地内普遍分布，层厚3.70～5.00m。④-3中等风化泥岩：泥质结构，中厚层状构造，钻探岩芯采取率90%，RQD值在80%，岩芯较完整，节理裂隙不发育，岩芯呈短柱状或长柱状，岩质软，锤击易碎，具饱水软化、脱水开裂风化特征，局部夹薄层强风化泥岩。本次勘察未揭穿。（5）白垩系白垩系上统灌口组(K2g)泥质砂岩(K2g)：紫红、砖红、褐红色，主要矿物成分为长石、石英，粉粒结构~粉砂泥状结构。由于场地内岩层无露头，因此并未在现场测得其岩层产状及节理，但据周边工程经验及区域资料可知，该场地内岩层产状近于水平。根据其风化程度划分为强风化、中等风化二个亚层。⑤-1强风化泥质砂岩：紫红、砖红、褐红色，主要矿物成分为长石、石英，粉粒结构，碎块~薄层构造，泥质胶结，局部夹泥质团块，节理裂隙发育，质软，具风化差异性，钻探岩芯取芯率约50%，RQD值约为30%，较破碎，呈碎块、圆饼及少量短柱状，岩芯手易扳断。该层在场地内局部分布，层厚1.60～4.00m。⑤-2中等风化泥质砂岩：紫红、砖红、褐红色，粉砂泥状结构，中厚~厚层构造，泥质胶结，胶结强度较高，局部夹泥质团块，钻探岩芯采取率约90%，RQD值在80%，岩芯较完整，节理裂隙不发育，岩芯呈短柱状或长柱状，局部夹薄层强风化砂岩。本次勘察未揭穿。地层分布详见《工程地质剖面图》。2.5不良地质作用和对工程不利的埋藏物经现场调查，该场地无滑坡、泥石流、地面沉降等不良地质作用，无古河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。2.6特殊性岩土场地内特殊岩土为膨胀土、软土和填土。由于部分池塘中存在软塑状黏土，厚度较大，池塘常年积水，这使得表土含水量高，承载力和抗剪强度低，从而形成软弱地基。软土属于特殊土。土体普遍具有颗粒较细、结构松软、天然含水量高、透水性差等特点。本段软基厚度最大约4.5m。在其上修建公路时，容易产生路堤失稳或沉降过大等问题。如不处理和处理不当会导致路基沉陷等公路病害，影响公路的正常使用。建议对厚度约3m且分布范围不大地段施工时予以清除，换填片碎石或换填片碎石+片石排水沟的方式处治。对厚度较大段应采取部分换填+片石排水沟、塑料排水板、碎石桩等多种工程处治方式处治，并加强竣工后的沉降观测。另应做好相应的排水措施。当基底土质较湿软时，路基两侧宜设置反压护道，加强公路两侧边沟排水措施，施工期应尽量选择在枯水期。场地内膨胀土为上覆的粘土，黄褐色～灰黄色，硬塑，含少量铁锰质氧化物及较多钙质结核，裂隙较发育；具有遇水软化、膨胀、崩解，失水开裂、收缩的特点。该层在场地内普遍分布，厚度1.70～11.20m 。膨胀土不宜作为路基填料，必须利用膨胀土作填料时，最好选用膨胀性较弱的土，亦可采用外仓路堤方案，内填膨胀土，外仓为非膨胀土或经处治的膨胀土。路基排水设施的完善程度，对于膨胀土地区公路路基路面的稳定具有特殊的重要意义。为此，应注意以下几点：a精心设计排水设施，形成良好的排水网系，以使危害路基路面稳定的地面水、地下水能顺畅排走，防止地面水冲蚀路基，积水浸泡路基和地下水浸入路基；b所有地面排水沟渠，特别是近路沟渠，均应铺砌和加固，以防冲、防渗；c在水位较浅地区，可通过设置横向盲沟将地下水引至道路两侧的排雨管道中，d在膨胀土路堑或路堤上使用膨胀土填筑路床时，均应考虑采用石灰、水泥或无机结合料对地基一定深度的膨胀土进行改良加固，以保证土基稳固。2.7水文地质条件2.7.1地表水系特征拟建场地内有池塘和沟渠，K1+890附近为何家冲排洪沟，宽约6.0m，沟顶标高498.40m，沟底标高496.50m，深约1.90m，勘察期间水量较小。2.7.2地下水基本特征（1）地下水埋藏条件拟建场地在地貌单元上系岷江水系Ⅲ级阶地，场地地下水类型主要为上部填土层中的上层滞水、卵石层中的孔隙潜水及基岩裂隙水。上层滞水主要赋存于场地上部的人工填土层底部。靠大气降水补给，埋藏较浅，以大气蒸发，下渗方式排泄。无统一自由水面，水量较小。卵石中的孔隙潜水水位埋藏较深，水量较小，对本工程基础设计和施工影响较小。地下水的补给来源主要是大气降水下渗形成及径流补充，以地下径流方式通过含水层排泄，少部份以蒸发方式排泄。基岩裂隙水一般埋藏在中等风化泥岩和泥质砂岩的节理发育地带内，主要受邻区地下水侧向补给，各地段富水性不一，无统一的自由水面。水量主要受裂隙发育程度、连通性及隙面充填特征等因素的控制，拟建场地基岩埋藏深，基岩裂隙水对拟建项目影响较小。（2）地下水位基岩裂隙水主要赋存于泥岩及泥质砂岩内。主要受大气降水及地下水径流补给和岷江江河水补给。勘察期间为丰水期，在钻孔中测得该场地地下水静止水位在4.00~10.0m范围内，相应标高为496.24～504.44m。地下水水位年变幅在0.50～1.00m之间。（3）地下水渗透性本场地卵石为主要含水层，黏土为相对隔水层。根据成都地区区域水文地质资料及类似工程经验，建议本场地卵石层渗透系数k值为5m/d。2.7.3场地水、土对建筑材料的腐蚀性评价（1）地下水的腐蚀性评价本次勘察对拟建场地内水进行水质简分析，该场地地下水对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀性评价结果如表2.7.3-1所示。水的腐蚀性评价表表2.7.3-1对钢筋混凝土结构的腐蚀性取样孔号按环境类型按地层渗透性环境类型指标SO42-(mg/L)Mg2+(mg/L)NH4+(mg/L)OH-(mg/L)总矿化度(mg/L)渗透类型指标pH值侵蚀性CO2(mg/L)HCO3-(mmol/L)GD31Ⅱ含量83.0213.78＜0.020.00400.80弱透水层含量7.130.005.21等级微微微微微等级微微微DL1含量89.1513.15＜0.020.00437.20含量7.060.005.78等级微微微微微等级微微微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性取样孔号浸水状态Cl-含量(mg/L)腐蚀等级GD37干湿交替14.91微DL113.88微根据地下水的分析试验结果，判定该场地内地下水对混凝土具有微腐蚀性，在干湿交替状态下对混凝土中的钢筋具有微腐蚀性，本项目无钢结构，对钢结构的腐蚀性不做评价。（2）土对建筑材料的腐蚀性评价根据在场地内采取的土试样2件，进行土的腐蚀性分析试验。根据分析试验结果，该场地土对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋的腐蚀性的评价结果如表2.7.3-2所示。土的腐蚀性评价表表2.7.3-2对钢筋混凝土结构的腐蚀性取样孔号按环境类型按地层渗透性环境类型指标SO42-(mg/kg)Mg2+(mg/kg)OH-(mg/kg)渗透类型指标pH值DL4Ⅱ含量76.016.30.0强透水层含量7.82等级微微微等级微DL37含量66.613.10.0含量7.75等级微微微等级微

对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性取样孔号土层含水量状态Cl-含量(mg/kg)腐蚀等级DL4W>20%21.4微DL3716.1微根据以上试验结果判定，按环境类型场地土对混凝土结构具有微腐蚀性，按地层渗透性场地土对混凝土结构具有微腐蚀性，场地土对混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性，本项目无钢结构，对钢结构的腐蚀性不做评价。3.岩土参数统计3.1岩、土样室内试验3.1.1土的常规试验本次勘察，采取黏土原状试样27件和全风化泥岩试样7件，进行土的物理力学试验；卵石采取扰动样11件，进行了颗粒分析试验，土的物理力学性质试验指标统计见表3.1.1-1和3.1.1-2，具体试验结果详见《土工试验报告》。岩土的物理力学性质统计表表3.1.1-1统计指标土层名称含水率W(%)密度ρ0(g/cm3)孔隙比e0液限ωL(%)塑限ωp(%)塑性指数Ip液性指数IL压缩模量Es(MPa)压缩系数a1-2(MPa-1)粘聚力C(kPa)内摩擦角Φ(。)先期固结压力Pc(kPa)压缩指数Cc回弹指数Cs软塑状黏土=2\*GB3②-1n6.006.006.006.006.006.006.006.006.006.006.00///φmax39.791.861.1442.3021.6022.000.884.160.6836.79.45///φmin37.101.821.0441.6019.8020.400.793.090.5128.88.01///φm38.461.831.0941.9720.9721.000.833.500.6031.18.77///σf1.000.010.030.240.630.530.040.380.062.640.66///δ0.030.010.030.010.030.030.040.110.110.080.08///γs/////////0.930.94///φk/////////29.38.23///可塑状黏土=2\*GB3②-2n8.008.008.008.008.008.008.008.008.008.008.00///φmax34.802.010.9741.6021.6020.900.677.230.4757.9714.18///φmin26.101.900.7438.9019.7018.900.304.160.2441.0011.10///φm28.721.970.8140.2120.4019.810.426.270.3050.9712.92///σf2.680.030.070.930.560.710.120.960.075.080.99///δ0.090.020.090.020.030.040.2810.150.240.100.08///γs/////////0.930.95///φk/////////47.5412.25///硬塑状黏土=2\*GB3②-3n13.0013.013.013.0013.0013.0013.013.0013.013.0013.0011.0011.011.0φmax28.492.110.8141.2022.7020.800.4217.990.26104.1619.38649.900.190.02φmin19.341.970.5638.2018.5017.800.026.930.0947.1813.43339.300.090.00φm22.122.040.6639.6420.1519.480.1013.320.1485.0117.63470.820.130.01σf2.590.040.070.861.000.780.113.970.0617.461.6188.940.030.01δ0.120.020.100.020.050.041.110.300.410.210.090.190.220.59γs/////////0.900.95/0.880.67φk/////////76.2816.82/0.110.01全风化泥岩④-1n7.007.007.00////7.007.007.007.00///φmax29.682.020.86////13.340.3386.9620.33///φmin19.131.910.62////5.700.1240.9218.23///φm25.051.950.76////8.030.2458.9819.33///σf3.460.030.08////2.510.0715.730.85///δ0.140.020.10////0.310.300.270.04///γs/////////0.800.97///φk/////////47.3518.70///注：n为统计数，φmax为最大值，φmin为最小值，φm为平均值，σf为标准差，δ为变异系数，γs为统计修正系数，φk为标准值据表中统计结果，按照《建筑地基基础设计规范》(GB50007－2011)对地基土压缩性等级的划分标准，场地分布的软塑状黏土②-1的压缩系数a1－2平均值为0.60MPa－1，为高压缩性土，可塑状黏土②-2的压缩系数a1－2平均值为0.30MPa－1，为中压缩性土；硬塑状黏土②-3的压缩系数a1－2平均值为0.14MPa－1，为中压缩性土；全风化泥岩④-1的压缩系数a1－2平均值为0.24MPa－1，为中压缩性土。室内颗粒分析统计表表3.1.1-2土名项目颗粒组成百分比(%)粒径大小d(mm)＞2020~22~0.50.5~0.250.25~0.075＜0.075卵石③范围值55.7-59.118.2-23.34.6-10.74.5-7.02.9-6.32.7-4.6平均值57.220.97.45.74.93.83.1.2土的胀缩试验本次勘察取硬塑状黏土6件原状土样进行了进行了土的胀缩试验，其结果见表3.1.2。黏土胀缩试验指标统计表表3.1.2试验指标岩土层名称膨胀力Pe(KPa)自由膨胀率δep(%)收缩系数λs硬塑状黏土②-3n6.006.006.00φmax67.2060.000.38φmin35.3040.000.37φm51.2350.830.38σf12.467.310.00δ0.240.140.01γs/0.880.99φk/44.800.373.1.3岩石单轴抗压试验本次勘察对场地内分布的泥岩和泥质砂岩，共采取了27组岩石试样，对强风化泥岩、中等风化泥岩、强风化泥质砂岩和中等风化泥质砂岩进行天然和饱和状态下的单轴极限抗压试验，将其试验结果统计列入表3.1.3。岩石主要物理力学性质统计表表3.1.3项目指标统计数最大值最小值平均值标准差变异系数δ统计修正系数γs标准值(MPa)强风化泥岩④-2天然单轴抗压强度（MPa）6.001.140.810.940.120.130.900.84饱和单轴抗压强度（MPa）////////密度（g/cm3）6.002.122.062.090.020.01//中等风化泥岩④-3天然单轴抗压强度（MPa）6.004.773.494.180.380.090.933.87饱和单轴抗压强度（MPa）6.002.441.912.210.170.080.942.07密度（g/cm3）6.002.402.372.380.010.00//强风化泥质砂岩⑤-1天然单轴抗压强度（MPa）6.002.161.621.830.210.120.901.66饱和单轴抗压强度（MPa）////////密度（g/cm3）6.002.282.202.240.030.01//中等风化泥质砂岩⑤-2天然单轴抗压强度（MPa）9.008.046.316.890.530.080.956.56饱和单轴抗压强度（MPa）9.004.943.323.990.570.140.913.63密度（g/cm3）9.002.482.332.430.050.02//据表中统计结果，泥岩和泥质砂岩的饱和单轴抗压强度均≤5.0MPa，为极软岩。3.2原位测试（1）标准贯入试验本次勘察对钻孔揭露的填土和黏土进行标准贯入测试，其测试成果(实测击数)统计列于表3.2.1中。标准贯入试验成果统计表表3.2.1统计项目土层名称样本容量最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差(击)变异系数统计修正系数标准值(击)杂填土①-16.005.002.003.330.940.280.772.55素填土①-26.004.002.002.830.900.320.742.09软塑状黏土②-18.003.001.002.000.710.350.761.52可塑状黏土②-29.007.004.005.220.920.180.894.65硬塑状黏土②-312.0018.0011.0014.174.180.300.8511.97（2）N120超重型动力触探测试本次勘察对钻孔揭露的卵石进行N120超重型动力触探测试，其测试成果(经修正后的N120超重型动力触探测试锤击数)统计列于表3.2.2中。N120超重型动力触探试验成果统计表表3.2.2统计项目土层名称样本容量最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差(击)变异系数统计修正系数标准值(击)卵石③811.53.605.51.50.280.955.24.岩土工程评价4.1场地稳定性及适宜性评价拟建场地属盈江冲、洪积地貌单元。建筑场地内无滑坡、泥石流等不良地质作用，无洞穴、墓穴，河道、防空洞、孤石、沟浜等对工程不利的埋藏物，该场地相对稳定，适宜建筑。4.2场地地震效应评价4.2.1场地土类别及建筑场地类别（1）场地土的类别本次勘察在DL11、DL41及QL4共计3个钻孔内进行了钻孔波速测试。试验结果见表4.2.1，具体数据详见波速测试报告。各土层波速及类型表4.2.1岩土名称纵波波速Vp（m/s）横波波速Vs（m/s）动泊松比μd动弹模量Ed（MPa）动剪模量Gd（MPa）土的类型杂填土405137.50.435105.236.7软弱土素填土397135.50.434102.135.6软弱土软塑粘土352106.40.45067.023.1软弱土可塑粘土466166.80.427178.262.5中软土硬塑粘土521194.80.419219.777.5中软土卵石684285.40.395486.8174.5中硬土全风化泥岩754299.10.406565.1201.2中硬土强风化泥岩896446.30.3351275.3477.6中硬土中风化泥岩1587854.10.2964631.11786.5软质岩石强风化泥质砂岩945485.30.3211492.0564.8中硬土中风化泥质砂岩1685911.20.2935259.72033.4软质岩石（2）建筑场地类别据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第4.1.5条计算DL11、DL41及QL4三个钻孔土层的等效剪切波速Vse分别为244.0m/s、157.0m/s、204.0m/s。各测孔数据统计详见附件《波速测试报告》。根据场地钻探资料与波速测试资料分析场地整平开挖前覆盖层厚度在3~50m范围内，利用场地覆盖层厚度和实测剪切波速结果，按《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第4.1.6条划分，拟建场地属Ⅱ类建筑场地。4.2.2抗震设防烈度及分组根据《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)和《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），场地位于成都市锦江区，该场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第三组，设计特征周期为0.45s。4.2.3地震液化土层根据勘探孔揭露，本场地无饱和砂土和饱和粉土，不存在可能液化土层。4.2.4场地卓越周期根据在场地内进行的剪切波速测试结果，利用以下公式进行场地卓越周期计算：式中：T──卓越周期；hi──第i层土的厚度；Vsi──第i层土的剪切波速；n──地层层数。根据以上公式，计算出钻孔内地层的地微动卓越周期范围值为0.183～0.262s，建议该场地地微动卓越周期采用0.217s。4.3道路及管道地基方案分析评价4.3.1各岩、土层物理力学性质指标根据本次野外钻探，结合土工试验结果、原位测试结果，按照有关标准、规范对地基土承载力的评价方法和标准，并结合类似地质条件的工程建设经验，场地各岩土层工程特性指标建议值列于表4.3.1中。各岩土层物理力学性质指标建议值表表4.3.1参数值岩土名称天然重度(kN/m3)地基承载力特征值fak(kPa)压缩模量Es(MPa)变形模量Eo(MPa)压缩指数Cc回弹指数Cs粘聚力C(kPa)内摩擦角(o)基底摩擦系数μ杂填土①-118.070////5.08.0/素填土①-218.070////5.08.0/软塑状黏土②-118.3503.53.0//29.08.00.25可塑状黏土②-219.71506.05.0//47.012.00.25硬塑状黏土②-320.42209.07.50.100.0176.016.50.30卵石③20.518011.09.0//10.025.00.50全风化泥岩④-121.020010.0///47.018.00.35强风化泥岩④-222.525020.0///100.025.00.40中等风化泥岩④-323.5800////250.030.00.50强风化泥质砂岩⑤-123.030025.0///12024.0-28.00.45中等风化泥质砂岩⑤-224.01200////30030.00.554.3.2膨胀土分析评价（1）膨胀土湿度系数及大气影响深度根据统计资料表明：成都地区全年蒸发力为668.20mm，九月至次年的二月蒸发力为169.80mm。根据《成都地区建筑地基基础设计规范》(DB51/T5026-2001)，膨胀土湿度系数ψw取0.89，大气影响深度da为3m，大气影响急剧深度为1.35m。（2）膨胀潜势分类土工试验结果表明，本场地黏土自由膨胀率δep为40.0%~60.0%，平均值为50.83%，呈弱膨胀潜势。（3）膨胀土地基的胀缩等级在大气影响深度范围内，验算黏土的胀缩变形。根据《膨胀土地区技术规范》（GB50112-2013）的相关规定，按下式进行计算：膨胀变形量：收缩变形量：胀缩变形量：计算结果见表4.3.2。地基土胀缩特性评价表表4.3.2土层名称膨胀变形量Se(mm)收缩变形量Ss(mm)胀缩变形量Ses(mm)黏土②0.9421.3425.01计算结果表明，场地内黏土胀缩等级为I级。4.3.3地基持力层分析评价（1）地基适宜性评价根据本次勘察成果资料，场地内的地层由杂填土、素填土、软塑状黏土、可塑状黏土、硬塑状黏土、卵石、全风化泥岩、强风化泥岩、中等风化泥岩、强风化泥质砂岩和中等风化泥质砂岩组成，土、石工程分级见表4.3.3。结合道路的工程性质，各层土的地基适宜性评价如下：1）场地内的填土层，结构松散，承载力低，不宜作为基础持力层。2）软塑状黏土：承载力较低，分布于池塘区域，不宜作为基础持力层。3）可塑状黏土：承载力一般，分布于池塘区域，视设计要求作为基础持力层。2）硬塑状黏土：黏土层承载力尚可，变形一般，均匀分布，工程区为膨胀土地区，设计时应考虑土的膨胀变形量、收缩变形量和胀缩变形量，视设计要求作为道路和管道的基础持力层。3）卵石：承载力一般，场地内局部分布，层厚分布不均，视设计要求作为道路或者管道的基础持力层。4）全风化泥岩：承载力一般，广泛分布，层厚较厚，可作为道路或者管道的基础持力层。5）强风化泥岩：承载力尚可，广泛分布，层厚分布不均，可作为道路或者管道的基础持力层。6）中等风化泥岩：承载力较高，厚度较大，可作为道路、管道和桥梁的基础持力层。7）强风化泥质砂岩：承载力尚可，局部分布，可作为道路或者管道的基础持力层。8）中等风化泥质砂岩：承载力较高，厚度较大，可作为道路、管道和桥梁的基础持力层。土、石工程分级表表4.3.3土、石等级土、石类别土、石名称Ⅰ松土杂填土、素填土Ⅱ普通土软塑状黏土、可塑状黏土、硬塑状黏土、卵石Ⅲ硬土全风化泥岩Ⅳ软石强风化泥岩、中等风化泥岩、强风化泥质砂岩Ⅴ次坚石中等风化泥质砂岩（2）基础方案分析评价场地内地表水主要存在于场地内的池塘，勘察期间地表水较丰富。勘察期间为丰水期，在钻孔中测得该场地地下水静止水位在4.00～10.00m，地下水主要埋藏于卵石、基岩裂隙中，施工时应进行排水处理，注意以下几点：a.精心设计排水设施，形成良好的排水网系，以使危害路基路面稳定的地面水、地下水能顺畅排走，防止地面水冲蚀路基，积水浸泡路基和地下水浸入路基；b.建议地面设排水沟渠，特别是近路沟渠，应铺砌和加固，以防冲、防渗。4.3.4土质路基的干湿类型分析Bm=(ωＬ-ωｍ)/(ωＬ-ωｐ)式中:ωＬ——土的液限含水量(液塑限仪测定，％)；

ωｐ——土的塑限含水量(液塑限仪测定，％)；

ωｍ——土的平均含水量(％)。计算结果见表4.3.4。路基土的干湿分析表表4.3.4土层名称ωＬωｐωｍBm干湿类型软塑状黏土②-14221380.19过湿可塑状黏土②-24020280.60潮湿硬塑状黏土②-33920220.89中湿4.3.5路基的土基回弹模量根据《公路自然区划标准》（JTJ003-86）场地位于成都市锦江区，在四川盆地范围内，道路所属二级自然区划为V2，根据《城市道路路基设计规范》（CJJ194-2013）附录表B.0.5和《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）附录表B-1，路基土回弹模量建议值列于表4.3.5。路基土回弹模量建议值表表4.3.5土层名称参数值E0（MPa）软塑状黏土②-1/可塑状黏土②-210硬塑状黏土②-330卵石③100全风化泥岩④-1304.3.6与路基设计施工有关的岩土工程问题及建议可以采取排水后对表层软弱土体进行清除的处理措施。回填预压前应先铺设滤层，回填预压后应加强沉降监测。各层土体放坡坡率建议值表4.3.6-1土层名称杂填土、素填土黏土卵石全风化泥岩边坡允许值1:2.01:1.51:1.251:1.20土体与锚固体极限摩阻力标准值表4.3.6-2指标土层名称杂填土、素填土黏土卵石全风化泥岩强风化泥岩中等风化泥岩强风化泥质砂岩中等风化泥质砂岩土体与锚固体极限摩阻力标准值qsik(kPa)156515010018020050012004.4桥梁地基方案分析评价4.4.1天然地基根据设计标高结合工程地质剖面图，桥梁区域为填方段，填方高度约4.5m，对回填土须进行碾压、夯实处理，经检测其承载力达到设计要求后，方能作为基础持力层。4.4.2桩基础（1）（2）场地内特殊岩土为膨胀土和填土，其中，对于膨胀土，设计时应考虑膨胀土的胀缩性对桩产生的向上拔力影响，对于填土较厚地段，设计时应考虑其对桩基的负摩阻效应，建议填土负摩阻力系数宜取0.30。（3）桩基础型式的对比a.钻(冲、旋挖)孔灌注桩该工艺在施工过程中会产生大量的泥浆，在场地内进行泥浆的排放，易形成污染，同时对桩端沉渣不易控制，若控制不力，将严重降低单桩承载力，若采用此工艺，应加强现场施工组织管理、质量控制和合理规划场地布置。近10年来在四川大量采用的新型设备旋挖钻机进行机械成孔，成孔直径范围可达0.8～2.5m，施工快捷。若采用旋挖工艺，除应满足国家相关规范和规定外，还应参照《四川省旋挖钻孔灌注桩基技术规程》（DBJ51/T062-2016）执行。b.人工挖孔桩该成桩工艺施工较方便，安静，桩底虚土容易清除，容易保证施工质量，桩基础施工质量的检测也易于进行，给施工带来不便的地方一是施工进度较慢；其次人工挖孔灌注桩施工时必须采取降水和挖孔桩护壁措施，确保施工质量和施工安全；因近些年该工艺发生安全事故较多，不建议采用。c.预应力管桩预应力管桩基础施工安全，根据工期要求可以增加设备，施工速度快，工效高，工期短；成桩长度不受施工机械的限制，成桩长度可长可短，搭配灵活，对持力层起伏变化较大的地质条件适应