旅游集散中心及云阳博物馆建设项目工程地质勘察报告（初步勘察）

云阳旅游集散中心及云阳博物馆建设项目工程地质勘察报告（初步勘察）1前言1.1任务由来及工程概况云阳县文物保护管理所（业主）拟在云阳县汽车客运站对面修建云阳旅游集散中心及云阳博物馆建设项目，为保证工程质量，提供规划设计所需的岩土参数，又因建设场地在三峡库区175m水位线100m范围内，根据市建委文件要求，云阳县文物保护管理所（业主）委托重庆长江勘测设计院有限公司（以下称我公司）进行建设场地初步勘察工作。根据业主提供的1:500建筑物总平面图及《工程地质勘察任务委托书》，本项目建设面积30000㎡，其中博物馆约20050㎡，旅游集散中心9950㎡。1.2勘察目的和任务本次勘察的目的是为查明场地地质环境条件，为确定建筑物总平面布置，主要建（构）筑物地基基础方案以及不良地质现象的防治工程提供地质资料，具体任务是：（1）初步查明地层岩性、地质构造、岩土体结构及水文地质条件；（2）查明场地内不良地质作用的分布、规模、成因及发展趋势，评价对场地危害程度，并对场地稳定性做出评价，判定场地的适宜性；（3）对场地的地震效应作出初步评价；（4）初步查明场地岩土物理力学特征，提出必要的岩土物理力学参数；（5）查明边坡结构面的类型、产状、发育程度、延展程度、闭合程度、风化程度、充填状况、充水状况、组合关系、力学属性和临空面的关系，对场地环境边坡的稳定性进行分析评价，并提出支护措施建议；（6）地质条件可能造成的工程风险分析任务（7）初步查明场地内场下水位埋深，判定水和土对建筑材料的腐蚀性；(8)通过初勘工作，提出下一步工作建议。1.3勘察依据及技术标准1.3.1勘察工作依据1发包方与承包方签定的建设工程勘察合同；2岩土工程勘察任务委托书；3《岩土工程勘察纲要》；4拟建物设计总平面图（1：500）。1.3.2勘察工作执行的规范1、《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016；2、《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；3、《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）2016版；4、《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）；5、《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）；6、《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJT87-2012）；7、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；8、《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001，2009版）参照；9、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）参照。10、《工程测量标准》(GB50026-2020)。1.4勘察阶段与勘察范围的判定勘察合同与勘察任务委托书中已明确本次勘察阶段为初步勘察，符合规范的规定和勘察阶段判定要求,本次勘察范围依据下表（表1.5-2）判定：表2.3-1重庆市房屋建筑和市政基础设施工程选址勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地内及周边无滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质现象。不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。勘察区无滑坡、危岩崩塌、泥石流，场地现状稳定。地震时不会发生滑坡、泥石流等现象。不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。本工程投资远小于20亿元。不需进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。不属于此类工程。不需进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。不属于此类工程。不需进行选址勘察表2.3-1重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离大于1倍边坡高度满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。勘察范围大于外倾结构面影响范围。满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离大于1.5倍边坡高度。满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。勘察范围线大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界和可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。无满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围1.5勘察工作布置及完成工作量据甲方提供的工程地质勘察任务委托书按重庆市工程建设标准《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016之规定，场地地质环境复杂程度见表1.5-1。表1.5-1工程场地地质环境复杂程度划分表判定因素场地类别场地复杂程度复杂中等复杂简单地形、地貌/有两种地貌单元，地形坡角10～30°/中等复杂岩层倾角(°)//7°岩体完整性//岩体较完整，裂隙不发育岩土特征种类较多，不均匀，性质变化大，有特殊岩土//土层厚度(m)//6.50水文地质条件/中等复杂/不良地质现象//不发育破坏地质环境的人类活动边坡高度m土质边坡///岩质边坡/3.5~20.3洞顶覆岩厚度与洞夸之比///采空区占用地面积比例%///相邻建筑影响程度//小拟建建筑物安全等级为二级，边坡安全等级为一级，场地复杂程度为中等复杂，综合确定场地工程勘察等级为甲级。据初步勘察阶段的要求，结合本工程场地实际，本次勘察以工程地质钻探为主，并辅以工程地质测绘、现场原位测试、室内岩土检测等勘察手段。本次勘察范围共布置勘察钻孔27个，编号为ZK，其中控制性钻孔10个，一般性钻孔17个，共计494.30m，本次勘察取岩样10组。勘探线布置主要沿垂直地形等高线布置，勘探点沿勘探线布置，在地质单元交界部位及部分地形变化较大的位置进行加密，地势较平坦位置按方格网布置。钻孔间距一般为50m左右，孔深控制原则：一般性钻孔进入中等风化基岩以下6～10m，控制性钻孔进入中风化基岩以下10～15m。我公司于2021年8月11日组织工程技术人员和施工人员进驻现场施工，采用XY-150型钻机3台，工程技术人员现场跟班编录，同时开展场区的工程地质调查、取样、测试工作。于2021年8月15日结束野外作业。完成工作量详见表1.5-3。表1.5-3完成实物工作量统计工作项目单位数量提交成果工程测绘勘探点定位个27勘探点测量成果表地质测绘Km20.39工程地质平面图1张（1:500）剖面测绘m/条3908.64/10工程地质剖面图10张（1：200）现场施工工程钻探m/孔494.30/27钻孔柱状图27张（1:100～1:200）动力触探m/孔19.9/3N120动探曲线实验图3张室内试验岩样单轴抗压组10岩石物理力学试验报告1.6勘察工作质量评述1.6.1工程测量：测量起始数据为业主方提供的控制点的坐标及高程（详见表1.6.1），采用重庆市独立坐标系，1956年黄海高程系统，勘探点及地质剖面均采用全站仪实测,其成果精度满足要求。表1.6.1控制点成果控制点X（m）Y（m）H（m）H126587.906967955.6590209.251H226438.967967814.3050212.7821.6.2工程地质测绘：采用1:500现状地形图，现场实际勾绘了地层界线，并在场区邻近基岩露头处实测了地层与裂隙产状，对拟建工程场区及周边进行了1:500比例尺精度的工程地质调查、测绘，其精度满足规范要求。1.6.3钻探：采用3台XY-150型回转钻机施工，钻孔直径110～91mm。钻进过程中严格按勘察纲要、钻探技术要求及钻探操作规程进行，由于准备充分，现场对质量、安全的管理措施到位，施工中未出现质量与安全事故。钻孔岩回次采取率：第四系全新统素填土大于65%；粉质粘土大于90%；强风化基岩大于65%；中等风化基岩大于80%。地质技术人员跟班编录，确保原始资料的真实、准确，各孔均按相关规范要求控制钻探深度。1.6.4取样及试验：区内粉质粘土土样厚度薄，且分布范围小，本次未采集土样，钻机施工中当进入中等风化层后，选用完整岩芯包样，采集中等风化泥岩、砂岩样共10组，试验项目为岩石天然、饱和单轴抗压强度和抗剪强度试验，岩样试验执行标准为《工程岩体试验方法标准》GB/T50266-2013。对样品及时进行密封送检，试验时样品保持天然状态。岩样取样送检过程严格执行《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJT87-2012），并及时送具有“CMA”计量认证的重庆空港岩土工程检测有限公司进行试验。所以岩、土样取样质量及测试项目满足规范要求，试验成果质量良好。1.6.5原位测试场区内素填土局部厚度较大，分布较广泛。为了了解土层的力学性能，现场选取了3个钻孔分别进行超重型动力触探试验。1.6.6钻孔水位观测施工的各孔在钻探施工结束后均抽出了孔内循环水，间隔24小时以后再进行了钻孔静止水位的观测记录，以确保钻孔中地下水位观测的准确性。根据观测，抽干钻孔内循环水后，在钻孔被未发现地下水，判定场地勘探深度范围内地下水贫乏。本勘察报告所有图件采用重庆南江地质工程勘察院《工勘绘图软件》处理，文字编辑采用微软Word2003及Excel2003，满足重庆市岩土工程勘察图例图示规定。1.7勘察外业见证情况本次勘察，严格执行了重庆市建设委员会渝建发「2008」209号文关于加强全市建设工程勘察外业工作的意见的通知精神。本次勘察外业是在业主聘请有见证资格的见证单位重庆得武岩土工程有限公司，见证员是：薛永军，印章号为YKJZ-2310570-0017。见证员依据勘察纲要对外业的工程测量、钻探、取样采用旁站式监督，确保了外业勘察工作量及工作质量真实、可靠。综上所述，本次勘察工作达到了业主方及相关规范的要求，质量合格。2自然地理概况2.1交通位置勘察场地位于云阳县长途汽车站对面，场地三面环水，由迎宾大道向西延伸出去，由迎宾大道可直达场地，交通便利。2.2气象和水文勘察区属中亚热带湿润季风气候区，气候温和、降水充沛、阳光适宜、四季分明。春季气候回早，但不稳定，夏季多暴雨，盛夏赤热多伏旱，秋季多绵雨，气温下降快；冬季较寒冷，多雾少日照。年平均气温18.4℃（1985年～2003年），月际气温变化较大，年际变化不大。多年平均降雨量为1078.2mm，但年际和季节之间分配极为不均，多年平均日最大降雨量191.5mm(82.7.17)，最大年降雨量1752.6mm(1963)，降雨多集中在每年的5－9月份，约占全年降雨量的71％；空气湿度较大，多年平均相对湿度76％，常年主导东南风。表2.2工作区多年月均气温、降雨量统计表气象1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月年平均气温℃7.89.813.318.622.625.628.328.524.518.814.19.118.4降雨量mm10.818.733.990.6163.5171.4175.3136.0124.893.542.217.51078.2彭溪河为长江支流，在勘察区西侧自北向南流，其水位受三峡水库水位调节影响。勘察区库水位特征值参考云阳断面回水位表，对应于坝前汛期水位145～156m和175m的库水位分别为145.1～156.6m和175m。除此之外场内无其它地表水体。3工程地质条件3.1地形地貌勘察区属河流侵蚀、构造剥蚀丘陵地貌，原始场地为公墓（已拆迁），人类工程改造较强烈，形成人工边坡和改造梯坝间或分布的特点。人工边坡多采用混凝土喷护和挡墙支挡，梯坝种植少量农作物。由于场地向西突出于澎溪河，东侧和中间部位地势较高，最高点位于中间丘包，高程224.44m，最低点位于三面临水面，高程163.62m，总体高差60.82m。勘察场地中间部位地势较陡，多陡崖的边坡，四周地势平缓，覆盖有大量植被，主要为灌木和杂草，坡脚处为澎溪河。3.2地质构造勘察区位于桐村背斜北西翼，岩层单斜产出，勘察区及附近无断层通过，在勘察场地北侧基岩出露处测得岩层产状为213°∠7°，层面结合差，属硬性结构面。场地岩体内发育两组构造裂隙：裂隙①产状为30°∠66°，裂面弯曲，间距0.5～2.0m，延伸2～8m，张开度0.5～15cm，岩屑充填，结合差；裂隙②产状为120°∠72°，裂面平直，间距1.0～2.5m，延伸1.5～3.5m左右，裂缝宽度0.2～0.5cm，泥质充填，结合一般。图2构造纲要图根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表3.1.5判定，岩体裂隙发育程度为较发育。3.3地层岩性场地土层主要为第四系全新统素填土（Q4ml）和粉质粘土（Q4dl+el），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂岩和泥岩，地层自新到老分述如下：1、土层素填土（Q4ml）：灰色、灰褐色，主要由粉质粘土夹砂泥岩碎块石组成，碎石粒径一般在0.2-50mm，含量约10%～35%，松散，稍湿，以前修建公墓时回填，抛填堆填，东南侧正在进行工程活动，新近堆填，其余地方均为老填土。整个场地均有分布，本次勘察揭露厚度0.30m（ZK27）~6.50m（ZK15）。粉质粘土（Q4dl+el）：灰色，主要由第四系残坡积物组成，地势低洼处堆积有少量冲洪积物，结构松散，稍湿，可塑状。干强度中等，韧性中等。由于人类工程活动较强烈，大部分原始地层被破坏，仅在北侧斜坡和西侧有少量分布，本次勘察揭露厚度0.30m（ZK17）~0.90m（ZK13）。~~~~~~~~~~~~~~~角度不整合接触~~~~~~~~~~~~~~~~2、岩石场地基岩主要为泥岩和粉砂质泥岩为主，局部夹薄层、透镜状砂岩。砂岩（ss）：灰色、灰白色，中细粒结构，薄层、透镜状、中厚层状构造，主要矿物成分为石英、长石，少许云母碎屑，泥质胶结或无胶结。场地内呈块状、带状分布，本次勘察揭露厚度0.70m（ZK7、ZK16）~5.90m（ZK16）。泥岩（ms）：紫红色、砖红色，主要由粘土矿物组成，局部含砂质，泥质结构，中厚层状构造，泥质胶结。整个场地均有分布，本次勘察揭露厚度0.90m（ZK5）~12.0m（ZK20）。砂质泥岩（ms）：紫红色，紫褐色，主要由粘土矿物夹砂质组成，泥质结构，中厚层状构造，钙质、泥质胶结。整个场地均有分布，本次勘察揭露厚度1.90m（ZK16）~23.40m（ZK3）。各层分布情况详见“钻孔柱状图”。3.4基岩面及风化带特征根据地面调查结合钻探揭露，场地内基岩面起伏特征和场地地形变化基本一致，。根据钻探成果，场地内基岩划分为强风化带和中等风化带。强风化：岩石风化裂隙发育，岩石破碎，岩芯多呈碎块状、短柱状，岩质较软。钻探揭露强风化厚度为0.90m（ZK5）~7.90m（ZK3）。中等风化：岩芯多呈柱状、长柱状，岩质较硬，敲击声脆。中等风化顶界埋深1.60（zk17）～9.0m（zk13），中等风化顶界标高170.83m（zk9）～221.08（zk16）。3.5场地水文地质条件及水、土腐蚀性评价1、地表水彭溪河在勘察区西侧自北向南流。勘察区库水位特征值参考云阳断面回水位表，对应于坝前汛期水位145～156m和175m的库水位分别为145.1～156.6m和175.1m。除此之外勘察区内无其它地表水体。2、地下水根据地下水的赋存条件、水理性质和水力特征，勘察区内地下水类型可分为第四系松散类孔隙水和基岩裂隙水。（1）松散类孔隙水松散类孔隙水主要赋存在填土中，填土为相对透水层；该类地下水水位变化因季节而异，受大气降雨及地表水补给，与澎溪河河水呈互为补给关系。（2）基岩裂隙水勘察区基岩岩性主要为泥岩、砂质泥岩，局部夹透镜状砂岩，中风化砂岩中构造裂隙发育短小闭合，为相对含水层。在基岩表层的强风化网中风化裂隙发育，在雨季接受大气降雨和澎溪河洪水补给后，形成短暂的含水层，跟随着长江水位变动，与澎溪河河水呈互为补给关系。根据本次勘察的简易水文地质观测成果资料显示，勘察期间各钻孔均未遇见地下水，勘察期长江水位处于低水位，其水位变化受库区水位变动影响，受大气降水及彭溪河水位补给，与彭溪河河水呈连通关系且互为补给。根据收集前期资料并结合地区经验，素填土渗透系数取5m/d，粉质粘土渗透系数取1.0×10-6m/d。3、水土的腐蚀性评价（1）场地水腐蚀性评价拟建场区附近无污染源，根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001<2009版>）和临近场地工程经验判定，场地环境类型为Ⅲ类，场地内水对混凝土结构、混凝土结构中钢筋、钢结构微腐蚀性。（2）场地土腐蚀性评价拟建场地邻近周边无工业厂矿，目前未发现可疑工业污染源。素填土未受污染。根据场地环境地质条件参考《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）附录G判定：该拟建场地环境类型为Ⅲ类，依据当地经验判定，土层对混凝土结构、钢结构和钢筋混凝土中钢筋具微腐蚀性。3.6不良地质现象经地质调查和钻孔揭露，场地内未见断层、滑坡、泥石流、地下硐室等不良地质作用。也未见沟浜、洞穴、孤石等对工程不利的埋藏物。4岩土物理力学性质4.1岩土测试成果及统计的评述本次勘察岩土的物理力学指标，试验成果按《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016第10.2条的公式进行数理统计，统计公式如下：1计算指标算术平均值公式：2计算标准差公式：3计算变异系数公式：4计算标准值公式：式中：——参与统计的样本数量；——岩土性质指标测试值；——岩土参数的平均值；——岩土参数的标准差；——岩土参数的变异系数；——修正系数，式中“±”号，当指标作为作用项时，式中取“+”号，当指标作为抗力项时，式中取“-”号；——岩土参数标准值。4.2土体物理力学性质4.2.1素填土根据本次钻探揭露，素填土分布于大部分场地，主要由粉质粘土夹砂泥岩风化物及碎块石组成。为查明填土层物理力学特征，本次勘察选取了3个钻孔进行了重型动力触探（N63.5）试验，填土采用击数/10cm判别其密实度，试验统计结果见表10。表4.2-1填土层密实度判别标准N63.5击数N63.5≤77<N63.5≤1515<N63.5≤30N63.5>30密实度松散稍密中密密实表4.2-2重型动力触探（N63.5）试验修正击数统计表孔号试验深度(m)击数平均值标准差变异系数土层密实度Zk60.0～4.505.472.730.50素填土松散zk150.0～5.205.602.550.45素填土松散Zk210.0～3.804.922.400.49素填土松散试验结果表明，素填土总体上松散，变异系数范围波动大，素填土成分不均匀，属欠固结土。4.2.2粉质粘土根据本次钻探揭露，场地内仅北侧斜坡部位有少量分布，范围小，厚度小，不能满足取样要求，故本次勘察未采集原状土样。根据相邻工程经验，场地内粉质粘土天然重度取19.3kN/m3，饱和重度取19.8kN/m3，天然抗剪强度指标标准值粘聚力C取25kPa，内摩擦角Ф取13º；饱和抗剪强度指标标准值粘聚力C取15KPa，内摩擦角Ф取10º。4.3岩体物理力学性质经现场调查和钻探揭露，场地内基岩主要以泥岩、粉砂质泥岩为主，局部夹薄层、透镜状砂岩。本次勘察共采集了3组砂岩、4组砂质泥岩和3组泥岩岩样进行了物理力学性质试验。试验指标的统计按照规范《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016的有关要求进行统计。表4.3-1中等风化砂岩抗压强度试验成果统计表岩性岩样编号天然抗压强度（MPa）饱和抗压强度（MPa）砂岩yy-ZK435.439.339.028.431.431.1yy-ZK1036.638.634.328.332.027.4yy-ZK2036.831.334.925.725.430.2个数（n）9.09.0算术平均值(μ0)36.228.9标准差（σ）2.62.4变异系数（δ）0.070.08概率修正系数（Ψa）0.980.97标准值(μk)35.428.1表4.3-2中等风化泥岩抗压强度试验成果统计表岩性岩样编号天然抗压强度（MPa）饱和抗压强度（MPa）泥岩yy-ZK106.505.235.673.733.633.23yy-ZK165.104.054.712.882.862.57yy-ZK204.435.065.523.073.242.87个数（n）9.09.0算术平均值(μ0)5.143.12标准差（σ）0.720.38变异系数（δ）0.140.12概率修正系数（Ψa）0.950.96标准值(μk)4.902.99表4.3-3中等风化砂质泥岩抗压强度试验成果统计表岩性岩样编号天然抗压强度（MPa）饱和抗压强度（MPa）砂质泥岩yy-ZK812.39.7810.97.088.026.68yy-ZK1113.114.311.69.218.897.64yy-ZK2118.416.117.113.111.710.4yy-ZK2714.615.816.710.59.2811.8个数（n）12.012.0算术平均值(μ0)14.29.5标准差（σ）2.712.02变异系数（δ）0.190.21概率修正系数（Ψa）0.950.94标准值(μk)13.48.9表4.3-4中等风化砂质泥岩抗剪强度试验成果统计表岩性岩样编号三轴抗剪强度指标抗拉强度（MPa）图解法最小二乘法φ（°）C(MPa)φ（°）C(MPa)砂质泥岩yy-ZK1836.101.9635.802.020.460.520.54yy-ZK1136.902.2836.502.440.560.640.63个数（n）22226算术平均值(μ0)36.502.1236.152.230.56标准差（σ）0.570.230.490.300.07变异系数（δ）0.020.110.010.130.12概率修正系数（Ψa）0.95标准值(μk)0.53表4.3-5中等风化泥岩抗剪强度试验成果统计表岩性岩样编号三轴抗剪强度指标抗拉强度（MPa）图解法最小二乘法φ（°）C(MPa)φ（°）C(MPa)泥岩yy-ZK1633.40.8733.80.880.190.210.23个数（n）11113算术平均值(μ0)33.40.8733.80.880.21根据岩石室内试验统计成果，中等风化砂岩天然抗压强度标准值35.4MPa，饱和抗压强度标准值28.1MPa；中等风化泥岩天然抗压强度标准值4.90MPa，饱和抗压强度标准值2.99MPa；中等风化砂质泥岩天然抗压强度标准值13.4MPa，饱和抗压强度标准值8.9MPa。4.4岩土测试成果统计评述本次勘察根据岩土体的成因、岩性、分布以及物理力学性质的差异等原则进行分层，在不同层位分别采样进行测试。当工程地质单元内各岩、土层物理力学特征有明显差异时，按不同的地质单元分层进行统计。同一统计地质单元划分原则：处于同一构造部位及地貌单元，并属于相同的地质年代及成因类型，具有基本相同的矿物及颗粒组成、结构构造、物理力学和工程特征。由以上统计原则判定参与统计的数据可靠。本报告所列岩土参数建议值，是指为满足工程需要，根据有关规范的规定在室内试验的基础上，查表并结合地区经验综合判断所给出的各岩土的参数。统计和计算结果表明：室内测试成果满足相关规范的要求，野外钻探结果和室内测试成果基本吻合。4.5岩体基本质量等级根据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016中表3.1.1岩石坚硬程度划分，中等风化泥岩饱和单轴抗压强度标准值2.99Mpa，为极软岩；中等风化砂岩饱和单轴抗压强度标准值28.1MPa，为较软岩，中等风化砂质泥岩饱和单轴抗压强度标准值8.9MPa，为软岩。根据现场调查和钻探揭露，场地内岩体强风化带裂隙发育，岩体破碎；中等风化带裂隙不发育，岩体较完整。根据表3.1.7划分，强风化岩体基本质量等级为Ⅴ级，中等风化泥岩岩体基本质量等级为Ⅴ级，中等风化砂岩岩体基本质量等级为Ⅳ级，中等风化砂质泥岩岩体基本质量等级为Ⅳ级。4.6岩土参数选用与取值表4.6-1岩土参数建议值————6MN/m4—*—*——————24.2*——500*0.40———25.3*4.902.9917790.4050*208.830340*6424.4*35.428.1128500.55500*1200*34.2*760*250*25.5*13.48.948640.50150*508.832.8450*120*——————50*18*————————50*18*————————25*12*————————30*15*——备注：①表中岩石地基承载力特征值计算，为地基极限承载力分项系数取0.33(岩质地基)；地基条件系数取1.10。②强风化泥岩极限侧阻力标准值qsik取150kPa，强风化粉砂质泥岩极限侧阻力标准值取160kPa，强风化砂岩极限侧阻力标准值qsik取180kPa。=3\*GB3③岩体粘聚力、内摩擦角根据岩石抗剪强度标准值进行折减，中风化岩体粘聚力折减系数0.30，内摩擦角折减系数0.90；=4\*GB3④岩体抗拉强度由岩石抗拉强度标准值折减确定，较完整岩体折减系数取0.40。=5\*GB3⑤当采用桩基时，填土负摩阻力系数建议值取0.30，建议采用压实等措施较小或消除负摩阻力的影响；=6\*GB3⑥岩石与锚固体极限粘结强度标准值，仅供初步设计时使用，施工时应现场实测；=7\*GB3⑦表中带“*”值为经验值。=8\*GB3⑧临时坡率：土质边坡（整体稳定为前提）：H＜5m，1:1.25，5m≤H＜10m，1:1.50；岩质边坡（不陡于外倾裂隙面的倾角或外倾裂隙交线的倾角）：强风化基岩：1:0.75；中风化基岩：H＜8m，1:0.35。永久坡率：土质边坡（整体稳定为前提）：H＜5m，1:1.50，5m≤H＜10m，1:1.75；岩质边坡（不陡于外倾裂隙面的倾角或外倾裂隙交线的倾角）：强风化基岩：1:1.00；中风化基岩：H＜8m，1:0.50。高度大于5m的土质边坡、高度大于8m的岩质边坡，建议分级放坡，并设置不小于2m的边坡平台。应采用逆作法施工。5场地稳定性评价5.1场地稳定性和建筑适宜性评价拟建工程位于云阳县双江街道，紧邻迎宾大道，属于构造剥蚀低山地貌。场地地势起伏变化较大，缓斜坡、人工平台和自然边坡间或分布。拟建场地地层连续稳定，场地内及附近无滑坡、危岩、断层、泥石流等不良地质作用。场地自然斜、边坡现状稳定。岩土种类较多，基岩为沙溪庙组砂岩、泥岩和砂质泥岩，岩体较完整，岩体为中厚层状结构。强风化层基岩厚薄不均，风化裂隙发育，中等风化层基岩强度较高。水文地质条件总体简单，地质构造简单。综上所述，拟建场地整体稳定，场地适宜拟建项目建设。5.2地震效应评价根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）附录A，本区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008，本工程抗震设防类别应划为重点设防类，属乙类。按场地地坪高程平场后，场内覆盖层由现状填土、粉质粘土组成。根据岩土名称和性状，按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表4.1.3取各土层经验值，现状填土(未压实处理时)剪切波速平均值可取120m/s，为软弱土；粉质粘土剪切波速平均值可取160m/s，为中软土；基岩强风化剪切波速取500～800m/s，为软质岩；基岩中风化剪切波速大于800m/s，为岩石。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表4.1.1划分，拟建场地为条状突出山嘴，为抗震不利地段。5.3现状边坡稳定性评价场地内地层主要以砂、泥岩为主，岩质较软，经风化剥蚀及侵蚀作用，场地中间部位形成环状分布自然边坡，最高点高程224.54m，最低点高程202.37，边坡高度13m~20.3m，岩质边坡，安全等级二级。图5.1场地自然边坡分布范围示意图BP1（7#-8#剖面）：该段自然边坡位于环状边坡分布带的西南侧，边坡坡向约210°，坡度41°~47°，边坡高度3.52m~17.46m，岩质边坡，安全等级一级。根据该段边坡赤平投影图分析，边坡坡向（210°）与岩层面产状（213°∠7°）同向，为顺向边坡，岩层倾角平缓，边坡临空；裂隙1（30°∠66°）与边坡坡向（210°）大角度相交，裂隙1对边坡稳定性影响较小；裂隙2（120°∠72°）与边坡坡向（210°）切向相交，对边坡稳定性影响较小。因边坡岩层面倾角平缓，边坡沿层面整体失稳破坏的可能性小，边坡整体稳定性主要由岩体强度控制，破坏模式沿理论破裂角45°+φ/2整体滑移破坏。边坡岩体类型Ⅲ，块状结构，等效内摩擦角55°，边坡破裂角60°。该段边坡高度较大，且顺向临空，建议采用桩板挡墙进行支挡。BP2（2#剖面）：该段自然边坡位于环状边坡分布带西侧，边坡坡向292°~297°，坡度67°~69°，边坡高度15.15m~20.3m，岩质边坡，安全等级一级。根据该方向边坡赤平投影图分析，边坡坡向（295°）与岩层面产状（213°∠7°）大角度相交，层面对边坡稳定性影响较小；边坡坡向（295°）与裂隙1（30°∠66°）切向相交，裂隙1对边坡稳定性影响较小；边坡坡向（295°）与裂隙2（120°∠72°）反向相交，裂隙2对边坡稳定性影响较小。故该段边坡整体稳定性主要受岩体强度控制，可能破坏模式沿理论破裂角45°+φ/2整体滑移破坏。边坡岩体类型Ⅲ，块状结构，等效内摩擦角55°，边坡破裂角60°。该方向边坡高度较大，无不利结构面，因差异性风化可能造成局部掉块和落石等风险，建议采用素砼进行喷护加固。BP3（6#-10#剖面）：该段自然边坡位于环状边坡分布带东北侧，边坡坡向47°~83°，坡度47°~63°，边坡高度7.2m~16.9m，岩质边坡，安全等级一级。根据该边坡赤平投影图分析，边坡坡向（47°~83°）与岩层面产状（213°∠7°）大角度相交，层面对边坡稳定性影响较小；边坡坡向（47°~83°）与裂隙2（120°∠72°）大角度相交，裂隙2对边坡稳定性影响较小；边坡坡向（47°~83°）与裂隙1（30°∠66°）小角度相交，裂隙1为该边坡外倾结构面。该外倾结构面不临空，延伸长度段，贯通性差，对边坡整体稳定性影响较小。故该段边坡整体稳定性主要受岩体强度控制，可能破坏模式沿理论破裂角45°+φ/2整体滑移破坏。边坡岩体类型Ⅲ，块状结构，等效内摩擦角55°，边坡破裂角60°。该方向边坡高度较大，无不利结构面，因差异性风化可能造成局部掉块和落石等风险，建议采用素砼进行喷护加固。根据现场调查结合分析评价，场地内自然边坡目前基本稳定，在风化作用下局部会有落石风险，施工前应对边坡进行治理，先支护再施工。5.4库岸稳定性评价拟建项目库岸高程均在175m以上，库岸稳定性受库水位变化的影响较小，并且款岸坡地势较为平缓，地质构造简单，场地斜坡现状稳定，场地内及附近无滑坡、危岩、断层及破碎带、泥石流和地下硐室等不良地质作用，库岸处于基本稳定状态。6地基评价6.1地基稳定性评价拟建场地地层主要由素填土、粉质粘土和基岩组成。场地内的素填土为附近工程活动抛填堆填。经现场调查和钻探揭露，场地内素填土松散，级配差，局部架空，浅基础容易因不均匀沉降造成结构破坏，稳定性较差。粉质粘土分布范围，厚度变化大，压缩性高，稳定性差。强风化基岩厚度分布较均匀，但力学性质差，承载力低，稳定性差；中等风化基岩分布连续，力学性质变化较小，承载力高，稳定性较好，是拟建建筑物理想的基础持力层。6.2地基均匀性评价由各土层进行的室内试验结果，结合钻探取样鉴别，对场地内钻探深度范围内的土层性质作如下评价：（1）人工填土：分布于大部分场地，两侧沟谷及人工平台处厚度较大，包含物含量变化大，粒径变化大，均匀性差，承载力低，具有不均匀沉降，不能直接作为拟建物基础持力层。（2）粉质粘土：主要分布于场地东北部自然斜坡上，分布较集中。厚度小，压缩性高，承载力低，不适宜直接作为基础持力层。（3）强风化基岩：风化裂隙发育，岩体较破碎，分布不均匀，厚度小且变化大，均匀性较差；强风化层具有一定的承载能力，可以作荷载较小的支挡结构的基础持力层。（3）中风化基岩：岩体较完整，无软弱夹层，具有较高承载力，厚度大，层位较稳定，均匀性较好，可以作拟建物基础持力层。6.3地下水作用本次勘察进行水位观测，各孔施工结束后提干各钻孔中施工残余水，观测24～48小时，孔内未见地下水。拟建场地距彭溪河较近，勘察区库水位特征值参考云阳断面回水位表，对应于坝前汛期水位145～156m和175m的库水位分别为145.1～156.6m和175.1m。拟建工程最低标高为180.00，高于汛期蓄水位175.1m，拟建工程场地范围内土层厚度较小，岩土界面高于175.1m水位，故库区水位升降变化对场地内土层影响较小，地基土不产生液化和湿陷性现象。根据周边场地调查、收集资料：地下水对砼、砼中钢筋具有微腐蚀性，对建筑材料具有微腐蚀性。水对建筑材料腐蚀的防护，应符合现行的相应国家标准的规定。6.4特殊性土评价根据场区钻孔揭露，场内特殊性土为素填土，素填土揭露厚度变化，分布不均匀，结构松散，堆填时间约近期~2年，属欠固结土，存在不均匀沉降和湿陷性现象；建议对场地内的填土进行压实（碾压或夯实）加固处理，作为地坪垫层以下及基础地面高程以上的填土压实系数不应小于0.94，以避免不均匀沉降给拟建工程带来不良影响。当以压实填土为持力层时，对场地内的填土进行压实（碾压或强夯实）处理，压实系数不应小于0.96，压实填土地基承载力由现场载荷试验确定。场地内的强风化岩层分布广泛，但厚度小，承载力低，不能直接作拟建物的基础持力层，可作轻型附属建筑物的持力层。6.5地基承载力6.5.1浅基础浅基础下的中等风化岩石地基承载力特征值fak计算公式：fak=γffuk式中：fak—地基承载力特征值（KPa），γf—折减系数(对土质地基取0.50，对岩质地基取0.33)，fuk—砂岩采用岩石饱和单轴抗压强度标准值，泥岩和砂质泥岩采用岩石天然单轴抗压强度标准值。素填土：地基承载力特征值由现场载荷试验确定，填土的水平抗力系数的比例系数取6MN/m4。粉质粘土：地基承载力特征值180kPa，粉质粘土的水平抗力系数的比例系数取15MN/m4，基底摩擦系数0.25。强风化基岩：强风化泥岩地基承载力特征值取300KPa（经验值），基底摩擦系数0.30；强风化砂岩地基承载力特征值取500KPa（经验值），基底摩擦系数0.40；强风化砂质泥岩地基承载力特征值取350KPa（经验值），基底摩擦系数0.35中风化基岩：中等风化泥岩地基承载力特征值1779kPa，基底摩擦系数0.40；中等风化砂岩地基承载力特征值12850kPa，基底摩擦系数0.55；中等风化泥岩地基承载力特征值4864kPa，基底摩擦系数0.50。6.5.2桩基础本工程根据基础设计方案，建筑基础主要采用嵌岩桩的基础型式；其嵌岩桩单桩坚向极限承载力标准值的确定遵照《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008有关规定将岩石试验结果按下式计算： Quk=Qsk+QrkQsk=u∑qsikliQrk=ξrfrkAp式中Qsk、Qpk分别为土的总极限侧阻力标准值、嵌岩段总极限端阻力标准值；qsik—桩周第i层土的极限侧阻力，无当地经验时，可根据成桩工艺按本规范表5.3.5-1取值；frk—岩石饱和单轴抗压强度标准值；ξr—桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数，与嵌岩深径比hr/d、岩石软硬程度和成桩工艺有关，可按照表5.3.9采用；表中数值适用于泥浆护壁成桩，对于干作业成桩（清底干净）和泥浆护壁成桩后注浆，ξr应取表列数值的1.2倍。本工程岩石抗压强度标准值frc的计算取值，中等风化砂岩取饱和抗压强度标准值：28.1MPa，中等风化泥岩天然抗压强度标准值4.90MPa，中等风化砂质泥岩天然抗压强度标准值13.4MPa。嵌岩段侧阻、端阻综合系数，在规范表5.3.9中查取。桩的极限侧阻力参见表7.6-1：表6.6-1桩的极限侧阻力标准值qsik(kPa)岩土名称泥浆护壁钻（冲）孔桩干作业钻孔桩填土2020粉质粘土5353强风化泥岩150150强风化砂岩180180强风化砂质泥岩160160填土的负摩阻力系数取0.30。6.6持力层及基础形式建议拟建场地地势起伏变化较大，东西向地面坡度10°~17°，南北向地面坡度28°~69°，结合场地地形特点，建议采用架空结构，基础形式采用桩基础。素填土地表普遍分布，结构松散，承载力低，均匀性差，填土回填时间约近期~2年，存在不均匀沉降和湿陷性现象；不宜作为拟建物天然地基基础持力层，若选做持力层时，应对素填土进行压实（碾压或夯实）加固处理检测合格后才能选作拟建物天然地基基础持力层；粉质粘土分布范围小，仅在东北部斜坡处有少量分布，厚度小，承载力低，且表层含大量腐殖质和植物根茎，不适宜作基础持力层；强风化岩石：强风化基岩厚度差异大，均匀性较差，力学性质和地基稳定性较差，不建议选作构筑物的地基持力层。中等风化岩石：地基承载力较强风化高，岩层间未见软夹层分布，岩基稳定，均匀性好，是拟建物理想基础持力层。6.7成桩条件、成桩工艺建议及桩基施工对环境影响评价场地覆盖层分为人工填土和粉质粘土。场地两侧沟谷主要分布新近抛填土，松散，稳定性差，最大厚度3.20m。东北侧自然斜坡分布有少量粉质粘土，最大厚度0.90m，可塑状。场地内基岩主要为砂质泥岩和泥岩，砂岩呈夹层和透镜状产出。从场地工程地质条件出发，结合拟建建筑物性质，若设计采用桩基础方案，建议本工程选择桩基方案人工挖孔桩。根据钻探结果和现场调查，场地内填土主要抛填堆填，密实度较差，粒径极不均匀，稳定性差，在桩基施工时，容易出现垮塌或掉块现象，对成桩质量影响大；粉质粘土具有可塑性，采用护壁措施后对成桩可能性影响较小；强风化岩体破碎，容易出现掉块现象，采用护壁措施后对成桩可能性影响较小；中等风化层岩体较完整，对成桩可能性影响小。采用机械钻（冲）孔桩的优点是容易钻进，可以穿越较为坚硬的地层，达到较深的桩端持力层、施工速度快；但其缺点是污染环境，且遇有软弱土层时易产生缩径、塌孔等现象，同时对沉渣的清底工作较为复杂，会产生清洗泥浆污染环境。建议钻孔桩施工时应严格按照规范要求施工，调整好泥浆稠度和失水率，确保成孔及桩身质量，做好对环境的保护措施。采用人工挖孔桩的优点是设备简单、施工现场干净、对周边环境影响小、易清除桩端虚土、能直接观察地层土质变化，混凝土浇筑质量易于控制，且可以扩底；其缺点是桩长较大、护壁不好或遇有害气体时易发生安全事故。我单位根据实际情况推荐采用人工挖孔桩，建设和设计单位可参考选择使用；同时，建设和设计单位也可采用其它基础型式，本单位不作强制要求。施工期间应按照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）4.5节、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）以及重庆市建委相关文件要求做好施工阶段超前钻工作。雨季施工，地下水较丰富，建议桩基础采用水下混凝土浇筑。若采用人工挖孔桩时，除需做好相应的降水、护壁等安全措施外，施工前还需对土体内气体进行检测，以防发生安全事故。根据渝建发〔2012〕162号文规定，受施工技术、场地条件、大断面桩型限制，不宜采用机械成孔施工工艺的建设工程，经建设单位会同勘察、设计、施工、监理等参建单位组织专家充分论证通过后，可考虑采用人工挖孔灌注桩。采用人工挖孔桩，应作好护壁、排水、通风措施，建议在采取必须具备的安全保证条件下进行，雨季施工时应配备必要的排水设施，注意通风并加强有毒有害气体的检测，挖出的土石方不得堆放在孔口，确保施工安全。6.8压实填土施工与质量要求按设计高程平场后，为了解决填土的不均匀沉降和承载力要求，建议对填土筛除杂物后进行分层压实或强夯法处理，翻挖深度由设计计算确定。碾压分层厚度不得大于400mm，压实度应满足规范和设计要求；压实填土的地基承载力和变形参数由现场载荷试验确定，并校核压实填土对桩的负摩阻系数。7地质条件可能造成的工程风险分析根据《住房城乡建设部办公厅关于进一步加强危险性较大的分部分项工程安全管理的通知》建办质【2017】39号文“勘察单位应当针对工程实际，在勘察文件中说明地质条件可能造成的工程风险”的要求，本工程地质条件可能造成的工程风险主要有：人工挖孔桩