德国ATV131标准中文版资料

单段活性污泥污水处理厂的设计目录页码预 2 2001年6月2 6.3污泥回流率和二沉池进水的SS 44 2001年6月3 7.1生物反应池(曝气池) 52 2001年6月42001年6月5A4需氧量的计算.........................................................................................642001年6月6本ATV-DVGW标准是荣誉的，根据应用原理产生的科学技术和经济的结合结果。本标准的应用对每个人都是开放的。然而，法令或行政规章可以禁止它的使用，如合本规范是重要的，但不是正确的解决问题的唯一的信息来源。在使用过程中任何人不能推卸由于自己的行动或规范条例的不正确应用的责任；特别是本标准中旁注的正确应在编制前一版本的ATV标准(1988-90)时，只有少量活性污泥处理厂具有脱氮除磷功中获得的经验使我们可以建立更广泛的数据库来修正设计标准。V根据附录1——德国污水条例(AbwV)(以前是T=10°C)的要求，假设生物反应池计，脱氮的设计温度为T=12°C。变化。2001年6月7关于二沉池局部深度的设计的修正和二沉池的浓缩和污泥移除区深度的决定的一些修二沉池中污泥移除系统(刮砂机)的综合设计。工艺技术的解释来源于ATV手册“生物及高级污水处理”[1]及“机械污水处理厂”[2]。文中引用的数字参见手册的章节。11应用领域污水管网中及污水处理厂中的雨水的处理形成了对地表水的保护。因为污水处理厂的设计及规划期内的雨水溢流应相互匹配。规划期不应超过25年。运用本标准中推荐的设计值，采用单段活性污泥处理厂处理城市污水时，出水可以满COD样，低水消耗的构件及设施服务的。本标准中没有涉及到曝气设备的设计。由于本标准在德国国外也应用，而当地可能会有更严格的要求，不一定绝对的按照根据水法的要求、结构和操作要求及地表水的敏感度，计划通过平行单体、备用设备等的设置来保证适度的操作安全系数。长久技术支持的人员能被雇佣，并在整个工艺中操作。见ATV咨询活页ATV-M271„PersonalbedarffürdenBetriebkommunalerKläranlagen“[市政污水处理厂操作人员要求]。2001年6月8本规范基本服务于单段活性污泥处理厂的设计。由于较小的污水处理厂的特点，应注本标准一般适用于生活污水。从商业及工业目的的工厂排放出来的污水，只要污水的危害性可以通过与生活污水相同的生物工艺处理方法降低，也可以使用。22符号AaBbSCSXCX-d-1m某温度和局部压力条件下的饱和溶解氧浓度稀释的污泥体积，沉淀30分钟，(待定，如果一般情况2001年6月9TFTCFCNFNH2H23H34H4LaOC----mmmmmmmmmmmm二沉池进口的中心深度(水面以下)曝气池中悬浮固体的质量Cx=0,T=20°C及气压p=1013hPa条件下清洁水中的Cx=0,T=20°C及气压p=1013hPa条件下活性污泥系2001年6月10DQSkg/d每日碳氧化所消耗的氧气量kg/d每日包括反硝化反应中的除碳所消耗的氧气量kg/d每日反硝化所消耗的氧气量hI参数XXX(BOD5,COD值等)相应的人口总数和人口当量m3/h流量，进水流量，过流流量m3/d的日污水量m3/h旱季小时污水流量(每两小时平均)m3/h雨季合流及分流污水系统的设计峰值流量m3/h回流污泥(活性的)流量m3/h反硝化工艺中前置缺氧区的内回流量m3/h二沉池中短流污泥流量m3/h污泥去除率m3/d每日剩余活性污泥量m/h二沉池表面溢流率lm二沉池污泥容积表面负荷QRC/Qh,DW)2001年6月115TTERTDimtDtNtR-°C°C°C°C日剩余活性污泥产量(固体)S生物反应池逐步反硝化的平均悬浮固体浓度(SSAT,Step>生物反应池/曝气池出水的悬浮固体浓度(一般SSEAT=2001年6月12tSRtSSaeraertRYhhddddhhmmg/mga-、放下刮泥机的时间硝化反应设计使用的好氧污泥龄缩时间体积产率系数(每mg可生物降解的COD产生的的生物质mg2001年6月13过滤固体残渣中参量XXX的浓度，XXXX=CXXX-P均质样品的有机氮浓度(CorgN=CTKN-SNH4orCorgN=CN-SNH4-SNO3-SNO2)2001年6月1444ecPSS过滤的样品的氨氮浓度(以N计)过滤样品中的硝酸盐氮浓度(N)过滤样品中的亚硝酸盐氮浓度(N)盐氮浓度度的磷的浓度污水中的悬浮固体的浓度(0.45m滤膜过滤、105°C悬浮固体的浓度悬浮固体的浓度I污水处理厂入口处的取样IAT生物反应池入口处的取样，如果可能，厌氧混合池入口处的取样，如CCOD,IATTWS剩余污泥的取样ER出水排放要求(以定义的取样程序)33工艺描述和设计步骤1概述活性污泥工艺是包括，好氧设备的生物反应器(活性污泥反应池)及二沉池，他们都活性污泥的沉淀，以污泥体积指数(SVI)及混合液悬浮固体浓度(SSAT)表征，这两个参数影响二沉池及生物反应池的体积。污水的特性和生物反应池构造，以及处理目的都选择池会更有帮助，生物除磷的上流式厌氧混合池也有类似作用，见图1。此图给出了术池并不是在所有情况下都能控制丝状菌的生长。2002001年6月15(在如图1所示前置反硝化工艺中，几乎所有的反硝化工艺和只是除有机碳的曝气池，都可以用好氧选择池或厌氧混合池。好氧选择池的体积(VSel)或除磷的厌氧混合池的体积(VBioP)不是生物反应池的一部分(VBB)。在只是除碳的污水厂里，好氧选择池可以作泥龄(tSS)与生物反应池的设计有关，大约与生物反应池中污泥的停留时间相符。它可定义为生物反应池中(干)活性污泥(VAT·SSAT)与每日剩余活性污泥的比值。如果生物反应池有反硝化的厌氧区(VD)，好氧泥龄(tSS,aerob)可定义为生物反应池中好氧部分的干污泥(VN=VAT-VD)每日剩余活性污泥的比值。二沉池排出物中的剩余物质，大部分是溶解的物质和胶质，部分是悬浮固体活性污泥。这都取决于二沉池的效率。二沉池出水每1mg/lSS增加:2001年6月162001年6月173.2生物反应池使用活性污泥工艺的污水处理，考虑到工艺技术，操作及经济原因，在生物反应池(曝气池)应满足以下要求：充分搅拌以防止污泥在池底的永久沉淀；在曝气池通过曝气保证，如果需要用混合设施配合；可在底部以外的面积处以底速度为指导，安装扩散曝气设施。曝气池池底流速:0.15m/s(轻污泥),0.3m/s(重污泥)。缺氧或厌氧区搅拌的功率是由搅拌设备保证的，一为反硝化可用各种反应池构筑物及操作方法，如图2所示(比较[1]5.2.5及5.3.2)。内循环流降到所需的最低量以减少与反硝化池中高含量的溶解氧的不良冲突。Fig.2:反硝化过程很高的含氧量的转换有损于反硝化作用。反硝化工艺与厌氧区反硝化工艺是平衡的。由于污水的分阶进给第一个池子中混合液的浓度比到二沉池的出口处的浓度高，参见[1]必须的。考虑到稀释，循环池近似于彻底混合池。2001年6月18化工艺(BioDenitro):两个独立的间歇曝气池交替使用，水流从没有曝气的池子到另一个曝气的池子，再流到二沉池。每个池子的曝气时间，反硝化周期及硝化期，一般是用计时器控制的。硝化期的较高的含氧量损害了反硝化作用。混合行为取决于彻底混间歇反硝化工艺：在同一个反应池中硝化过程和反硝化过程交换进行。每一个阶段的持续时间由计时器控制或自动控制，如根据氮含量，氨含量，氧化还原电位势或需氧率的变化。硝化期末的高含氧量有损于反硝化作用。间歇反硝化工艺的反应池一般认为是完全：如果污水的C/N比值很低可以采用本工艺，但必须添加外部的碳。＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊译者注：在硝化池及间歇工艺的硝化期中，曝气一般是自动控制的，以得到足够溶解＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊＊除了以上给出的工艺过程，还有一些局部有专利的特殊的反硝化工艺，参见[1],5.2.5。按序批量的活性污泥处理厂(SBR处理厂)也适用于反硝化。详细内容见ATV咨询活在很多脱磷活性污泥处理厂中可以看到明显的额外生物除磷，甚至没有上游的厌氧对额外的生物除磷，可在每个单体生物反应池或一组生物反应池的上游设置污水及回流污泥的厌氧混合池(参见[1],5.2.6及5.3.2)，图1。如果厌氧池是喷流的效率会提件。注意参见[1],5.2.6中的特殊工艺。很多厂子通过生物除磷提供同时磷的沉淀。沉淀剂的剂2001年6月193.3二沉池活性污泥处理厂的载荷能力是主要是由活性污泥的固体悬浮物浓度(SSAT)和曝气池的体积决定的。固体悬浮物的浓度基本依赖于二沉池在浮动的水压输送下的运行能力，污泥体积指数及污泥移除，还有回流污泥率及废弃固体的移除。使沉淀的活性污泥浓缩并回流到生物反应池(曝气池)；活性污泥的中间储存，是作为雨水期增加的流入率(QWW,h)产生的从曝气池排出物的结二沉池的沉淀工艺受进水区絮凝工艺的影响，二沉池的水力条件(进出水口的设计，密度流)，回流污泥率及污泥移除进度。沉淀的污泥集中在池底的污泥层。那里的浓缩依赖于污泥特性(SVI)，污泥层的厚度，浓缩时间和污泥移除系统的类型。随着雨水的增加流入，活性污泥从曝气池进入二沉池时将有水位浮动。二沉池必须能精确设计的污泥回流设施(如泵)。形池3.4设计程序种计算方法，须用新的假设重复计算。年6月202工艺选择:如果要求反硝化，必须决定选用哪种硝化／反硝化工艺。还要决定是否在上游加好氧选择池改进沉淀性能，或加厌氧混合池做额外磷的生物去除。年6月213根据污水厂的设计能力以及测定的每日负荷波动，确定必需的安全系数(SF)。只设计氮化反应的厂子，应根据设计温度确定泥龄(tSS,aerob,dim)。都没有考虑好氧污泥稳4对除氮水厂,通过氮平衡确定需要反硝化的硝酸盐量。如果反硝化的比率是由某一浓度值维持的，那么进水浓度将有很大影响。如果要满足自由取样的浓度(例如：根据德国污水条例的合格自由取样)，在设计中必须特别考虑这一点。5根据选择的反硝化流程,确定生物反应池的反硝化体积的比例(VD/VAT)，并计算污6根据污水成分,生物反应池的构造和混合特性,(如选用了好氧选择池或厌氧混合池),7选择污泥在二沉池中的浓缩时间(tTh),这与选择的生物处理工艺有关。确定二沉池BS活性污泥的混合液悬浮固体浓度对生物反应池和二沉池的体积影响是相反的。要注意AST间。T年6月22验算剩余的碱度或需要的碱量，并考虑氨化、硝化、反硝化、磷沉淀及氧利用率和曝气头深度对碱度的影响(后者仅用于确定生物反应池的pH值。性能。设计参数可以在科学模型概念的基础上确定,有经验支持,或则部分地可以从现场经验44计算流量和负荷4.1污水负载BODkgd的设计值Bd,BOD,I，以及水法污水处理厂的设计能力的确定都应该来自于污水处理厂入口处的BOD5载荷。而且其按相同的污水进水和出水运作。最低和最高温度。根据二到三年的二周平均数曲线确定。温度确定污泥产量，计算曝气池容积。确定有机负荷和氮负荷，以根据最高温度计算曝气设备(作为规范)。年6月23每日载荷可以根据体积测定或24小时成比例复合取样及相关的每日进水量计算。相关的载荷应根据任意一天的测定值确定，如：同时考虑潮湿天气。如果每年的图表显示有机载荷的周期波动或／和有机载荷与氮化物载荷的比率，应检浓度要用相关的载荷及相关的每日污水进水确定。相关污水温度的时期的相关载荷，作为一个时期的平均值，应符合泥龄简化的硝化和反硝化作用采用两星期的方法，要求污泥稳定的，可以采用四星期的方法。如果缺少足够的取样密度(每星期至少有四天的可用载荷)，不能采用每星期的测试方法。那么载荷应去相关载荷中较弱的85％，至少应取如果数据不够或因为研究费用，如小厂，与使用无关，则载荷和浓度的值可以相关居相关载荷和浓度的详细确定可参见标准ATV-DVWK-A198[在预备中]中的“污水系统设计值的统一和来源”[3]。可AW0.5to1.0hP年6月24一般地，以前的两到四星期的污水监测和载荷确定也不能直接用来设计。应为我们不能确定记录的是相关时期的。但是这些数据可以做为已有数据库的经验补充。间歇取样相关的进水量监测总是有记录的。因此可以记录决定fN值的每日TKN曲线(参见5.2.8)。很少有分析值能这样得到，如悬浮固体浓度(XSS,IAT)或碱度(XSS,IAT)。间歇中间回流量，如从污泥处理处出来的，也应该记录在这些监测范围之内。4.2上清液和外部污泥负荷浓缩和厌氧硝化污泥脱出的水含有很高浓度的氨。可以认为进入污泥消化池的有机氮5一般地，硝化池污泥脱水得到的含磷和有机物的返回载荷(BOD和COD)是很小5的。因此可以不考虑返回载荷值在污水整体载荷整体中所占的比例。氨。如果采用了生物除磷，磷也会再溶解。为将生物处理的后期补救降到最小，应满足以取出。如果有额外的污泥(别的污水处理厂的污泥，泥渣或类似物)，应有中间储存的地方，以方便加药。55生物反应池设计5.1以中式为基础的设计。测试运行的有价信息。年6月25一般地，通过这些检测，设计将更精确并可节约费用。利用这些结果，也可以得到运行条件的动态模拟的改善的基础，这些在实践中是得不到的。如果根据不同的季节和／或载荷条件，生物池的实际细部(厌氧的，缺氧的和好氧的)。耗氧量及氧转换率的自动控制要求；为此应经常测量耗氧率。溶解的剩余COD(SCOD,EST)。5.2根据经验设计5.2.1要求的污泥泥龄5.2.1.1没有硝化反应的处理厂待估)10°C12°C5氮10°C48带除V/V=0.212°C年6月265.2.1.2硝化工艺设计tSS,aerob,dim=SF.3.4.1.103(15T)[d](5-1)再乘以1.6系数，1.6是经验系数，为了保证活性污泥中能生成和保持足够的硝化菌。后者能保证在有足够的氧转换率，没有负影响系数时，活性污泥里可以产生或保存足够的氮 (参见[1]5.2.4)。在泥龄为of2.13d(15°C)时，不能收集氮。HBdBODIkgdPT)的厂SF=1.8，Bd,BOD,I6,000kg/d(100,000PT)SF=1.45。使用这些系数出水的氨氮可保持SNH4,EST=1.0mg/l,如果冬季生物反应池表面出口处的温度低于要保存氨的出流要求的温度(TER)，那么公TdimTER的氮。可以提议，根TERC择以下年6月27SSSS,dim为限制硝化反应中碱度的消耗(参见5.2.9)，为操作原因，可推荐使用部分的反硝5.2.1.3硝化、反硝化工艺的设计SS,aerob,dim1(VD/VAT)SS,aerob,dim1(VD/VAT)Tdim=TER=12°C。一般地，污水温度在冬季低于12°C,可证明在最低两周的平均温度下，硝化作用也不果极端条件下要考虑更高的降温，用4°C)。如，在低温条件下，有机负荷(Bd,BOD,I)是另一个控制指标，则应使用实际泥龄代入式(5-4)的tSS,dim：DATtV/V=SF.3.4.1.103(15TW)DATt本证明假设了生物反应池的灵活设计，为保证硝化区反硝化区应可简化。如果中间回流适当地设计，可能的可用厌氧混合池可以包括在预缺氧反硝化区的体积VD中。年6月28CC氨态氮的出流要求是根据SNH4,ER<10mg/l设定的，或者流入载荷会有很大的浮动，甚至是在干燥季节，监控可以是随机的取样或两小时的复合取样，安全系数应提高或应进行借助于动态模拟的证实。这些都适用于每日载荷浮动的测量。5.2.1.4厌氧污泥稳定污水厂的设计污水厂的设计泥龄，是为好氧污泥稳定和硝化作用确定的，其值必须为tSS,dim20tSS,dim25.1.072(12T)[d](5-5)求深度反硝化，则泥龄可以降低到tSS,dim=20天。5.2.2反应池中反硝化池容积的计算如下:SNO3,D=CN,IATSorgN,ESTSNH4,ESTSNO3,ESTXorgN,BM[mg/l](5-6)年6月29ddNO3,D进水硝酸盐浓度(SNO3,IAT)一般忽略不计。除非有含硝酸盐的地下水渗入或工业污水中有污泥消化和机械脱水的处理厂，回流上清液的氮必须计入CN,IAT中，除非有处理装SNO3,EST出水中的硝酸盐氮。如在德国为任意取样或每二小时取的综合水样，可设定R根据生物反应池(或厌氧混合池)进水的BOD5可求得SNO3,D/CBOD,IAT比值，它决定0.750.75.OU=C,BOD2.9 CBOD,IAT.VDVAT的反硝化区的氧的物料平衡导得的。D VAT[kg/d]公式左侧为被反硝化的硝酸盐每日供给的氧。右侧为反硝化区每日消耗的氧。系数速率低于溶解氧吸收的速率。OUdCkgd对设厌氧区的反硝化工艺或类似工艺(comparableprocesses)，只有一小部分的易生物降解有机物在反硝化区损失掉。在表三中列出的经验数值与理论推导趋向一致。见图表三:温度10°to12°C和一般条件下，旱季反硝化设计的标准值(每千克进水BOD5硝酸盐要除的氮NONO3,DBOD,IAT(或类似工艺)V/VS/C当温度高于12°C时，反硝化池容积可以每1°C增加1%。(byca.1%per1°C)。当VD/VAT=0.1,重新计算时可取SNO3,D/CBOD,IAT=0.08对设厌氧区的反硝化，或SNO3,D/CBOD,IAT=0.03对同时或间歇反硝化。如重新计算结果为VD/VAT<0.1则设定SNO3,D/CBOD,IAT=0。如要求的反硝化大于SNO3,D/CBOD=0.15,则不建议增加VD/VAT值。这时需研究减小案是设计外部碳源。增加外部碳源时，反硝化每公斤硝酸盐氮需要5kgCOD：S=5.SCOD,ExtNO3,D,Ext年6月30年6月31乙烷kgL5.2.3磷的去除磷可以通过生物及同时沉淀去除，也可将同时沉淀和预、后沉淀结合。(参见[1],0.5到0.75小时,按最大旱季进水量加污泥回流量(QDW,h+QRS)计。脱磷不仅与接触时间有关，在更大程度上取决于易降解有机物浓度与磷浓度的比值。在冬季厌氧池常用来反硝化，这时磷的去除量就有限了。XP,Prec=CP,IATCP,ESTXP,BMXP,BioP[mg/l](5-9)CPIAT进水的总磷。ioPCBODIATCCODIATNOESTmglXPBioPCBODIATtoCDIATC年6月32对没有厌氧区只设缺氧区或阶段进料的反硝化工艺可假定XP,BioP0.005CBOD,IAT或ODIAT低温，缺氧区的内回流排入厌氧池时，可设定XP,BioP0.005CBOD,IAT或0.002ekgPPrec使用石灰进行同时沉淀时，石灰乳液应投加到二沉池进水中，以提高pH值使磷沉淀。石灰需要量与碱度有关。任何情况下多应作试验。(见ATV标准ATV-A202)。 (英文版还没有)如CP,ER<1.0mg/l,(即CP,ER=0.8mg/l用任意取样方法时)，单级的活性污泥法无5.2.4污泥产量计算生的污泥组成：SP=SP+SPdd,Cd,PSP=SP+SPt=MSS,AT=V.SSATAT=V.SSATATSSSPSPQ.SS+QSSSPSPQ.SS+Q.XSPd污泥产量年6月33d,Cd,BODC1+0.17.t.FSP=B.(0.75+0.6.XSS,IAT(10.2).0.17.d,Cd,BODC1+0.17.t.FBOD,IATSSTSPd,C除碳的污泥产量F1.072(T15)[-](5-13)T如为改进反硝化经常投加外来碳源，当SCOD,Ext(外来碳源的溶解性COD)10表五中的数值为使用公式化5-12按温度T=10°Cand12°C计算的平均值。C泥产量SPC,BOD[kgSS/kgBOD5].XX/48TC类型和剂量，可定为：2.5kgSS/kg铁盐和4kgSS/kg铝盐。除磷产生的污泥(SPd,P)SPd,P=Qd.(3.XP,BioP+6.8.XP,Prec,Fe+5.3.XP,Prec,Al)/1000[kg/d](5-14)泥体积指数SVI取决于污水的成分及曝气池中的搅拌特性。易降解有机物比重大(在某些工业和商业污水中)，可导致高的SVI。正确假定SVI对于设计工作是很重要的。如仅扩建二沉池不改造曝气池，则可以依据不利季节或85%情况的记录数据。即使改造曝气池，运行记录加上表六的数值对于估算***************************体积超过250ml/l，混合液可以用二级出水稀释使其处在100和250ml/l之间。根据稀释倍数可以的到稀释污泥的体积DSV。*******************************************************表六:污泥体积指数的标准值120可采用，同时要考虑不利的运行条件。年6月34年6月35没有一沉池,前面设有选择池或厌氧池,生物反应池为串连式(推流式)。5.2.6生物反应池容积MSS,AT=tSS,Dim.SPd[kg](5-15)年6月36ATSSV=MSS,AT[m3]ATSSATBB=d,BODBRVATB=BRSSSSATpSSAT,Step>SSEATorSSAT。**************************************************************************注:如有一相同容积的阶段曝气池，其污泥回流比RS=1，分段进水使所有反硝化池达到相同的污泥负荷。则二阶段曝气池的SSAT,Step~1.14·SSEAT，而三阶段曝气池的SSAT,Step~1.20·SSEAT。5.2.7回流量和周期时间n1一1[-](5-21)D1+RC年6月37阶段反硝化效率通过本段负荷与最后反硝化池的分数(x)来定，如需要应计入内部回流n=1STRSt=t.NO3,EST[hSTRShDWSNO3,EST二沉池出水的硝酸盐氮SNH4,N需硝化的氨氮浓度5.2.8氧转移率需氧量包括除碳耗氧(包括内源呼吸)，如需要，包括硝化需氧量与反硝化节省的氧OUd,C=Bd,BOD.(0.56+)[kgO2/d](5-24)DIATOUd,N=Qd.4.3.(SNO3,DSNO3,IAT+SNO3,EST)/1000OU=Q.2.9.S/1000dOU=Q.2.9.S/1000年6月38ffOU=fC.(OUd,COUd,D)+fN.OUd,Nh24fC-峰值系数最大时除碳的耗氧量与日平均耗氧量之比值，由于固体物水解的作用，TCBODIAT47268T°C48由于除碳耗氧的峰值与硝化耗氧的峰值不会同时发生，式5-27要计算二次，一次使表八耗氧量峰值系数(当无适用资料时，峰值为二小时最大值)15182C432年6月39kgdfN当Bd,BOD,I>6000kg/d-2.2.502.1.1.85-0--OUh最大时需氧量DOCXmgl机同时反硝化的循环流动需氧量计算要考虑各种负荷条件。一年中进水负荷没有周期性变化时，最大需氧量发生在夏季。在夏季可用较低的泥龄和MLSS，计算时要考虑这些因素。如没有适用资料可取T=20°C。冬季时减少反硝化容积，出水中的硝酸盐浓度增加，对此应进行论证。如适用资料，冬季可取T=10°C。曝气设备正常是用于清水中氧的转移。将其转换到运行条件下的a系数与污水类型，本身有关。可参考[1],5.4.2.4.的资料。年6月40为了运行的经济和保证反硝化，曝气设备的容量分级是很重要的。一周中小时的需氧量变化至少在7:1。设计容量和运行初期的需要也有很大差距。周末需氧量最低，且N:BOD5比例也是不利的。对间歇式曝气将频繁启闭曝气装置。有缺氧区时，内回流把大量的氧输入缺氧区，这二种情况多将减少反硝化的程度。5.2.9碱度通过硝化(包括反硝化时回收的)和磷的沉淀，碱度大约减少为：SALK,EAT=SALK,IAT[0.07.(SNH4,IATSNH4,EST+SNO3,ESTSNO3,IAT)+S，X0.06.SFe3+0.04.SFe2+0.11.SAL30.03.XP,Prec][mmol/l]日平均剩余的碱度要根据最不利的负荷条件来确定，如深度硝化而反硝化不足，最高LKET%年6月415.3好氧选择池的设计对有高百分比易降解有机物污水，及在完全混合曝气池前设置好氧选择池有助于减少BR,BOD=10kgBOD5/(m3/d)或BR,COD=20kgCOD/(m3/d)。aOCkgOm／天计算。好氧选择池至少分成二格(串连)。详见[5]及ATV报告"膨胀污泥，浮动污泥及活"[6][有英文版]。6.二沉池的设计6.1限制条件和出水水质设计的基础是带雨水的峰值流量(PeakWetWeatherFlowrate)QWW,h(m3/h),污泥体的类型和操作方式,回流污量(平流),或6.2污泥体积指数和允许的浓缩时间SVI及污泥浓缩时间(tTh)决定了二沉池底泥的浓度(SSBS)。为了防止磷酸盐的再溶解和发生反硝化使污泥上浮，沉淀污泥在浓缩区和除泥区的停留时间越短越好。但浓缩区越时间越长，污泥浓缩得越好。建议的污泥浓缩时间tTh见表十，它与污水处理的程度有关：据处理程度确定的污泥浓缩时间(2.5)年6月42年6月43SSBS=.3tTh[kg/m3](6-1)RSBSRSBSRSBS年6月44曝气池和二沉池的运行条件受二沉池进水SS与出水SSEAT的关系，以及回流污泥AT1+RSSS=RS.SSRS[kg/m3]AT1+RS二沉池和曝气池的设计应按回流污泥量QRS=0.75·QWW,h计算。回流污泥泵的容量 (包括备用)按QRS=1.0·QWW,h配置。泵单台容量能适应可能设定的回流污泥量。但没对竖流式二沉池最大污泥回流量应QRS=1.0·QWW,h，回流污泥泵的容量(包括备6.4表面负荷率和污泥负荷率表面负荷率是根据允许的污泥体积负荷率和污泥稀释体积计算出来的：ADSVSS.SVIq=qSV=ADSVSS.SVIEAT为了保持低的出水悬浮固体浓度XSS,EST及由它产生的COD和磷浓度，污泥体积负荷gl淀池深度间进行优化。年6月45竖流式二沉池则是大于1:2。当比例处于两者之间时，污泥体积负荷率可用线性内插法求得。建议选用表十一的数值进行设计。对平流式二沉池表面负荷率qA不应超过1.6m/h，对竖流式二沉池表面负荷率qA不应表十一从平流式二沉池向竖流式二沉池过渡时的允许值比例比例*)>>>>>>>0.330.360.390.420.440.470.5qSV(l/(m2h)500525550575600625650qA(m/h)1.601.651.751.801.851.902.00RS(-)0.750.800.850.900.900.951.006.6沉淀池表面积A=QWW,h[m2](6-4)STqA沉淀池深度年6月46()和()和3::异:分重离密清度水回流和流储存区区区实际上各功能区相互有所渗透，在进水和出水部分多有紊流区，应改进它们的设计使清水区是个安全区最小深度为h1=0.50m。它的作用是抵消风的，密度差或不均匀对淹没出水管，分离区的顶面和管子开口处的距离保持30厘米已足够。为了防止漂浮的污泥进入管子，水面和管子开口处的距离至少保持20厘米在进水范围异重流和储存区上面的是分离区。在进水范围内分离区和异重流/储存区形成一个单元。在这单元内泥/水混合物进入并分散。有絮凝过程有利于泥的沉淀。在进水范围外异重流/储存区上面的是回流区，根据连续性方程在该区带少量SS的污水回流到进口年6月471DSV/1000hqARS1DSV/1000在异重流和储存区的泥-水混合物，由于它的密度高，沉入污泥区并流向池外侧。该处计应在雨季QWW,h条件下，能储存曝气池排出的1.5小时的，浓3500h=1.5.0.3.qSV.(1+RS)[m]3500底泥浓度SSBS。根据污泥均匀分布到二沉池的池面积的假定，浓缩和除泥区的高度应BS带斜坡的平流式二沉池在2/3半径或行程内必须保持计算求得的总的池深。最小池深h年6月48现有二沉池的测试和验算必用最大允许的污泥体积负荷率qSV，可以逐步减小qSV直到计算深度与实如果已有池子的深度低于要求的最小值，应给出最大可接受的流量的推荐值以防止由于池深太浅而产生的水力堵塞。总起来说，现有的总水深低于2米的二沉池进一步使用是.9除泥系统的设计6.9.1除泥和刮泥设备的设计对于各种类型的二沉池，有各种各样的污泥刮砂机及污泥回流输送机可用。在平流式圆形池中，污泥刮砂机和吸泥装置也应用了。在矩形平流池中，除了污泥刮砂机和吸泥设SSR6.9.2污泥短流的流量和固体物平衡除泥的流量QSR常小于回流污泥量QRS,对刮泥机在进口和排泥点(漏斗)之间发生QShort=QRSQSR[m3/h](6-8)RSRSSRBSShortEATQ.SS=Q.SS+RSRSSRBSShortEAT6.9.3幅流式二沉池的排泥SRvt=几.DST[h](6-SRvSRSR4.fRmSR4.f*******************************************************************************************年6月49年6月50vfvfv被澄清水稀释(主要在池边缘部分)。ms3to4m.桥的速度单单位mh-h-1.5刮刀或梁的高度R刮泥桥线速度RR符SSvS最大值36-10890.15-最大值72-1441.01.0-*********************************************************************************fSR桥转速必须完成高度与刮刀相同的泥层的去除。除泥系数的倒数为刮泥机的效率。6.9.4矩形池中泥的去除对刮泥机要计入刮刀提起和放下的时间ts(h),刮泥机的行程(LRWWST)，除泥的间隔bST年6月51SRf.tSRf.tSRSR对带刮刀的刮泥机去除系数fSR<1.0，而对于，刮板(或梁)顶上的污泥也会带走一t=FSSRvSR[h]SRfSRfSR泥。桥的速度为36至72m/h。吸泥装置取6.9.5固体物物料平衡的验证SRSSSRSSBS年6月5277规划和运行7.1生物反应池(曝气池)6.4.1池设计混合或曝气池的停留时间，有10分钟或以下的短流流量，应采取措施尽量减少短流在底部均匀布置微孔曝气头的曝气池中，水流假定是均匀的，但可能局部有堵塞。沿曝气区或其下部的短流或绕流会影响处理效能;搅拌装置(推进器)会形成不均匀水流例如7.1.2泡沫及漂浮污泥的聚集应有小孔，避免充水或放空时对隔墙产生压力差。在曝气池出水槽前设置挡板是不实际目前，还无法对Microthrixparvicella的发生进行控制，因此要有去除浮碴的可能作为。7.1.3内回流泵的调节氧进入反硝化区，应设节流装置或进行遥控。7.1.4非硝化污水厂中产生的亚硝酸盐在某些条件下(高温，低负荷)仅设计为除碳的厂偶尔也可发生硝化。这时耗氧量增加，出水的亚硝酸盐也增加。为此或提高供氧量或减少泥龄(增加剩余污泥排放量)。7.2二沉池本标准只是涉及到影响设计或由设计假定的方面。关于设计和布置的进一步规划，例施工过程，交通安全及类似的在此处没有明确给出。可参见ATV7.2.2平流池通常圆池的直径为30至50m。大池的周边出水的均匀性受风的影响。小于20m的进池的污水和活性污泥的混合物在进水区尽可能的均匀分布，并水平地进入分离区或进入密度流和储存区。降低进水孔要注意防止短流。形成絮凝作用进水区保持中等流速40cm/s，时间为进入池前3-5分钟。为保持理想的平流状过0.25to1.33cm/s。圆池进水及平流池配水渠的容积为1分钟峰值流量加回流污泥量(QWW,h·(1+RV))。出口出口的水力设计应能保证污水和污泥在池内分离。池内集水槽必须离池壁有一定距从出水表面积的更均匀的撤销能支持清洁水的不被搅动的要求。这可以通过放射性布年6月53带刮泥机的二沉池不需大污泥斗，如不需额外浓缩时。斗的设计应使污泥不能沉积。7.2.3竖流池竖流二沉池可以是圆的或矩形的。它一般比平流二沉池深。竖向成分hIn与水位高度高于1：2以形成泥盖。池深与池宽之比应大于斗形池(多特蒙沉淀池)是竖流二沉池最常用的结构形式。斗形能使水分配均匀并通过m可用设在槽形池底的吸泥管排泥，大池用吸泥桥架。水设计与平流式二沉池是一样的。在斗形池中，进水在中心带圆筒。淹没式圆筒的底边应在浓缩区之上在储存区的中到1/6。流式的相同。的影响。在面上排水水力条件好。矩形池应沿两边墙设出水槽。7.3回流污泥年6月54年6月55用连续或准连续自动控制回流污泥与进水流量比(RS常数)，应保持0.75到1倍的旱必须记录污泥回流量及污泥层高度(至少一个二沉池的)。77动态模拟已采取新的措施描述活性污泥厂的工艺描述，如考虑计算系统，动态模型的工艺知识。这些模型的应用最初限制在综合水平。从建立"1号活性污泥模型"[12]并成为PC机序后，动态模拟有了重要意义。现已常用来检验运行条件，改变工艺配置，计量和控制策略及进行优化。用简单的(单维)带活性污泥法模型的二沉池模型，动态记录活性污泥在曝气池和二沉池之间的转移，使用记录数值可以改进活性污泥法工艺。使用动态水力模型(二-三维)其设计二沉池的功能可用来核算和优化设计。在ATV报告[14]中讨论了各种不同类型的模在模拟的帮助下制作什么样的特殊任务主要依赖于基本模型。模型可以充分的描述那些只是考虑模型信息的问题。对于没有经验的使用者，由于危险他只考虑要实施的问题。设计中模拟是只建立在一种负荷上。模型不能预测不确定性和瓶颈问题，但通过适当的不同情况的假定(运行的概念，考虑影响大的负荷类型)进行评估和分析。参见ATV报告[13]。年6月5699造价及环境影响与前一版本相比，本标准是基于可靠的设计和操作经验的。这方面，以前介绍的只是作为估计和假设的一些规范可以用及其清楚的说明和影响参数的设计代替。在很多情况下，也被证实了。运用本标准，规划者和检查者得到了单段活性污泥处理厂设计的不同的工作基础。由此，从技术方面的工艺，他们可以考虑必需的环境保护，拓展出最合适的最经济的方案。在此，应强调各种灵敏检查的可能性，以及整体计划工艺的综合改进。本标准中没有给出污水排放到表水的要求，这应该由法规性文件确定。本标准着重于合适规范和经济运行的安全维护。110相关的[德国]规范，指标及标准Abwasserverordnung]VerordnungüberAnforderungenandasEinleitenvonAbwasserinGewässer(AbwV)ATV-A126EATV-A128E年6月57ATVAVerfahrenzurEliminationvonPhosphorausAbwasser[《污水中磷的去除方法》]ATV-M209EATVM210BelebungsanlagenmitAufstaubetriebATV-M256undRegelnder性污泥工艺反硝化的控制derSauerstoffzufuhrbeimBelebungsverfahrenATV-M271PersonalbedarffürdenBetriebkommunalerKläranlagen[市政污水处理厂操作人员的要求]年6月58DIN4261,Part2《小污水处理厂;污水曝气;申请，设计，施工及检查》ÜberfallwehrmitTauchwand,getauchteAblaufrohreinBecken;Baugrundsätze,HauptmaeAnwendungsbeispieleDIN19569-1原理；一般原理》备的设计原理；分离及干燥固体的安装》EDINEN12255-1》INENEDINEN5-6工艺》EDINEN8储存》EDINEN2255-102.ATV(发行人):ATV-Handbuch„MechanischeAbwasserreinigung“3.ATV-Arbeitsblatt„VereinheitlichungundHerleitungvonBemessungswertenfürAbwasseranlage[《ATV标准“污水系统设计值的统一和来源”》](准备中).[《与相关工业污水排放的活性污泥工艺的统一》]Prendl,L.:BeitragzuVerständnisundAnwendungaerobSelektorenfürdieBlähschlammverme[《帮助防止膨胀污泥的理解和应用好氧选择池》]6.ATV报告"《活性污泥处理厂中的膨胀污泥，漂浮污泥及泡沫－原因及下压》".KorrespondenzABarnard,J.L.;Günthert,F.W.;Krebs,P.;McCorquodale,J.A.;Parker,