某商业酒店项目模板及其支撑施工方案书及计算工程施工方案

PAGEPAGEPAGE69xxxxx工程模板及支撑系统施工方案2009年5月目录一、工程简介3二、主要施工方法6<一>截面1000×2950梁安德固架体计算17<二>截面350×1950梁支模架体计算39<三>17.62米高共享空间支模架体计算56<四>计算结论68三、模板细部做法68四、模板工程质量保证措施73五、模板质量具体控制措施76六、模板安全施工77一、工程简介：1、工程概况：某工程A区高级酒店、BC区商业及办公项目位于xx市xx区xxxx）。由xx市xx建设发展总公司开发，xx市xx工程有限公司承建。本项目规划可用地面积为33092.70m2，总建筑面积108101m2，地上总建筑面积为80800m2。其中A区地上总建筑面积57200m2，BC区地上总建筑面积15482m2。地下室总面积27301某工程项目A区高级酒店、酒店式公寓为框剪结构、BC商业、办公为框架结构。本项目设计使用年限为50年。A区高级酒店、酒店式公寓耐火等级为一级、BC区商业区耐火等级为二级。本工程相对标高±0.000相当于1972年xx市大沽高程系2003年高程5.35m。本工程在施过程中的梁板模板支撑系统涉及到了高大支模架体的设计及计算,主要梁断面尺寸为：350*1950梁段支模架高5.1m，使用钢管扣件支撑体系；1000*2950大梁段支模架高17.6m,其每平米最大荷载75.224KN，侧向压力为64.80kN/m2，其小梁尺寸为350mm宽，750mm高，全部使用安德固专业模板支撑体系，其结构平面位置如下图：共享空间处的1000*2950大梁平面位置图共享空间共有三处：A区的酒店大堂，高12.6m，面积220m2；A区休息大厅，高17.8m，面积240m2；BC区中心天井，高11.45m，面积652mA区共享空间剖面图下沉庭院

A区共享空间剖面图下沉庭院

共享空间酒店大堂

共享空间BC区共享空间BC区共享空间2、编制依据：

序号规范、标准名称编号1《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规》范》JGJ166-20082《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20023《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-914《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015《建筑施工安全检查标准》JGJ59-996《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087《模块式脚手架》Q/SYADG001-20058《ADG脚手架安装检查验收和安全使用规定》ADG-002-20069建筑施工手册（第四版）2003年9月10简明施工计算手册1999年7月11实用建筑施工安全手册1999年7月12建筑施工脚手架实用手册1994年5月13公司关于模板施工安全的相关规定3、模板及支模架体选配：（1）模板选用：本工程基础底板、承台、地梁均采用页岩砖砌筑模板。地下室剪力墙、柱、梁、顶板采用15厚覆膜竹胶模板。主体结构剪力墙、柱、梁、顶板采用15厚覆膜竹胶模板。A区下沉庭院共享空间处1000×2950大梁及楼板模板采用18厚覆膜竹胶模板。（2）支模架体选用：本工程支模架体选用满堂红式碗扣脚手架。局部共享空间高大支模部位使用扣件式满堂红脚手架进行搭设，且全部使用全新管件，进场时必须按规范要求进行材质验收，必要时将材料封样送相关部门检验，合格后才可使用。下沉庭院处的支模架体采用安德固专业支撑体系进行支设加固。二、主要施工方法：1、基础底板承台、地梁砖砌模板基础底板垫层施工完毕后，利用经纬仪及全站仪在基础底板垫层上弹出轴线控制线，依据图纸按已弹好的轴线控制线放基础承台、地梁边线，按照弹好的边线进行侧模的组砌施工，侧模组砌后使用1：2.5水泥砂浆对砖模内侧进行抹灰，与垫层交界处抹成小圆角。承台、地梁砖砌模板120mm，电梯井砖砌模板240mm。2、柱模板施工先对柱梁支模定位线进行确定，检验合格后开始支模，柱模板采用15厚覆膜木模板及定型钢模板，木模板加固采用50×100木方结合φ48钢管、山型卡加固，单片柱模板形成启口状。柱施工方法：框架柱模板均在后台加工成型后运至工作面组装，柱子每面加工一块模板，每个柱子均有一块模板底部预留30×30mm清扫口，柱模高度按配置到框架梁下皮15mm，预留梁底模厚度，方便梁底模安装及梁柱节点处理。柱模安装过程中随时使用线锤调整模板垂直度，检查调整后加固柱模。同一轴线的柱子，要先安装、校正两端柱子，然后拉通线，校正中间柱子。模板支设完成后，利用预留的清扫口将柱模内清理干净，申报监理检查验收后，再封堵清扫口。为避免模板底部露浆，最后在模板底部用水泥砂浆进行封闭。柱模板支设立面图柱模板支设剖面图3、地下室剪力墙模板墙模板内侧采用15厚覆膜竹胶模板，密肋50×100木方、φ48双钢管、山型卡、穿墙螺栓加固，地下室墙外墙采用φ14止水穿墙螺栓，内剪力墙采用普通φ14穿墙螺栓，穿墙螺栓间距600mm×600mm布置。内剪力墙穿墙螺栓套φ16塑料管，在拆模时拆除进行反复使用。地下室外墙止水穿墙螺栓施工示意图4、梁、板模板及支撑系统（1）梁板模板支撑架体选型：整个施工现场的模板支撑体系，由碗扣式及扣件式满堂红落地式脚手架两种样式构成。除在高支模及高大梁模支设区域为保证架体的自身稳定性使用钢管扣件式满堂红架体外，其余部位均使用碗扣式满堂红架体。A区下沉庭院共享空间的1000*2950大梁支模采用安德固脚手架进行搭设。（2）架体材质要求：本工程架体搭设严格执行国家行业标准JGJ130-2001。脚手管采用Φ48×3.0焊接钢管，其化学成分及机械性能符合《普通碳素钢技术条件》（GB700－88）的规定。扣件、安全网等，必须使用合格品并做有关试验，经试验合格后方可使用。由于脚手管及扣件的租赁市场混乱，本工程要求，架体杆件及扣件进场时由专人对其进行现场实测，包括杆件的厚度、外观锈蚀情况、扣件重量等。必要时要求对部分样品进行送检。安德固脚手架的主要杆件直径为φ60.3，材质为Ｑ345B，且经过热镀锌处理，承载能力比一般脚手架钢管高，由立杆、横杆和斜拉杆组成的支撑体系，稳定性好，轻质高强。安德固脚手架主要配件为U型卡和C型卡，其材料用WL510，机械性能指标：屈服强度355-475N\mm2、抗拉强度为420-560N/mm2、延伸率最小值为24﹪。楔型扣件、锁销材质采用45#钢制做，通过热模锻压成型。（3）模板架体的搭设规格：eq\o\ac(○,1)非高大梁、板的模板体系：采用15厚覆膜竹胶模板。梁侧木方间距200mm，梁底木方沿梁长度方向按间距100mm设置，梁底及梁侧用脚手管加固间距600mm，梁底设置早拆间距900mm。板模板下内楞为50*100mm木方，间距250mm，外楞为圆钢管48×3.0，间距900mm。非高大梁、板的支撑体系：为碗扣式满堂红式脚手架，立杆纵横间距为0.9m,立杆步距1.2m。周圈满设通高通长的竖向剪刀撑,且分别在梁板下皮、扫地杆处、架体中部设置水平剪刀撑，剪刀撑角度约为45°，跨度为eq\o\ac(○,2)下沉庭院共享空间处模板体系：KZL1与KZL2截面为1000*2950大梁，模板采用18厚竹胶模板，穿梁螺栓直径为M14，水平间距200mm，竖向间距300mm。支撑大梁的主龙骨采用16号工字钢，支撑次梁及楼板的主龙骨采用10号工字钢，次龙骨均采用100×100mm木方，A1-A，A1-C轴2.95m高大梁下次龙骨密排，其余梁下次龙骨间距200mm,180厚板下次龙骨间距为300mm，主龙骨垂直于主梁的方向布置，次龙骨垂直于主龙骨设置。下沉庭院共享空间处支撑体系：本处脚手架为结构梁板支撑脚手架，根据屋顶结构梁截面尺寸的特点以及ADG脚手架的特点，本工程采用ADG公司生产的60系列脚手架。a．根据A1-15至A1-12与A1-A至A1-B扇形区间梁的间距以及板厚的特点，脚手架的立杆纵距和横距分别采用0.5m，1.0m和1.5m结合的搭设形式，满足所有梁下有脚手架立杆落地，横杆步距为2m。A1-A轴梁标高为16.5m，A1-C轴梁标高为12.5m，采用2米步距脚手架以及底座调整高度，能够满足要求。脚手架大梁下，立面内斜拉杆满拉，水平面内每4m采用钢管扣件用48钢管与ADG脚手架拉接（共5层），板下架体立面内每隔两步设置斜拉杆，斜拉杆呈“Λ”型布置，来保证斜杆受力状态为受拉而不受压，从而来保证整个架体的三维稳定性。b．由于二层环形楼梯支撑未拆除，故可将脚手架立杆落到二层环形楼梯上，楼梯下支撑适当加固，见大样图。c．由于3层楼板大梁下有楼板，故需将首层、二层楼板做回顶，建议回顶到基础层地面，以便对3层内侧梁楼板卸荷，回顶形式同三层支撑架体，三层立杆底座和二层顶托对应设置，中间设垫板。d．立杆基础垫板采用50厚200宽木方，平行梁方向设置，回顶层架体上下方设置同样垫板e．内，外侧大梁下架体与相邻混凝土柱进行拉接，以保证横向稳定，详见节点详图。f、工艺流程：基础放线—摆放地脚—安装立杆—横杆—斜拉杆—找平找方—格构柱搭设—悬跨连接—安装防护栏—验收。g、大梁的模板支设加固详图如下：eq\o\ac(○,3)架体基础要求：全部架体必须在立杆下方垫设厚度不小于50mm厚的垫板垫板上部要求至少有2根立杆，对于共享空间处的高支模架体，立柱根部统一垫设槽钢。共享空间支模架体基础简图eq\o\ac(○,4)架体扫地杆要求：碗扣架体立杆距地面350mm处设置纵横向连续扫地杆，不能出现断档。钢管扣件式脚手架部分横纵向扫地杆距地200mm。eq\o\ac(○,5)早拆支顶立杆要求:立杆的垂直度必须满足规范要求，非高大部位的梁底加设早拆支顶，延梁方向间距为0.9m，且必须落地支设，并用长水平杆与周边架体连接，要求水平杆间距1.2m。不能出现从架体中部的横杆处用扣件接杆的现象。其顶部的早拆螺杆要求有1/2含在立杆内。凡螺杆外露大于上述长度的，要求进行扣件钢管的加固连接。调节螺杆的顶托中心放置钢管，不得出现偏心受力现象。立杆的接长全部采用对接，且相邻接头要求错开0.5m，不得出现搭接接头。eq\o\ac(○,6)横杆及拉接点设置：横杆步距要求统一，全部的横杆杆件要求贯通顺直。在主体结构柱处设置拉结点，分别为扫地杆处、梁板底皮及柱中三道，连接杆的锁扣不少于2个。eq\o\ac(○,7)竖向剪刀撑设置：支撑架体的四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，架间每隔4.5m的立杆间距从底到顶连续设置一道竖向剪刀撑（剪刀撑夹角约为45度，跨度4.5m，剪刀撑杆件的搭接长度不小于1m）。eq\o\ac(○,8)水平剪刀撑设置：扫地杆处、梁板底皮处及架体中部设置水平剪刀撑（剪刀撑夹角约为45度，跨度4.8m）。eq\o\ac(○,9)砼相应的浇注方法:针对可能产生荷载不均匀集中现象，在浇注过程中严格控制浇注的顺序，先对结构柱进行分层浇注，对与高度超过900mm的梁，同样进行分层浇注，每次浇注高度不超过30cm，采用从中间向两边的顺序依次浇注。对边跨梁实行进一步的支撑加强措施，如加设支顶杆件、埋设预置地锚用以固定侧模，使用双立杆及侧向的抛撑，满足其强度要求。（4）模板设计计算：梁板支模计算分别对影响最大的截面为1000*2950,350*1950两种尺寸的梁,及17.8梁段:KZL1(1)1000*2950eq\o\ac(○,1)、设计计算荷载 脚手架支撑的荷载包括施工活荷载、板自重、梁自重、模板自重、主次龙骨自重以及脚手架自重荷载。各种荷载取值分别如下：施工活荷载标准值：3kN/㎡；180mm板自重标准值：25×0.18=4.5kN/㎡；1000×2950mm梁自重标准值：25×2.95=73.75kN/㎡；350×750mm梁自重标准值：25×0.75=18.75kN/㎡；200×500mm梁自重标准值：25×0.5=12.5kN/㎡；模板和龙骨（木方）自重标准值总和：1.0kN/㎡eq\o\ac(○,2)、主龙骨计算（1）主龙骨支撑180mm板部位板下主龙骨采用10#工字钢（10#工字钢w=49cm3），由于次龙骨的间距比较小，因此主龙骨计算可以按照均布荷载考虑。主龙骨承担的最大荷载宽度为1.0m范围内的施工活荷载、板自重、模板自重以及木方自重。主龙骨的计算可以按照跨度为10m的简支梁承受均布荷载计算。10#工字钢承担的荷载设计值：1.2×（4.5+1）×1.0+1.4×3×1.0=10.8kN/mMmax=0.125ql2=0.125×10.8×1.52=3.04kN.mVmax=0.5ql=0.5×10.8×1.5=8.1kN截面正应力：σ=M/1.05W=3.04×106/(1.05×49000)=59N/mm2<【σ】=205N/mm2板下采用2个十字扣件与ADG脚手架横杆相连，通过横杆传递荷载到ADG脚手架立杆上。钢管立杆的高度为5m，承担的最大受压荷载Nmax=0.634×205×424=55.1kN>Vmax=8.1kN，因此，钢管立杆承载力满足要求。钢管立杆通过2个十字扣件与ADG脚手架横杆相连，每个十字扣件和ADG横杆承担的荷载为4.05kN，因此十字扣件和ADG的横杆满足要求。挠度计算：W=5ql4/(384EI)=5×(4.5+1+3)×1.0×15004/(384×2×105×245×104)=1.14mm<【W】=1500/500=3mm通过以上计算，主龙骨支撑180mm板厚部位的承载和变形都满足要求。（2）主龙骨支撑梁部位（最大的梁1000×2950mm）梁下主龙骨采用16#工字钢,由于次龙骨的间距比较小，因此主龙骨计算可以按照均布荷载考虑。主龙骨承担的荷载宽度为1.0m范围内的施工活荷载、梁（1000mm×2950mm）、板（180mm）自重、模板自重以及工字钢自重。主龙骨的计算可以按照跨度为1.5m的简支梁承受均布荷载计算，由于主龙骨位置相对于梁截面存在偏心，计算中考虑最不利情况，即整个梁荷载由两侧主龙骨的一根承担。工字钢承担的荷载设计值：1.2×（25×3.04×1/1.5+1×1）+1.4×3×1=66.2kN/mMmax=0.125ql2=0.125×66.2×1.52=18.6kN.mVmax=0.5ql=0.5×66.2×1.5=49.65kN截面正应力：σ=M/1.05W=18.6×106/(1.05×141000)=125N/mm2<【σ】=205N/mm2；挠度计算：W=5ql4/(384EI)=5×(25×3.04×1/1.5+1×1+3×1)×15004/(384×2×105×1130×104)=0.31mm<【W】=1500/400=3.75mm通过以上计算，主龙骨支撑1000×2950mm梁部位的承载和变形都满足要求。由此可知其他部位也满足要求!无需另计算eq\o\ac(○,3)、立杆承载力计算及稳定性验算（1）荷载统计1、竖向荷载恒荷载设计值：1.2×(工字钢自重+梁自重)活荷载设计值：1.4×活荷载标准值2、水平荷载不用考虑风荷载和地震荷载。（2）立杆承载力计算1、塔架双杆支撑单元面积：1.5m×1.0m=1.5m2、立杆自重取用：取搭设高度为16.5m处的立杆自重为3.79KN每个立杆承担的荷载为[1.2×(25×3.04m×1.0m+3.79KN)+1.4×3×1.5)]/2=51kN《ELU-ELS-Protégépages》极限状态的概念：查表ADG-Crab60立杆，B类步距2000㎜时，ELU(最大极限)=164.88kN〉51kN，因此满足承载力要求。（3）立杆稳定性验算1．细长比计算：98.9，修正（查表=0.458）式中：——立杆计算长度（2m）i——立杆截面回转半径（查规范：2.021cW——抗弯刚度W=2I/d（d为外径）2．材料属性：φ60.3×3.2mm，Q345b钢管f=315N/mm2，A=574mm2i=2.021cm，I=23.47cm43．稳定性计算：因此，安全eq\o\ac(○,4)、安德固脚手架的搭设、使用、拆除工方法（1）安德固脚手架的搭设方法和要求a.脚手架搭设前应在现场对杆件、配件再次进行检查，禁止使用不合格的杆件、配件进行安装。b.脚手架安装前必须进行技术、安全交底方可施工。统一指挥，并严格按照脚手架的搭设程序进行安装。c．在架体搭设前必须对搭设基础进行检查，基础周围要求铺设木板（或按甲方要求），对基础不符合安全施工的部位坚决不准许施工，待基础处理合格后方可施工。d．先放线定位，然后按放线位置准确地确立摆放底座的位置，将第一步第二步横杆和斜杆锁定在立杆上，保持其稳定；再用水平尺或水平仪调整整个基础部分的水平和垂直，挂线调整纵、横排立杆是否在一条直线上，用钢卷尺检查每个方格的方正；检验合格后再进行上部标准层架体的搭设。在施工中随着架体的升高随时检查和校正架体的垂直度（控制在3‰内）。锁销一定要打紧。e.搭设是由一个角开始，搭设范围根据设计图纸或甲方指定。随着脚手架的搭设随时进行校正。f.在搭设过程中不得随意改变原设计、减少材料使用量、配件使用量或卸载。节点搭设方式不得混乱、颠倒。现场确实需要改变搭设方式时，必须经项目负责人或脚手架设计人员同意签字后方可改变搭设。（2）安德固脚手架的使用a.严禁在脚手架上集中堆放任何超重物料。b.在脚手架上的最大作业高度，可以进行正常作业为限，禁止在脚手架上以任意方式增加任何超高物体。c.作业人员不得随意拆除脚手架的基本构件、整体性杆件、连接件、防护措施等。确因操作需要临时拆除的，必须经过技术部门同意后由专业人员拆除，并按照要求进行相应补强，在作业完成后及时恢复。d.每次施工前必须对施工区域内的脚手架进行检查，发现问题及时提出，并由专业人员排除隐患，在确认无安全隐患后，方可继续施工作业。e.在每天架上作业完成后，必须对工作面上的可移动物体进行清理，防止移动物体坠落。不论任何原因严禁自脚手架上向下抛掷、丢弃任何物品。f.脚手架上不得有任何超载荷施工作业，如果确实需要超载荷作业时，必须通过技术部门同意，签字后方可施工作业。（3）安德固脚手架拆除a.脚手架拆除前应派专人检查脚手架上的材料、杂物是否清理干净，脚手架拆除前必须划出安全区，并设置警示标志。派专人进行警戒，架体拆除时下方不得有其他人员作业。b.脚手架拆除顺序与安装顺序相反。遵循后搭设的先拆，先搭设的后拆原则。c.拆除的脚手架杆件及配件用安全的方式逐层拆除、分类、打包、运输装车，并保护现场物品安全。在拆除时做好协调、配合工作，禁止单人拆除较重杆件、配件。严禁向下抛掷脚手架杆件、配件。d．脚手架拆除时，为使架体保持稳定，拆除的最小留置区段的高宽比不准大于2：1，拆除的每根杆件都用安全绳和安全钩放置地面，决不能抛掷。在每个步距内要先拆除斜杆，其次是横杆，最后将立杆拆除以此类推。<二>梁段:klA1a(8)350*1950（一）、参数信息eq\o\ac(○,1).模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.35；梁截面高度D(m):1.95混凝土板厚度(mm):180.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.40；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：5.10；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；eq\o\ac(○,2).荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):38.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0eq\o\ac(○,3).材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9898.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：35.0；eq\o\ac(○,4).梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；eq\o\ac(○,5).梁侧模板参数主楞间距(mm)：200；次楞根数：7；穿梁螺栓水平间距(mm)：200；穿梁螺栓竖向根数：7；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，400mm，600mm，800mm，1000mm，穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；（二）、梁模板荷载标准值计算eq\o\ac(○,1).梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/hH--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、38.400kN/m2，取较小值38.400kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)eq\o\ac(○,1).强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=20×1.5×1.5/6=7.5cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.2×38.4×0.9=8.29kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.2×2×0.9=0.5kN/m；q=q1+q2=8.294+0.504=8.798kN/m；计算跨度(内楞间距):l=295mm；面板的最大弯距M=0.1×8.798×2952=7.66×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=7.66×104/7.50×103=10.209N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=35N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=10.209N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=35N/mm2，满足要求！eq\o\ac(○,2).挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=38.4×0.2=7.68N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=295mm；E--面板材质的弹性模量:E=9898N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=20×1.5×1.5×1.5/12=5.62cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×7.68×2954/(100×9898×5.63×104)=0.707mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=295/250=1.18mm；面板的最大挠度计算值ω=0.707mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.18mm，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞的计算eq\o\ac(○,1).内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×1002×2/6=166.67cm3；I=50×1003×2/12=833.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×38.4×0.9+1.4×2×0.9)×0.295=12.98kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=200mm；内楞的最大弯距:M=0.1×12.98×200.002=5.19×104N.mm；最大支座力:R=1.1×12.978×0.2=2.855kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=5.19×104/1.67×105=0.311N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.311N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=38.40×0.30=11.33N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=200mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×11.33×2004/(100×10000×8.33×106)=0.001mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.001mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=0.8mm，满足要求！eq\o\ac(○,2).外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.855kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.771kN.m外楞最大计算跨度:l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=7.71×105/8.98×103=85.843N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=85.843N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.693mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.693mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.75mm，满足要求！（五）、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=38.4×0.2×0.37=2.842kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.842kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！（六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=900×15×15/6=3.38×104mmI=900×15×15×15/12=2.53×105mmeq\o\ac(○,1).抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=116.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.90×1.95×0.90=48.33kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.50×0.90×0.90=0.49kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=48.33+0.49+2.27=51.09kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×51.087×0.1172=0.07kN.m；σ=0.07×106/3.38×104=2.06N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.06N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=35N/mm2，满足要求！eq\o\ac(○,2).挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.950+0.50）×0.90=45.20KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=116.67mm；E--面板的弹性模量:E=9898.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=116.67/250=0.467mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×45.202×116.74/(100×9898×2.53×105)=0.023mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.023mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=116.7/250=0.467mm，满足要求！（七）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。eq\o\ac(○,1).荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.95×0.117=5.801kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5×0.117×(2×1.95+0.35)/0.35=0.708kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.117=0.525kN/m；eq\o\ac(○,2).钢管的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×5.801+1.2×0.708=7.811kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.525=0.735kN/m；钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.49cm3I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=7.811+0.735=8.546kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×8.546×0.9×0.9=0.692kN.m；最大应力σ=M/W=0.692×106/4490=154.18N/mm2；抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；钢管的最大应力计算值154.18N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×7.811×0.9=4.218kN；钢管的截面面积矩查表得A=424.000mm2；钢管受剪应力计算值τ=2×4218.210/424.000=19.897N/mm2；钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；钢管的受剪应力计算值19.897N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=5.801+0.708=6.510kN/m；钢管最大挠度计算值ω=0.677×6.51×9004/(100×206000×10.78×104)=1.302mm；钢管的最大允许挠度[ω]=0.900×1000/250=3.600mm；钢管的最大挠度计算值ω=1.302mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=3.6mm，满足要求！eq\o\ac(○,3).支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.950=49.725kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.500kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(49.725+0.500)+1.4×4.500=66.570kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.654kN，中间支座最大反力Rmax=10.925；最大弯矩Mmax=0.245kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.132mm；支撑钢管的最大应力σ=0.245×106/4490=54.586N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值54.586N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!（八）、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。（九）、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.925kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（十）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式eq\o\ac(○,1).梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=0.654kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×5.1=0.911kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.90/2+(1.00-0.35)/2)×0.90×0.50=0.419kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.90/2+(1.00-0.35)/2)×0.90×0.180×(1.50+24.00)=3.842kN；N=0.654+0.911+0.419+3.842=5.825kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；Lo/i=2356.2/15.9=148；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；钢管立杆受压应力计算值；σ=5825.406/(0.316×424)=43.478N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=43.478N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=2按照表2取值1.004；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.004×(1.2+0.4×2)=2.379m；Lo/i=2379.48/15.9=150；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.308；钢管立杆受压应力计算值；σ=5825.406/(0.308×424)=44.608N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=44.608N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！eq\o\ac(○,2).梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=10.925kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×(5.1-1.95)=0.911kN；N=10.925+0.911=11.488kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.185；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.7×1.2=2.417m；Lo/i=2417.4/15.9=152；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.301；钢管立杆受压应力计算值；σ=11487.784/(0.301×424)=90.013N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=90.013N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=2按照表2取值1.004；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.004×(1.2+0.4×2)=2.379m；Lo/i=2379.48/15.9=150；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.308；钢管立杆受压应力计算值；σ=11487.784/(0.308×424)=87.967N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=87.967N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(十一)、梁模板高大支撑架的施工要求:eq\o\ac(○,1).水平剪刀撑的设计：a.当横向高宽比≥6，或架体高度大于8m时，需要设置整体性的水平剪刀撑，分别设置在扫地杆处，梁板底皮，架体中间高度三个部位，要求水平面满设，剪刀撑跨越5根立杆，角度45°；b.当支模架体高度在8m以下时，设置整体性的水平剪刀撑，分别设置在扫地杆处，梁板底皮处二个部位，要求水平面满设，剪刀撑跨越5根立杆，角度45°；c.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。eq\o\ac(○,2).纵向剪刀撑的设计：a.沿每个单体支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，剪刀撑跨越5根立杆，角度45°，要求必须通高通长设置；梁侧架间剪刀撑布置图b.在单体支架之间，转角处及梁下部位，设置架间通高竖向剪刀撑，每隔4.5m梁下架间剪刀撑的布置简图eq\o\ac(○,3).顶部支撑点的设计：a.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件采用双扣件。eq\o\ac(○,4).支撑架搭设的要求：a.支撑架搭设前应在地板上弹墨线，确定立杆的位置，严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，碗扣必须扣紧锁死，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d．支撑架搭设完毕后，对杆件的紧固和设置情况进行验收，并保证留有验收记录，验收不合格，不得进行下一步施工工序。eq\o\ac(○,5).施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。d．严格执行先浇筑柱子，再浇筑梁板的分步施工顺序，保证浇注过程的安全稳定。e．砼施工严格控制砼的塌落度，保持较好的流动性，严禁在模板上集中堆放砼。<三>17.62米(一)、参数信息eq\o\ac(○,1).模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.52；模板支架搭设高度(m):17.62；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；eq\o\ac(○,2).荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；eq\o\ac(○,3).材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):9898；面板抗弯强度设计值(N/mm2):35；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3；eq\o\ac(○,4).楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):6.00；楼板的计算厚度(mm):180.00；楼板的计算长度(m):10.00；施工平均温度(℃):35.000；楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图eq\o\ac(○,1)、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.18×1+0.35×1=4.85kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=2.5×1=2.5kN/m；eq\o\ac(○,2)、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.85+1.4×2.5=9.32kN/m最大弯矩M=0.1×9.32×0.252=0.058kN·m；面板最大应力计算值σ=58250/37500=1.553N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=35N/mm2；面板的最大应力计算值为1.553N/mm2小于面板的抗弯强度设计值35N/mm2,满足要求!eq\o\ac(○,3)、挠度计算挠度计算公式为其中q=4.85kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×4.85×2504/(100×9898×4166666.667)=0.003mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.003mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!（三）、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图eq\o\ac(○,1).荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.18=1.125kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(2.5+2)×0.9×0.25=1.012kN；eq\o\ac(○,2).方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.125+0.088)=1.455kN/m；集中荷载p=1.4×1.012=1.418kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.418×0.9/4+1.455×0.92/8=0.466kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.418/2+1.455×0.9/2=1.364kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.466×106/83.333×103=5.595N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为5.595N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!eq\o\ac(○,3).方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=0.9×1.455/2+1.418/2=1.364kN；方木受剪应力计算值T=3×1363.5/(2×50×100)=0.409N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木受剪应力计算值为0.409N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!eq\o\ac(○,4).方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.125+0.088=1.212kN/m；集中荷载p=1.012kN；方木最大挠度计算值V=5×1.212×9004/(384×9500×4166666.67)+1012.5×9003/(48×9500×4166666.67)=0.65mm；方木最大允许挠度值[V]=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值0.65mm小于方木的最大允许挠度值3.6mm,满足要求!（四）、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.455×0.9+1.418=2.727kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.893kN.m；最大变形Vmax=1.103mm；最大支座力Qmax=10.821kN；托梁最大应力σ=0.893×106/8980=99.466N/mm2；托梁抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的计算最大应力计算值99.466N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为1.103mm小于900/150与10mm,满足要求!（五）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.158×17.62=2.786kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.18×0.9×0.9=3.645kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.714kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=13.16kN；（六）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=13.16kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.52m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.2+0.52×2=2.24m；L0/i=2240/15.9=141；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.344；钢管立杆的最大应力计算值；σ=13160.066/（0.344×424）=90.226N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=90.226N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=2.24按照表2取值1.036；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.036×(1.2+0.52×2)=2.885m；Lo/i=2884.556/15.9=181；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.218；钢管立杆的最大应力计算值；σ=13160.066/（0.218×424）=142.376N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=142.376N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。(七)、梁和楼板模板高支撑架施工要求:eq\o\ac(○,1).水平剪刀撑的设计：a.架体高度大于8m时，需要设置整体性的水平剪刀撑，分别设置在扫地杆处，梁板底皮，架体中间每隔2步设置一道满铺的水平剪刀撑，剪刀撑跨越5根立杆，角度45°；b.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。eq\o\ac(○,2).纵向剪刀撑的设计：a.沿每个单体支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，剪刀撑跨越5根立杆，角度45°，要求必须通高通长设置；b.在单体支架之间，转角处及梁下部位，设置架间通高竖向剪刀撑，每隔4.5meq\o\ac(○,3).顶部支撑点的设计：a.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件采用双扣件。eq\o\ac(○,4).支撑架搭设的要求：a.支撑架搭设前应在地板上弹墨线，确定立杆的位置，严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d．支撑架搭设完毕后，对杆件的紧固和设置情况进行验收，并保证留有验收记录，验收不合格，不得进行下一步施工工序。eq\o\ac(○,5).施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况采取加垫型钢的方式及时解决。<四>计算结论经过“品茗”专用计算软件的力学计算及PKPM钢结构计算软件计算得出,上述的支模架体及支撑结构均可满足正常安全施工使用要求。并在实际施工中严格按照上述构造参数进行支设作业。三、模板细部做法：1、面板之间的接缝：为防止顶板混凝土，模板与模板之间不严密，出现砂线问题，采用“硬拼缝法”，确保模板拼缝严密不漏浆，接茬平整。模板面板之间的接缝做法为：在面板的接缝处夹橡胶条，背面用胶布封堵并衬以方木，确保模板接缝严密，不漏浆。拆模后，混凝土面平整光滑，不变色。为防止顶板混凝土阴角处不漏浆、不流坠、不污染，在顶板模板次龙骨侧面靠墙处粘贴一道海绵条，在顶板多层板侧面靠墙处粘贴海绵条。2、面板与肋之间：用螺丝连接，螺丝从面板上表面进入其下10×10木方内，根据面板厚度确定螺丝长度，确保螺丝进木方不小于2cm，然后使用气钉枪固定塑料板，施工中，必须确保制钉不出板面，不鼓包。3、模板起拱要求:按1‰-3‰考虑模板起拱高度。4、模板支撑下面必须铺设木方，长度应大于400mm。木方铺设，横向成排、纵向成队。主龙骨间距不应大于1200mm，次龙骨间距不应大于300mm。5、模板拆除：（1）模板拆除时间应满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204要求。非承重模板拆除时，其结构强度应不低于2.5Mpa，承重模板拆除时，跨度在8m以上的结构，必须在混凝土强度达到100％后方可进行。（2）拆模顺序为后支先拆、先支后拆；先拆非承重模板、后拆承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端，保证分段进行拆除。梁板拆模前以试块强度为准，达到要求强度并经项目经理批准，方可拆模。（3）拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板应及时运走、并清理干净，按规格分类堆码整齐。（4）模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。（5）临边拆除模板时，在建筑物的临边处加设可靠的临边防护措施。确保作业人员、模板材料不掉出围挡。（6）多人进行模板拆除作业时，相互之间要留有安全距离。6、楼梯模板楼梯底面模板采用15mm厚覆膜多层板；楼梯踏步、侧帮模板采用定型木模板。施工时先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模施工时应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场安装侧板。7、洞口模板为保证洞口混凝土成型效果，门窗洞口模板采用定型模板，转角采用定型夹具配螺栓调节拆装。模板内侧水平支撑、斜撑均采用方钢，在窗下口开200×200mm浇筑孔，防止产生气泡影响外观，如下图所示。15厚木模板15厚木模板15厚木模板15厚木模板15厚木模板15厚木模板预留洞模板组拼图对于电梯井壁模板可采用钢管架进行内部顶撑，如下图所示。A-A剖面图A-A剖面图电梯井壁模板支撑示意图8、洞口模板固定：（1）洞口定位钢筋采用无齿锯切割，端头涂刷防锈漆。（2）洞口定位钢筋，不应直接焊在主筋上，应预先配置U型箍筋，把U型箍筋绑在主筋上，洞口定位钢筋与U型箍筋相连施焊。（3）洞口定位钢筋每侧应设3个点（上、中、下）（4）洞口模板加固的水平支撑筋间距不大于800mm。9、洞口模板安拆（1）使用前，在与模板接触面边框上粘贴δ=10mm贯通海绵条，防止混凝土浆渗漏，保证洞口棱角清晰，不出蜂窝现象。（2）角部伸缩缝处用聚苯泡沫板条填塞严密，防止伸缩套内渗进砂浆，造成机构失调，无法使用。（3）洞口模板和混凝土接触的表面，涂刷油性脱模剂，涂面均匀周到。（4）洞口模板支模时，角部顶丝螺栓达到8～10mm间隙，打开支撑定位销和连接螺钉，洞口模板应先旋转调节水平方向支撑螺栓，使模板与侧面混凝土脱离，完成侧立面拆模，再调节顶部支撑螺栓，使顶模竖直方向脱离下落，进而带动角部脱模。（5）洞口模板拆模时，松动四角顶丝螺栓，达到最大间隙，旋转中心机构螺杆，即可实现脱模。四、模板工程质量保证措施（一）、模板工程技术措施1、模板和支撑须经设计和检算后方可施工，安装前正确放样，检查无误后，立模安装。2、模板进场后，要严格挑选使用，模板光滑平整，不得扭曲变形，表面不得有节疤、缺口等。按规格和构件和种类分别堆放。3、模板在支设前，要按图纸尺寸对工程的支模部位做拼装小样方案，确定模板的拼装方法，配合相应的加固系统，保证刚度、强度及稳定性，并且保证梁柱节点位置，不漏浆、不产生错位，梁柱接槎处平整。顶板和中板结构铺设模板前预留沉降量，施工中尽量使用大块模板，模板拼缝处内贴止水胶，防止漏浆。4、模板在支设时要样板引用，经检查合格后方可实施整体工程的展开，并确保整体工程的质量符合工艺标准的要求。5、模板检查控制eq\o\ac(○,1)、保证各部位截面尺寸和各节点位置的正确，做到不缩模、不涨模、不变形。eq\o\ac(○,2)、模板拼缝严密，组装螺栓齐全，不得漏浆，对重复使用的模板，设专人清理、修整，柱模板支设后，用经纬仪找直，保证柱的垂直度。eq\