塔吊施工方案(龙谭)

上海彭浦农工商实业总公司公共租赁住房项目塔吊基础施工方案PAGEPAGE29百世建设（集团）有限公司上海彭浦农工商实业总公司公共租赁住房项目塔吊施工专项方案百世建设（集团）有限公司二零一二年八月

目录TOC\o"1-2"\h\z1、工程概况 22、编制说明 33、编制依据 3第二部分塔吊施工方案 51、平面布置 52、基础选型与施工 53、塔吊施工要求 5第三部分塔吊安装拆除方案 6第四部分安全管理措施 141、安全保证措施 14（1）安全教育 14（2）一般性安全措施 142、对分包的管理措施 15第六部分塔吊基础及相关计算书 17第七部分附图 281、塔吊现场平面布置定位图 282、塔吊基础详图 303、塔吊立面示意图 31

第一部分编制综合说明1、工程概况上海彭浦农工商实业总公司公共租赁住房项目位于上海市沪太路1895弄55号，总用地面积为14864平方米，总建筑面积32910平方米。本项目由1#～7#共7幢建筑单体组成，其中1#（含1F配套用房）、2#（含1F配套用房）、4#、5#主楼均为地上10层，除配套用房区域外均设置一层地下室，7#消防用房为1层地下室，3#主楼（6层）及6#垃圾用房（1层）均不设置地下室。基础型式：1#～5#主楼及7#消防用房工程桩采用φ400预应力管桩；6#垃圾用房为天然地基。基坑面积：1#主楼及配套用房基坑开挖面积为1433m2，围护周长约218延长米；2#主楼及配套用房基坑开挖面积为1070m2，围护周长约180延长米；3#主楼基坑开挖面积为882m2，周长约161延长米；4#主楼基坑开挖面积为840m2，周长约147延长米；5#主楼基坑开挖面积为840m2，周长约147延长米；6#垃圾房基坑开挖面积为48m2，周长约28延长米；7#塔吊所处位置楼号开挖深度：根据施工图纸，本工程室外场地相当于绝对标高+4.40m。1#塔吊所处1号楼基础承台底标高-1.20米，承台梁标高-0.80米，底板顶标高-0.10m，板厚300mm，基础梁高600mm，承台高1000mm，垫层厚100mm，由此可推算得本工程开挖深度4.90m，承台等局部落深0.7m。2#塔吊所处4#楼基础承台底标高-0.75米，承台梁标高-0.35米，板顶标高+0.35m，板厚300mm，基础梁高600mm参建单位：建设单位：上海公房资产经营集团公共租赁住房投资运营有限公司设计单位：上海创霖建筑规划设计有限公司监理单位：上海申峰工程建设监理有限公司总承包单位：百世建设(集团)有限公司地质勘查单位：上海地矿工程勘察有限公司2、编制说明本次编制的塔吊专项方案，在场地内布置二台塔吊，在1#楼东南侧布置型号为H5810塔式起重机，臂长58米，在4号楼南侧居中部位布置型号为QTZ63C(5510)塔式起重机，臂长55米3、编制依据1.工程建筑设计图纸。2.有关现行规范及上海市建筑设计、施工、安装、验收规范及文件。3.工程地质勘测报告（12KC060）。选用规范、规程1.建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）2.施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）3.塔式起重机安全规程（GB5144-2006）4.塔式起重机操作使用规程（JG/T100-1999）5.施工升降机安全规程（GB10055-2007）6.施工升降机检验规则（GB10053-1996）7.建筑钢结构焊接规程（JGJ81-2002）8.钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）9.企业标准有关文件10.集团、建委下发的有关文件

第二部分塔吊施工方案1、平面布置本工程占地面积约为14864平方米，基坑一般挖深1.60m～6.00m，结合周边环境情况及施工场地布置，1#~6#主楼拟采用放坡及重力式水泥土搅拌桩挡墙围护形式，7#消防用房区域挖深6.0m，局部挖深达7.50m，拟采用钻孔灌注桩+双轴搅拌桩止水+一道内支撑的围护形式。为保证工程进度，我司计划布置二台塔吊，臂长55~58m，可覆盖大部分场地。塔吊型号为H5810、QTZ63C(5513)从经济性、机械使用效率、合理性兼顾考虑，塔吊在首层土开挖前安装。若时间搭接上有变化，采用汽车吊安装。塔吊相应的位置各补四根22~24米2、基础选型与施工塔吊通过基座钢筋混凝土承台和管桩传递载荷。在塔吊位置增加四根桩，底部为管桩，桩径400mm，1#塔吊管桩有效长度为24m，2#塔吊管桩有效长度为22m，桩距分别为4m。桩底入⑦1层持力层。基础承台采用钢筋混凝土结构（尺寸5.5m*5.5m*1.3、塔吊施工要求（1）四根塔吊桩挖出后及时按照施工方案进行平面位置和标高的复核。（2）将预埋节置于塔吊基础内，初步固定后用水准仪对其进行平整度控制，四角顶面水平必须控制在规范允许误差以内，调整之后进行焊接固定，预埋节顶部伸出承台0.35m。（3）基坑土方开挖前，进行塔吊基础施工，在土方开挖过程中须注意对塔吊桩的保护，塔吊区域四周水泥搅拌桩外的土方均匀开挖，避免挖土过程中对塔吊桩造成损坏，影响今后塔吊的安装使用。塔吊安装位置要做到准确无误。塔身安装时，应用经纬仪对塔身在两个方向进行测量校准，其垂直度允许偏差按相关规定。塔吊安装后，应按有关规定验收合格后方可使用。第三部分塔吊安装拆除方案1、安装公司资质及人员安装拆除由专业的塔吊安装分包单位来操作。由执证安装操作工，严格禁止无证人员上岗。（附操作证及安装公司资质）2、安装场地要求1．塔机基础旁边至少留有15m×60m的空旷平地，方便14m拖车及25t汽车起重机进出作业，有足够的地耐力。2．电源配置符合相关规定，合理、安全、方便，与塔机安装点相距不得超过8m。3．禁止无关人员、车辆在安装场地内行走或滞留。4．立塔场地四周10m范围内要用警示带警戒。3、塔机安装：塔机安装顺序图1．安装场地须清开障碍物，并保证移动式汽车吊通道及工作场地符合工作要求。2．移动式汽车吊采用25t汽车吊。被吊物件名称数量单件重量吊点半径吊臂长度起吊高度基础节架14.4T7m20.8m3m套架13.7T7m24.4m6.5m回转机构13.3T7m24.4m9m平衡臂12.9T6.5m20.8m10m起重臂16.7T6m20.8m10m2.1根据以下卸扣型号及许用载荷表选用：D型卸扣型号3/161/45/163/87/161/25/83/47/81额定载荷0.330.50.7511.523.254.756.58.5重量KG0.020.340.671.141.752.52D型卸扣型号11/811/413/811/213/4221/231/234额定载荷（T）9.51213.51725355585120150重量KG3.454.906.248.3914.2421.2038.5658.36120.202.2吊索选用型号为6×19＋FC的钢丝绳，直径Φ18mm，公称抗拉强度1770MPa，计算如下：根据F破=0.5×d2=0.5×182=162KN取安全系数K=6F许=162KN/6=27KN因为单位吊物最大总重量为6000Kg，采用4根Φ18钢丝绳起吊，每根F许=153．塔机安装前，安装负责人要作书面及现场口头交底，要有统一信号，所有安装队员都要服从指挥。所有施工人员都要穿戴好安全帽、防滑鞋等个人防护用品，高处作业人员应系好安全带。项目安全员在设备安装时，必须在现场监护。4．汽车吊起吊塔机原来已连成一体的基础节架，套架，垂直放置到预埋节上，穿进螺栓，用M48螺母紧固并校正，用经纬仪测量塔机垂直度，要求垂直度误差≤2‰。5．吊装自升平台。各部位螺栓连接要紧固可靠。6．安装回转总成，驾驶室。各连接部分的螺栓、销轴要紧固可靠。7．安装平衡臂：先将两段平衡臂连接成一体，装上主卷扬机，四条平衡臂拉杆，平台及栏杆，然后整体吊起，将平衡臂上的两个耳板插入回转上支座的连接耳板中间，打入连接销轴，吊车稍提高平衡臂将拉杆接好。8．吊上2块平衡重块。9．安装电气系统：将电气控制箱吊放在平衡臂上，并用螺栓固定，电工把控制线连接好，按照电气原理图调试好回转及起升控制动作。10．起重臂安装：（1）清点好起重臂架及销轴、螺栓；（2）准备两个支撑架或足够的枕木块；（3）按使用说明书规定顺序组装好起重臂，并放到支撑或枕木上；（4）将装有小车检修平台的变幅小车装入起重臂两下弦杆上；（5）按每隔10m装上相应的幅度指示牌，并检查起重臂所有销轴必须穿插牢固、开锁销要全部处于锁固状态；（6）吊装起重臂总成：先在地面试吊，掌握好重心，然后正式吊装，用销轴将其根部与回转侧面铰点连接牢固；（7）然后松开提升钢丝绳，汽车吊慢慢放下至起重臂张紧位置。（8）平衡配重安装，逐件吊上4块平衡重块。（9）穿绕变幅钢丝绳、吊钩钢丝绳。（10）检查各连接螺栓、销轴、钢丝绳的连接是否牢固可靠。空载运行塔机，观察各机构工作情况，如有不正常，要立即进行调整解决。11．塔机的顶升（1）、顶升时应配指挥1人，安装工4人，，塔机司机1人，电工1人。（2）、将臂架转到位于自升平台活动栏杆的一边，不准再回转或进行其他吊装作业。（3）、将回转下支承架上横梁挂安装就位。（4）、地面人员先将片状的标准节拼装成形，并吊装于顶升横梁挂钩吊住。（5）、自升平台上的指挥者，令司机将变幅小车开至离塔身中心线30.5m左右处，吊起顶升平衡重（所吊平衡重重量为1200kg左右），使塔机前后保持平衡后，令安装工拆除回转下支承与塔身标准节连接的所有螺栓。令操作室停电，把电切换给液压顶升系统，防止系统元件拉坏，先把系统溢流阀松开，然后启动开关，再慢慢调大压力直至能把外套架上部重量顶高，脱离连接板后观察上部塔机平衡情况可以作微调，然后操纵液压系统，将外套架及上部塔机顶高至能够套入标准节的位置。在操作过程中必须注意，决不允许外套架上的导向轮脱离标准节架的主角钢。（6）、将标准节架从横梁外面拉回外套架内部，与塔身标准节对正，开动液压系统，外套架下降，使标准节架插入塔身连接板内，打冲子，上螺栓拧紧。若标准节与塔身（第一节架或标准节架）四周间隙不均，标准节插不进，可停开液压系统，从新调整横梁悬挂的标准节位置，使间隙调整至均匀。（7）、标准节架上的螺栓全部拧紧后，摘去横梁上标准节的小吊钩，切记：这一步骤执行后，才能切换电源给顶升机构。开动液压系统，按顶升机构上升的顺序顶升，又可按以上步骤进行第二节标准节架的安装。（8）、每个标准节架安装一条拉杆，挂上一节爬梯。(9)、根据施工需要的塔身高度，若预定安装的标准节架装不完，下班以前必须把回转支撑与塔身连接安装好，并拧紧八个以上的螺栓。(10)、预定安装的标准节架安装完后，将回转支撑与塔身连接固定好，拧紧全部螺栓，盖上液压系统防水罩。(11)、开动起升机构，将顶升平衡重卸至地面。塔机安装后，无风状态下，塔身轴心对支承面得侧向垂直度为4/1000。(12)、重复以上几点可继续完成塔身的接高工作，当升高需超过自由高度时，应严格遵循“先附着锚固，后顶升”的原则进行。直到所需高度为止，再将回转下支承座与塔身用螺栓接好，收回顶升杠。在每次吊装标准节架引进导架之前，塔身与回转下支承架至少拧紧八个连接螺栓，当吊起标准节架通过吊钩悬挂在导轨上，并再吊一节同时移动变幅小车达到平衡之后，再拆开着八个螺栓，再重复顶升过程。在顶升过程中应随时安装平台（间隔约10m）和爬梯。顶升工作全部完成后，可拆去导架，以便吊装工作（若不影响吊装时，也可不拆）。(13)、调试：加高顶升安装工作完成后，应根据塔机性能表参数及安全限位装置的技术要求进行调试，确保塔机使用安全。12．塔机的防雷施工用φ12圆钢与建筑物桩基钢筋网焊接，或在塔机基础附近相距5m处打入三条各长2m的L50×50×5角钢，并用φ12圆钢相互组焊连接，再用一条φ12圆钢与塔机焊接相连形成一体。用摇表测量防雷接地电阻，确保接地电阻＜10Ω。4、塔机调试、验收（一）初次安装验收1、塔机安装，调试完成后，安装单位应组织自检，进行空载试验、额定载荷试验、110%额定载荷试验和125%额定载荷静载试验，并出具安装竣工检验报告。（1）空载试验塔机空载状态下，起升、回转、变幅、运行各种动作的操作试验，检查：①操作系统、控制系统、联锁装置动作准确性和灵活性；②各行程限位器的动作准确性和可靠性；③各机构中无相对运动部位是否有漏油现象，有相对运动部位的渗漏情况，各机构运动的平稳性是否有爬行、振颤、冲击、过热、异常噪声等现象。（2）额定载荷试验（按下表进行）工况试验试验目的起升小车变幅回转运行最大幅度相应的额定起重量在起升全程范围内以额定速度进行起升、下降，在每一起升、下降过程中进行不少于三次的正常制动在最大幅度和最小幅度间，小车以额定速度进行两个方向变幅以额定速度进行左右回转。对不能全回转的塔机，应超过最大回转角。以额定速度往复行走。召回垂直于妖道，吊重离地面500mm左右，往返运行不小于20m.测量各机构的运动速度及司机室噪声；力矩限制器、起重量限制器精度最大额定量起重相应的最大幅度在最小幅度和对应该起重量允许的最大幅度间，小车以额定速度进行两个方向变幅具有多挡变速的起升机构，每挡速度允许的额定起重量测量每挡工作速度注：每一工部试验不少于三次，各参数的测定值取三次测量的算术平均值。（3）110%额定载荷试验（按下表进行）工况试验试验目的起升小车变幅回转运行最大幅度相应的额定起重量的110%在起升全程范围内以额定速度进行起升、下降。在最大幅度和最小幅度间，小车以额定速度进行两个方向变幅以额定速度进行左右回转。对不能全回转的塔机，应超过最大回转角。以额定速度往复行走。召回垂直于妖道，吊重离地面500mm左右，往返运行不小于20m.根据设计要求进行组合动作试验，并目测检查各机构运转的灵活性和制动器的可靠性。卸载后检查各机构及结构各部件有无松动和破坏等异常现象起吊最大额定起重的110%，在该吊重相应的最大幅度时在最小幅度和对应该起重量允许的最大幅度间，小车以额定速度进行两个方向变幅在上两个幅度的中间幅度处，相应额定起重的110%在最小幅度和对应该起重量允许的最大幅度间，小车额定速度进行两个方向变幅具有多挡变速的起升机构，每挡速度允许的额定起重量注：每一工部试验不少于三次，各参数的测定值取三次测量的算术平均值。（4）125%额定载荷静载试验（按下表进行）工况试验方法试验目的最大幅度相应额定起重量的125%起升额定载荷，高地100mm～200mm,停稳后，逐次加载至125%，测量载荷离地高度，停留10分钟后同一位置测量并进行比较。检查制动器可靠性，并在卸荷后目测检查塔机是否出现可见裂纹、永久变形、油漆剥落、连接松动及其它可能对塔机性能和安全有影响的隐患起吊最大额定起重量的125%，，在该吊重相应的最大幅度时在上两个幅度的中间幅度处，相应额定起重量的125%注：1、试验地不允许对制动器进行调整；2、试验时允许对力矩限制器、起重量限制器进行调整。试验后应重新将其调整到规定值。2、自检合格后委托当地具有资质的检测机构进行检测，出具检测合格报告书。3、然后由项目组织出租单位、安装单位、使用单位及监理单位对塔机进行联合验收，验收合格后的塔机，安装单位向使用单位办理移交手续，并由使用单位向当地安全机构进行备案。4、验收合格的塔机在使用前由安装单位向使用单位操作人员进行交底并将安装资料移交使用单位。（二）加高顶升、附墙的验收使用单位在使用过程中，需要顶升加节、增设置附墙时，必须由原安装单位或有相应资质的单位编制方案，经使用单位、监理单位审批合格后方可进行施工，施工完毕后必须经过验收合格方可使用。5、多塔作业防碰撞措施通过强化塔机作业的指挥、管理、协调。本工程群体塔机在施工中，要保证安全、合理使用、提高效率、发挥最大效能，满足生产进度要求。1、一般规定工程现场成立塔机指挥中心，塔机指挥中心负责指挥、协调施工现场的各塔机使用、维修、顶升和运行工作。各塔吊管理负责人，负责各自塔机的日常管理、故障排除、紧急抢修、日常维护、检查评比等项工作，负责向塔机指挥中心汇报情况，服从塔机指挥中心的整体布署、统一指挥和统一协调。2、塔机：要严把人员关，选派责任心强、有较长驾龄、技术较全面的司机担任现场塔机驾驶任务。进入施工作业现场的塔机司机要严格遵守各项规章制度和现场管理规定，做到严谨自律，一丝不苟，禁止各行其是。为了确保工程进度与塔机安全，各塔机须确保随时有司机值班。交班、替班人员未当面交接，不得离开驾驶室，交接班时，要认真作好交接班记录。严格限制塔臂回转角度的塔机，采取塔臂回转限制措施。统一在塔机、平衡臂端部、塔机最高处安装安全反光警示器、灯、起重臂上装五盏碘钨灯。施工现场应设能够满足塔机夜间施工的照明灯塔，亮度以塔机司机能够看清起重绳为准。3、塔机运行原则低塔让高塔，低塔在转臂之前应先观察高塔的运行情况，再运行作业后塔让先塔，在两塔臂的工作交叉区域内运行时，后进入该区域的塔要避让先进入该区域的塔，动塔让静塔，在塔臂交叉区域内作业时，在一塔臂无回转，小车无行走，吊钩无运动，另一塔臂有回转或小车行走时，动塔应避让静塔，轻车让重车，在两塔同时运行时，无荷载塔机应避让有荷载塔机，客塔让主塔，以各楼实际工作区域划分塔机工作区域，若塔臂进入非本楼工作区域时，各塔在运行中，各条件同时存在时，必须按以上排序原则选择，塔机长时间暂停工作时，吊钩应起到最高处，小车拉到最近点，大臂按顺风向停置。4、信号指挥本工程系水平交叉、立体多层次作业的特殊现场，在塔机司机视野有限的情况下、信号。指挥人员的作用至关重要，各单位要选派有实际工作经验、责任心强、能够照顾全面的信号指挥人员担任现场的信号指挥工作。进入施工现场操作的信号指挥人员，必须经市劳动局统一培训，考试合格并取得操作证书方可上岗指挥。信号指挥人员应与塔机组队固定，无特殊原因不得随意更换信号指挥人员，信号指挥人员未经主管负责人同意，不得私自换岗。换班时，采用当面交接制度。塔机与信号指挥人员应配备对讲机，对讲机经统一确定频率后必须锁频，使用人员无权调改频率，要专机专用，不得转借。现场所用指挥语言一律采用普通话。指挥过程中，严格执行信号指挥人员与塔机司机的应答制度即，信号指挥人员发出动作指令时，先呼叫被指挥的塔机编号，司机应答后，信号指挥人员方可发出塔机动作指令。塔机旋转时，发出指示方向的指挥语言，应按国标执行，防止发生方向指挥错误。指挥过程中，信号指挥人员应时刻目视塔机吊钩与被吊物，塔机转臂过程中，信号指挥人员还必须环顾相邻塔机的工作状态，并发出安全提示语言，安全提示语言必须，明确、简短、完整、清晰。5、起重工（挂钩工）操作起重工要严格执行十不吊操作规定。清楚被吊物重量，掌握被吊物重心，按规定对被吊物进行绑扎，绑扎必须牢靠。在被吊物跨越幅度大的情况下要确保安全可靠，杜绝发生“天女散花”的现象。起重工作业前、作业中、交班时，必须对钢丝绳进行检查与鉴定，不合格的钢丝绳严禁使用。6、防碰撞措施安全措施1、群塔作业时，塔与塔之间的高度必须保持3m以上足够的安全距离，低塔起重臂保持与高塔塔身32、作业前，检查现场环境，要保证安全作业距离及各种安全条件。3、操作前必须先检查各限位装置，安全装置是否灵活可靠。钢丝绳的磨损情况，有无损伤，是否要更换。开始操作时，先鸣笛发出警示，提醒注意。4、司机在作业中要按照信号指挥人员发出的信号、旗语、手势进行操作，操作前要鸣笛示意。如发现信号不清或指挥有误将引起事故时，司机有权拒绝执行并采取措施防止事故发生。5、风速超过13m/s时禁止吊物。6、低塔顶升加节时，高塔停止作业。高塔顶升，低塔不得在高塔顶升范围内作业。7、塔机停用必须将吊钩和变幅小车收到规定位置。8、夜间施工必须有足够的照明，塔吊上要有警示灯。6、拆除塔机拆除主要做法：拆除方法与安装方法相同，仅程序相反，更需注意施工安全。在降落塔身拆除起重机时，须随着降落塔身的进程拆除相应的锚固装置，严禁在落塔之前先行拆除锚固装置。第四部分安全管理措施1、安全保证措施（1）安全教育分为一般性安全教育和安全技术交底两部分。一般性安全教育：①全体职工进入施工现场前的入场教育；②定期安全意识教育；③新工人上岗教育；④各工种结合培训的安全操作规程教育。安全技术交底：①具体分部分项工程及新工艺、新材料使用的技术安全交底；②每次安排生产任务的安全技术交底；③每天的上岗安全交底。（2）一般性安全措施大型施工机械设备的安装、拆卸根据原有生产厂的规定，按机械设备施工组织设计的技术方案和安全作业技术措施，由专业队伍的队（组）人员在队（组）长的负责统一指挥下进行，并有技术和安全人员监护。大型施工机械设备安装完毕后，经调试、试运转和安装队（组）负责人、机组负责人、技术员、安全员会同施工现场负责人及有关部门负责人对设备进行验收检查。经验收合格签证后，在设备明显处挂上“验收合格”牌，“机械性能”牌方可投入施工生产运行。2、对分包的管理措施1）分包单位进场后必须对施工现场进行实地勘察。并按照总包要求合理布置设备。2）施工前，必须把经分包单位上级部门审批后的施工组织设计报我司项目部。并经项目工程师审批后方可施工。3）基础制作时必须经过隐蔽工程验收。4）塔式起重机拆装和加节时必须在施工范围内拉设警戒线，防止其他人员进入施工场地。5）塔式起重机安装完毕后，必须经过上海市建设机械检测中心和建委检验合格，并发证后方可使用。6）如设置附墙时，埋件必须经过隐蔽工程验收。附墙件焊接时必须符合钢结构焊接规程（JGJ81-2002）。7）各塔吊大臂相碰的必须要以高差进行控制，高差距离不得小于2m，吊点限位净距不得小于2第五部分塔吊应急预案1、事故类型和危害程度分析

在施工过程中，可能发生高层塔吊施工事故主要体现在：

（1）塔吊作业中突然安全限位装置失控，发生撞击护栏及相邻塔吊或坠物，或违反安全规程操作，造成重大事故（如倾倒、断臂）；

（2）基坑边坡在外力荷载作用下滑坡倒塌。

（3）自然灾害（如雷电、沙尘暴、地震强风、强降雨、暴风雪等）对设施的严重损坏。

（4）塔吊拆装和顶升过程中发生的人员伤亡事故。

（5）运行中的电气设备故障或线路发生严重漏电。

2、应急处理基本原则

更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作和施工场区周围居民更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不解、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。

3、应急组织体系组长：朱志淼副组长：许和林、陈伟刚组员：赵玉龙，王建龙，王成江4、预防与预警

4.1危险源监控

建立健全工程项目重大危险源信息监控方法与程序，完善危险源辨识工作，对危险源进行识别和评估。在技术和管理措施上加强重大事故危险的监控，防止重、特大事故发生。对危险设备的危险区域予以明显标识，实现规范化、标准化管理。现场施工使用塔式起重机2台（H5810、QTZ63C(5513)如遇意外塔吊发生倾翻时，在现场的项目管理人员要立即汇报险情，组长召集副组长、抢救指挥组其他成员携带着各自的抢险工具，赶赴出事现场。

信息通讯：项目负责人：朱志淼手机全负责人：赵玉龙手机术负责人：陈伟刚手机院急救中心120火警119匪警110

项目部办公室接到报告后，应迅速通知全体指挥中心成员，单位负责人接到报告后，应当在1小时内向事故发生地有关部门逐级上报。报告内容包括；发生事故的时间、地点、单位、联系电话、报告人、伤亡人数等简要情况，

5、应急处置

为确保正常施工，预防突发事件以及某些预想不到的、不可抗拒的事件发生，事前有充足的技术措施准备、抢险物资的储备，最大程度的减少人员伤亡、国家财产和经济损失，必须进行风险分析和采取有效的预防措施。

根据本工程的特点，在辨识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程重大危险因素之一是塔吊倾覆。在工地上已采取机电管理，安全管理各种防范措施的基础上，还需要制定塔吊倾覆的应急方案，具体如下：假设塔吊基础坍塌时可能倾覆；假设塔吊的力矩限位失灵，塔吊司机违章作业严重超载吊装可能造成塔吊倾翻。

第六部分塔吊基础及相关计算书1、H5810塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)。一.参数信息塔吊型号:H5810塔机自重标准值:Fk1=317.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=80.00kN.m塔吊计算高度:H=40m塔身宽度:B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=1796kN.m桩混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35保护层厚度:50mm矩形承台边长:5.50m承台厚度:Hc=1.250m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=1.000m桩直径:d=0.400m桩间距:a=4.000m桩钢筋级别:RRB400桩入土深度:24.00m桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.210m计算简图如下：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=317kN2)基础以及覆土自重标准值Gk=5.5×5.5×(1.25×25+1×17)=1459.5625kN承台受浮力：Flk=5.5×5.5×1.50×10=453.75kN3)起重荷载标准值Fqk=60kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.48×40.00=19.11kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×19.11×40.00=382.29kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.85×40.00=34.13kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×34.13×40.00=682.57kN.m3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1796+0.9×(80+382.29)=2212.06kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1796+682.57=2478.57kN.m三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(317+1459.56)/4=444.14kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(317+1459.5625)/4+(2478.57+34.13×1.25)/5.66=889.90kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(317+1459.5625-453.75)/4-(2478.57+34.13×1.25)/5.66=-115.06kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(317+1459.56+60)/4=459.14kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(317+1459.5625+60)/4+(2212.06+19.11×1.25)/5.66=854.47kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(317+1459.5625+60-453.75)/4-(2212.06+19.11×1.25)/5.66=-49.62kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(317+60)/4+1.35×(2212.06+19.11×1.25)/5.66=660.93kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(317+60)/4-1.35×(2212.06+19.11×1.25)/5.66=-406.45kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×317/4+1.35×(2478.57+34.13×1.25)/5.66=708.77kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×317/4-1.35×(2478.57+34.13×1.25)/5.66=-494.79kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于非工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×708.77×1.20=1701.04kN.m承台最大负弯矩:Mx=My=2×-494.79×1.20=-1187.50kN.m3.配筋计算根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算:s=1701.04×106/(1.000×16.700×5500.000×12002)=0.0129=1-(1-2×0.0129)0.5=0.0129s=1-0.0129/2=0.9935As=1701.04×106/(0.9935×1200.0×300.0)=4755.9mm2顶部配筋计算:s=1187.50×106/(1.000×16.700×5500.000×12002)=0.0090=1-(1-2×0.0090)0.5=0.0090s=1-0.0090/2=0.9935As=1187.50×106/(0.9955×1200.0×300.0)=3313.6mm2五.承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=708.77kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=5500mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1200mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；S──箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×889.90=1201.37kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.85fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=35.9N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=91028mm2。桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力N=1.35×Qkmin=-155.33kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=431.474mm2。由于桩的最小配筋率为0.45%，计算得最小配筋面积为410mm2综上所述，全部纵向钢筋面积431mm2八.桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=459.14kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=889.90kN.m桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=1.26m；Ap──桩端面积,取Ap=0.13m2li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)土名称②2.515灰黄色粉质粘士③215砂质粉土④915灰色淤泥质粉土⑥5601500暗绿色粘土⑦13704000草黄色砂质粘土由于桩的入土深度为24m,所以桩端是在第⑦1层土层。最大压力验算:Ra=1.26×(2.5×7.5+2×7.5+9×7.5+5×30+3×35+2.5×55)+3500×0.13=1060.29kN由于:Ra=1060.29>Qk=459.14,所以满足要求!由于:1.2Ra=1272.35>Qkmax=889.90,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏向竖向力作用下，Qkmin=-115.06kN.m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i──抗拔系数；Ra=1.26×(0.750×2.5×15+0.700×2×15+0.700×9×15+0.750×5×60+0.700×3×70+0.700×2.5×110)=924.414kNGp=0.126×(24×25-24×10)=45.239kN由于:924.41+45.24>=115.06满足要求!2、QTZ63C塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)。一.参数信息塔吊型号:QTZ63c塔机自重标准值:Fk1=317.00kN起重荷载标准值:Fqk=63.00kN塔吊最大起重力矩:M=630.00kN.m塔吊计算高度:H=37m塔身宽度:B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=1796kN.m桩混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35保护层厚度:50mm矩形承台边长:5.00m承台厚度:Hc=1.300m承台箍筋间距:S=183mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=1.000m桩直径:d=0.400m桩间距:a=4.000m桩钢筋级别:RRB400桩入土深度:22.00m桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.210m计算简图如下：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=317kN2)基础以及覆土自重标准值Gk=5×5×(1.30×25+1×17)=1237.5kN承台受浮力：Flk=5×5×1.55×10=387.5kN3)起重荷载标准值Fqk=63kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.617×0.2=0.75kN/m2=1.2×0.75×0.35×1.6=0.50kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.50×37.00=18.57kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×18.57×37.00=343.45kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.617×0.35=1.33kN/m2=1.2×1.33×0.35×1.60=0.90kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.90×37.00=33.15kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×33.15×37.00=613.23kN.m3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1796+0.9×(630+343.45)=2672.11kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=1796+613.23=2409.23kN.m三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(317+1237.50)/4=388.63kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(317+1237.5)/4+(2409.23+33.15×1.30)/5.66=822.20kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(317+1237.5-387.5)/4-(2409.23+33.15×1.30)/5.66=-141.83kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(317+1237.50+63)/4=404.38kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(317+1237.5+63)/4+(2672.11+18.57×1.30)/5.66=881.08kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(317+1237.5+63-387.5)/4-(2672.11+18.57×1.30)/5.66=-169.21kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(317+63)/4+1.35×(2672.11+18.57×1.30)/5.66=771.80kN最大拔力Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(317+63)/4-1.35×(2672.11+18.57×1.30)/5.66=-515.30kN非工作状态下：最大压力Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×317/4+1.35×(2409.23+33.15×1.30)/5.66=692.32kN最大拔力Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×317/4-1.35×(2409.23+33.15×1.30)/5.66=-478.34kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×771.80×1.20=1852.32kN.m承台最大负弯矩:Mx=My=2×-515.30×1.20=-1236.72kN.m3.配筋计算根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算:s=1852.32×106/(1.000×16.700×5000.000×12502)=0.0142=1-(1-2×0.0142)0.5=0.0143s=1-0.0143/2=0.9929As=1852.32×106/(0.9929×1250.0×300.0)=4975.1mm2顶部配筋计算:s=1236.72×106/(1.000×16.700×5000.000×12502)=0.0095=1-(1-2×0.0095)0.5=0.0095s=1-0.0095/2=0.9929As=1236.72×106/(0.9952×1250.0×300.0)=3313.7mm2五.承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=771.80kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=5000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；S──箍筋的间距，S=183mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×881.08=1189.46kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.85fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=35.9N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=91028mm2。桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力N=1.35×Qkmin=-228.43kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=634.519mm2。由于桩的最小配筋率为0.45%，计算得最小配筋面积为410mm2综上所述，全部纵向钢筋面积635mm2八.桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=404.38kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=881.08kN.m桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Ra──单桩竖向承载力特征值；qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=1.26m；Ap──桩端面积,取Ap=0.13m2li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)土名称②2.515灰黄色粉质粘士③215砂质粉土④915灰色淤泥质粉土⑥5601500暗绿色粘土⑦13704000草黄色砂质粘土由于桩的入土深度为22m,所以桩端是在第⑦1层土层。最大压力验算:Ra=1.26×(2.5×7.5+2×7.5+9×7.5+5×30+3×35+.5×55)+3500×0.13=922.06kN由于:Ra=922.06>Qk=404.38,所以满足要求!由于:1.2Ra=1106.47>Qkmax=881.08,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6.3.5条偏向竖向力作用下，Qkmin=-169.21kN.m桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Gp──桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计；i──抗拔系数；Ra=1.26×(0.700×2.5×15+0.700×2×15+0.700×9×15+0.750×5×60+0.700×3×70+0.700×.5×110)=728.536kNGp=0.126×(22×25-22×10)=41.469kN由于:728.54+41.47>=169.21满足要求!第七部分附图1、塔吊现场平面布置定位图2、塔吊基础示意图3、塔吊立面示意图基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单