计算书第一稿行政楼结构设计

Thetitleofthe CompositeBuildingofofficeinthecityofningxia.First,theoutlineofthisprojectincluding,area,load-carryingframe,skin,floorsisintroduced.Thisdesigninvolvedfourdistinctphaseofworkdrawsitentosatisfytherequirementforteaching,ngexperimentsandsoon.Accordingtotheearthquakeofgeologicalreportandthestandardofstructure,suitablesizesofbeamscolumns,concretemembersizesarechosen.Thecriteriaforacceptableperformanceisdeterminedaccordingtothedeadloads(structureandknown,permanentinstalltionsduringthisprocess.ysisofstructuresisconductedtoensurestability,findthemembertoreisited anddeterminedeflections.5)SafetyatworkingloadisbecalculatedthroughthespecialprogramPKPMincomputer.Itisdonethroughdrawings,whichindicateallbasicdimensions,materialsmembersizes,anticipatedloadsindesign.Keywords：Functionalrequirements;Structureselection;Structuralysis;Construction ns;Independent basis目录建筑设计部分概述本办公楼是坐落银川市，是一个集多项功能为一体的办公行政楼建筑。本工程其结构主体为四层，层高：首层4.0m，其他层39m。结构形式为多层现浇钢筋混凝土框架结构。建筑面积为23256m2，占地面积为5814m2。在设计中，使之尽量满足办公大楼的各项功能，并使结构尽量做到简单。自然条件工程地质勘探资料地表填土为0.6m，填土下为2.5m厚的亚粘土层，承载力设计值为245KNm2；再下层为1.8m中砂层，承载力设计值为320KNm2；再往下为砾石层，承载力设计值为400KN/m2。不考虑水位的影响。气候条件[1

基本雪压0.30Nmm2，基本风压0.40地震烈度

mm2；地面粗糙类别为C地震设防烈度为6度，设计基本加速度值为0.10g；设计地震分组为第一组，建筑场地类别为II类，场地地震周期为035s[2。平面设计首先应是底层的设计，初步拟定柱的截面尺寸为500500，横向框架梁的截面尺寸为300600，纵向框架梁的截面尺寸为300600，中间跨的梁截面尺寸为300300，在设计中，考虑到办公楼的多项功能集一体，设计中，把它要功能分区，亦即是办公区，各个区进行人员分流以及满足防火要求，各自有单独出。剖面设计为了很好的反映楼层的结构，在设计剖面时，剖到楼梯这个比较重要部位，使剖面能很好的反映结构的布置，楼地面的装修以及梁柱之间的关系等。建筑立面设计建筑立面设计是整个建筑设计的重要组成部分。外部体型和立面反映内部空间的特征，但绝不能简单地理解为是内部空间的最后加工。体型和立面设计着重研究建筑物的体量大小、体型组合、立面及细部处理。材料强度等级及做法材料强度混凝土采用C30，钢筋混凝土框架梁、柱等主要结构构件的纵向受力钢筋采用HRB400，构造钢筋及箍筋可采用HPB300，对于钢筋混凝土板、墙等构件的受力钢筋及构造钢筋采用HPB300[3。屋面做法125厚12.5水泥砂浆抹平压光11m分格，密封胶嵌缝(2离层（干铺玻纤布或低强度等级砂浆）31.2厚合成高分子防水卷材(4)刷基层处理剂一道(52013水泥砂浆找平(6120厚硬质聚氨酯泡沫板(71.5厚合成高分子防水涂料(8)刷基层处理剂一道(92013水泥砂浆找平(1040厚（最薄处）18（重量比）水泥珍珠岩找坡层211)钢筋混凝土屋面板。楼面做法120厚磨光花岗石（大理石）板，板背面刮水泥浆粘贴，稀水泥浆（或彩色水泥浆）23013干硬性水泥砂浆结合层(3浆一道(460LC75轻骨料混凝土填充层(5)现浇钢筋混凝土楼板。内墙做法(12512.5水泥砂浆压实赶光(3613砂浆找平扫毛(49116水泥石灰膏砂浆打底扫毛或划出纹道(5)刷界面剂一道(6)加气混凝土砌块墙。外墙做法(1)外墙弹性涂料(233～5厚抗裂砂浆复合耐碱玻纤网格布(4)10厚粘结型胶粉聚苯颗粒找平层(5)贴砌横向梯形槽聚苯板保温层，120(6)15厚粘结型胶粉聚苯颗粒(7)刷界面砂浆一道(8)加气混凝土砌块墙。地面做法20厚磨光花岗石（大理石）板，板背面刮水泥浆粘贴，稀水泥浆（或彩色水泥浆）23013干硬性水泥砂浆结合层(31厚合成高分子防水涂料(4)刷，基层处理剂一道(52013水泥砂浆抹平(6)素水泥一道(760厚C15混凝土垫层并找坡(8300厚37灰土夯实或150厚小毛石灌M5水泥砂浆(90.9结构设计部分板的计算设计资料12mm厚大理石面层，30厚混合砂浆，100厚现浇楼板，天棚抹灰（15mm）设计荷载12mm厚大理石面 0.012×28KN/m3=0.34kN/m30厚混合砂 0.03m×24KN/m3＝0.76kN/m100厚现浇楼 100m×25÷1000＝2.5kN/m天棚抹灰（15mm） 0.015m×17KN/m3=0.26kN/m楼面恒荷载标准 3.86KN/m恒荷栽设计 g=1.2×3.86=4.632KN/m活荷载标准 qk=2.0KN/m活荷载设计 q=1.4×2.0=2.8KN/m弯矩计算①计算板跨内正弯矩,按恒荷载均布,活荷载棋盘式布置计算,则取荷载:g/gq6.032

KN/mq2mq/ 2.821.4 q2mg作用下,各内力支座均可视作固定,某些区格板跨内最大正弯矩并不在板的中心点处,在q/的作用下,各区格四边均可视作简支,跨内最大正弯矩则在中心点处,计算时可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值.板区格的划分见下图21图21板区隔划分②求各中间支座最大负弯矩值 (按恒载及活载均满布计算p=g+q=7.423kN/ml026.61.1

（A板按双向板计算.）l02

6

2.86

（B板按双向板计算.）按查表进行内力计算，计算简图及计算结果见下表2表21双向板弯矩计算区格A区格B区格Lx/Ly6000/6600=0.912100/6000=0.35计算简图恒荷载四面固定；活荷载四面简支恒荷载四面固定；活荷载四面简支u=0mx（0.0241×6.032+0.0493×1.4）×62=7.72（0.0406×6.032+0.0994×1.4）×2.12=1.69跨中my（0.0203×6.032+0.0434×1.4）×62=6.（0.0105×6.032+0.0335×1.4）×2.12=0.49u=1/mux7.72+1/6×6.6=8.821.69+1/6×0.49=1.77muy6.6+7.72×1/6=7.890.49+1.69×1/6=0.77计算简图恒荷载与活荷载四面固定恒荷载与活荷载四面固定‘mx-0.0573×7.432×6×6=-15.33-0.0829×7.432×2.1×2.1=-2.72‘my-0.0536×7.432×6×6=-14.34-0.0562×7.432×2.1×2.1=-1.84由该表得，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值：A-B支 mx‘=（-15.33-2.72）/2=-9.025KN.各跨内支座弯矩已求得,(考虑A区格板四周与梁整体连接,A区格板lb/l均小于15A区格板的跨中以及与A板相连的支座AB、AD弯矩均乘以折减系数0.8)，即可近似按As=m095fyho算出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面hox=80mmhoy70mm，具体计算结果见下表22表22配筋表截面m/（KN.m）ho/mmAs/mm跨中A格lxly8.82*0.7.89*0.8070309.47316.39387387A-80537.8912754A-80316.84387则双向板配筋如图2图22板配筋结构平面布置体系的选取工程概况1.课题内容我们本次设计课题是一幢办公楼，四层框架结构，抗震设计烈度为6度、近震。地面粗糙度为C类。建筑物底层层高为4.0米，女儿墙高度为1.5m，柱、梁板均为现浇结构。结构选型采用钢筋混凝土框架结构（1）屋面、楼面结构：现浇钢筋混凝土屋面板，按不上人屋面的使用荷载取用。（2）楼梯结构：采用板式楼梯。（3）排水采用檐沟内排水，沟内垫坡。（4）基础：采用独立柱基础。基本资料（1）设计标高：室内设计标高±0000，室内外高差450㎜。（2）材料：梁、板混凝土C35，梁、柱中箍筋和板及基础底版内钢筋采用HPB335级，梁、柱中纵向受力钢筋采用HRB335级。（3）外墙做法：240mm厚空心砖。内墙做法；200mm厚空心砖（4）楼面做法：（从上向下）12m厚大理石地面；30mm厚细石混凝土；现浇楼板；天棚抹灰。（5）屋面做法：（从上向下）三毡四油上铺小石子；20mm厚水泥砂浆找平；50mm厚苯板保温；110水泥珍珠岩找坡；一毡二油隔气层；20mm厚水泥砂浆找平；现浇楼板；天棚抹灰。（6）门窗做法：采用木门，铝合金窗。门厅处门为玻璃木门。（7）工程地质资料：工程地质勘探资料地表填土为0.6m，填土下为25m厚的亚粘土层，承载力设计值为245KNm2；再下层为1.8m中砂层，承载力设计值为320KNm2；再往下为砾石层，承载力设计值为400KN/m2。不考虑水位的影响。冻土深度最大为05m。场地类别为Ⅱ类。场地特征周期为035s。地面粗糙程度为C类。抗震设防烈度、雪荷载、风荷载查相应规范。（8）基本风压为W035KN/平方米，主导风向：东南风。（9）7度设防（近震）1005KNm220KNm2。根据这些资料和设计的平面图和结构布置，我选取第5轴的一榀框架作为计算单元，并据此来进行框架计算。框架设计计算单元的选取计算单元计算单元如影所示如图3-图31框架平面布置与计算单元简图框架几何尺寸框架截面尺寸横向框架梁H110118L=1101/1866037~066m600mmB1213h=1213060203mB300mm故框架横向梁的截面尺寸为b×h300600mm中间框架由于跨度较小,截面尺寸取b×h300300mm纵向框架梁H110118L=1101/186333~660mm600由于跨度较小B300㎜故框架纵向梁的截面尺寸为b×h300㎜×600框架柱B=h18112h=1121/840333~500mm500mm框架柱的截面尺寸为b×h500mm500mm楼板厚度(采用双向板)h=（1/40）40m01m取板厚H100mm梁柱的计算高(跨)度梁的跨度:取轴向间距,即边跨6.6,中间跨度为2.1m.2m08m4.0+2-0.8=5.2其他层柱高:取层高3.0m.则框架几何尺寸如图3图31框架几何尺寸图梁柱线刚度计算框架在竖向荷载作用下,可忽略节点侧移,按刚性方案设计,在水平荷载作用下,不能忽略节点侧移,按弹性方案设计。在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。梁、柱采用C35混凝土，Ec315109Nm2相对线刚度计算如下(a4=bh3)：柱线惯性矩:I=a4120531200052m4a4=bh3c1底层柱线刚度:i=EIH315109N/m200052m452m315107c1N.mc2i=EI/H=3.15109Nm200052m439m42c2107N.mb1（300*600mm）I=2（bh3/12）=2（0.30603/12b1=0.0108mb1线刚度:i=EI/H=3.15109N/m200108m466m51107N.mb1b2中间跨梁惯性矩:I=2（bh3/12）2（0.3033）12000135b2mb2线刚度:i=EI/H=3.15109N/m2000135m421m20106N.mb2b1i=5.1107N.m=1b1则Ib2=0.39 ic1=0.62;ic2=0.82得框架计算简图如图3图33框架计算简图竖向恒荷载计算屋面恒荷载屋面板自重计算三毡四油上铺小石 0.4KN/m20mm厚水泥沙 0.02m×20kn/m=0.4KN/m保温层50mm厚苯板保 0.5KN/m1:10水泥珍珠岩找坡(坡度13%) 0.5×15.3×3%×0.511=1.2kN/m—毡二油隔气 0.1KN/m20mm厚1：3水泥砂浆找平 0.02m×20kn/m=0.4KN/m2结构层120mm现浇钢筋混泥土屋面板 0.12×25=3KN/m2天棚抹灰层15mm厚混凝土砂浆 屋面恒荷载标准值 6.3KN/m楼面恒荷载312㎜厚大理石面 0.012×28KN/m=0.34KN/330厚混合砂 0.03m×24KN/m＝0.72KN/100厚现浇楼 100m×25÷1000＝2.5kN/ 天棚抹灰（15mm） 0.015m×17KN/m=0.26KN/m合 3.86KN/构件自重横向框架梁（边跨 0.3×0.60×25kN/m3=4.5kN/横向狂架梁（中跨 0.3×0.30×25kN/m3=2.25kN/纵向框架梁自重 0.3×0.6×25kN/m3=4.5kN/m框架柱自重（其他层）0.50×0.50×25KN/m3×3.9m=24.4KN/m框架柱自重（底层）0.50×0.50×5.25×25×5.2mkN/m3=32.5kN/m外墙 0.24m×19kN/m3=4.56kN/m内墙重 0.20×3.9m×6.5kN/m3=5.1kN/m屋顶女儿墙 0.24m×19kN/m3×1.5m=6.84kN/m木 0.2KN/铝合金门 0.5KN/左跨框架梁承担的由屋面板,楼面板传来的荷载形成梯形,为计算简便,按支座弯矩等效原则,将其简化为矩形分布,其中α=a/l=3/66=0.45屋面梁上线荷载 q1=(1-2 +4.5KN/m=(1-2×0.45+0.45)×6.3KN/m3m+4.5KN/m=17.4KN/楼面梁上线荷载 q2=(1-2 +4.5KN/m+5.1KN/m=(1-2×0.45+0.45)23.86KN/m×3+4.5KN/m+5.1KN/m=17.5KN/m框架各层恒荷载作用分布如图41.图41框架各层恒荷载作用分布各跨固端弯矩计算如下表4表41固端弯矩计算边跨框架梁中跨框架梁±1/12qL2=±（1/12）×17.4×6.62±1/12qL2=±1/12×2.25×2.12=±±63.1KN/0.83KN/及±1/12qL2=±（1/12）×17.5×6.62±1/12qL2=±1/12×2.25×2.12=±±63.6N/0.83KN/节点分配系数u计算顶层分配系数计算过程如下节点A:uA4B4=(4×1)/(4×1+4×0.82)=0.55uA4A3=(4×0.82)/(4×1+4×0.82)=0.45节点B:uB4A4=(4×1)/(4×1+4×0.82+4×0.39)=0.46uB4C4=(4×0.39)/(4×1+4×0.82+4×0.39=0.18uB4B3=(4×0.82)/(4×1+4×0.82+4×0.39)=0.37标准层分配系数计算过程如下节点A:uA3B3=(4×1)/(4×1+4×0.82+4×0.82)=0.38uA3A2=(4×0.82)/(4×1+4×0.82+4×0.82)=0.31uA3A4=(4×0.82)/(4×1+4×0.82+4×0.82)=0.31节点B:uB3A3=(4×1)/(4×1+4×0.82+4×0.39+4×0.82)=0.33uB3C3=(4×0.39)/(4×1+4×0.82+4×0.39+4×0.82)=0.13uB3B2=(4×0.82)/(4×1+4×0.82+4×0.39+4×0.82)=0.27uB3B4=(4×0.82)/(4×1+4×0.82+4×0.39+4×0.82)=0.27底层分配系数计算过程如下节点A:uA1B1=(4×1)/(4×1+4×0.82+4×0.62)=0.uA1A2=(4×0.82)/(4×1+4×0.82+4×0.62)=0.34uA1A0=(4×0.62)/((4×1+4×0.82+4×0.62)=0.25节点B:uB1A1=(4×1)/(4×1+4×0.82+4×0.62+4×0.39)=0.35uB1C1=(4×0.39)/(4×1+4×0.82+4×0.62+4×0.39)=0.14uB1B2=(4×0.82)/(4×1+4×0.82+4×0.62+4×0.39)=0.29uB1B0=(4×0.62)/(4×1+4×0.82+4×0.62+4×0.39)=0.22则各节点分配系数u如表442节点分配系数计算表节点分配系数节点A各杆端分配数节点B各杆端分配系数A4B40.55B4A40.45顶层A4A30.45BAC40.18B4B30.37A3B30.3B3A30.33中间层A3A2A3A40.310.31B3C3B3B40.130.27B3B20.27A1B10.41B1A10.35底层A1A20.34B1C10.14A1A00.25B1B00.22B1B20.29恒荷载作用下内力分析计算采用力矩二次分配计算法，内力计算过程如下表51.上住下柱右梁左梁上住下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.000.450.550.450.000.370.18-63.1063.10-0.830.0028.4034.71-28.020.00-23.04-11.219.86-14.0117.35-8.475.601.872.28-6.520.00-5.36-2.610.0040.12-40.1245.910.00-36.87-9.040.310.310.380.330.270.270.13-63.6063.60-0.8319.7219.7224.17-20.71-16.95-16.95-8.1614.209.86-10.3612.08-11.52-8.474.08-4.25-4.25-5.211.261.031.030.5029.6725.33-54.9956.23-27.43-24.39-4.410.310.310.380.330.270.270.13-63.6063.60-0.8319.7219.7224.17-20.71-16.95-16.95-8.169.8610.81-10.3612.08-8.47-9.104.08-3.20-3.20-3.920.470.380.380.1826.3827.33-53.7155.44-25.04-25.67-4.730.340.250.410.350.290.220.14-63.6063.60-0.8321.6215.9026.08-21.97-18.20-13.81-8.7943219.860.00-9.860.00-10.980.380.280.4631.8716.18-48.0513.04-8.470.004.39-3.14-2.60-1.97-1.2551.53-29.28-15.78-6.488.09 -7.89则恒力作用下内力图如图51..图51力作用下内力图则恒力作用下剪力图如图52.图52恒力作用下剪力图则恒力作用下的轴力图如图53图53恒力作用下轴力图竖向活荷载计算根据《荷载规范》查得：不上人屋面：05KN 面：2.0KN/㎡(教室雪荷载:Sk1004KN=0.4KN屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者.屋面活荷载屋面不上人时活荷载为:05KNmABCD)框架梁承受的由屋面板,楼面板传来的活荷载形式仍为梯形,与恒荷载相同,为计算简便,可按支座弯距等小原则将其简化为矩形分布,得屋面梁上线荷载: q1=(1-2 =(1-2×0.45+0.45)×0.5KN/m×3=1.02KN/楼面活荷载 面：2.0KN/同屋面荷载的简化方法,可得楼面梁上线荷载q1=(1-2α2+α3)q=(1-2*0.452+0.453)*2KN/m2*3=4.08KN/框架各层活荷载作用分布见图61.图45框架各层活荷载作用分布图活荷载作用下内力分析框架结构在楼、屋面活荷载作用下采用满布荷载法，其内力计算方法与恒荷载相同，采用力矩二次分配法，对跨中弯矩计算结果需进行调整，分配系数同恒荷载的分配系数表，固端弯矩计算见下表71.表71固端弯矩计算左跨框架梁右跨框架梁±1/12qL2=±1/12×1.02×6.62=±3.7KN/0±1/12qL2=±1/12×4.08×6.62=±14.8KN/0活荷载作用下内力计算采用力矩分配计算法。内力计算过程如下表72.上住下柱右梁左梁上住下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.000.450.550.450.000.370.18-3.703.700.000.001.672.04-1.670.00-1.37-0.672.29-0.831.02-2.000.33-0.66-0.800.290.000.240.120.003.30-3.303.340.00-3.13-0.220.310.310.380.330.270.270.13-14.8014.800.00434.594.594.594.595.62-4.88-4.00-4.00-1.920.832.29-2.442.81-0.68-2.000.96-0.21-0.21-0.26-0.36-0.29-0.29-0.145.216.67-11.8812.37-4.98-6.29-1.100.310.310.380.330.270.270.13-14.8014.800.004.594.595.62-4.88-4.00-4.00-1.922.292.52-2.442.81-2.00-2.150.96-0.73-0.73-0.900.120.100.100.056.156.37-12.5212.85-5.89-6.04-0.910.340.250.410.350.290.220.14-14.8014.800.005.033.706.07-5.18-4.29-3.26-2.072.290.00-2.593.03-2.000.001.040.100.070.12-0.73-0.60-0.46-0.297.433.77-11.2011.93-6.89-3.71-1.3311.9 1.8则活荷载作用下的内力图如图71.图71活荷载作用下内力图则活荷载作用下的剪力图如图72.图72活荷载作用下剪力图则活荷载作用下的轴力图如图73..图73活荷载作用下轴力图风荷载及内力分析风荷载计算基本风压：W0035KNβZ值:由于建筑物总高H不超过30m,所以βZ1查《荷载规范》得μs=0.8,背风面μs0.5,所以取μs1查表得μZ值:一至三层μZ073μZ096—至三层风荷载标准值: W=βμμW=1.0×0.73×1.3×0.35=0. 四层风荷载标准值: W=βμμW=1.0×0.96×1.×0.35=0.44 风荷载线荷载标准值—至三层:qK=WK660336198N为简化计算，将矩形分布的风荷载折算成节点集中力Fik第四层:264kNm×（075195）m71k第三层:264kNm195m198kN195m9k第二层:198kNm23.9277k第一层:198kNm×（4.02392）=7.8kN得风荷载作用下荷载分布图如图81.图81风荷载作用下荷载分布各柱的D值及剪力分配系数η计算风荷载作用下需考虑框架节点的侧移，采用D法，各柱的D值及剪力分配系数见表81.层位及层柱号kD层位及层柱号kDHi四层A1.20.380.241.080.22B1.70.460.301.080.28C1.70.460.301.080.28D1.20.380.241.080.22二层至三A1.20.380.241.080.22B1.70.460.301.080.28C1.70.460.301.080.28D1.20.380.241.080.22一层A1.60.580.160.680.24B2.240.650.180.680.26C2.240.650.180.680.26D1.60.580.160.680.24各柱的反弯点位置、剪力、柱端弯矩计算框架各柱的反弯点位置,剪力、柱端弯矩的计算见下表8282柱反弯点位置、剪力、柱端弯矩计算柱反弯点位置，剪力，柱端弯矩层号柱号ViYoY1Y2Y3YHMM四A(D)0.221.087.11.560.3600.363.92.193.90B(C)0.281.087.11.990.3800.383.92.954.81三A(D)0.221.0816.13.540.4500.453.96.227.60B(C)0.281.0816.14.510.4500.453.97.919.67二A(D)0.221.0823.85.240.4600.463.99.3911.03B(C)0.281.0823.86.660.4800.483.912.4813.51—A(D)0.240.6831.67.580.5800.585.222.8716.56B(C)0.260.6831.68.220.5500.555.223.5019.23梁端弯矩的计算根据节点平衡理论,按各节点上梁的线刚度大小进行分配.第四层:A节点:已知MA4A339KNmMA4B439KNB节点:已知MB4B3481KNm,则MB4A4=4.811/(1039346KNmMB6C6=4.810391039135KNm标准层:A节点:已知MA3A4219KNmMA3A276KNMA3B3219KNm76KN.m=9.79KN.mB节点:已知MB3B4=2.95KN.m, MB3B2=9.67KN.MB3A3=(2.95+9.67)×1/(1+0.39)=9.08KN.MB3C3=(2.95+9.67)×0.39/(1+0.39)=3.54KN.第一层:A节点:已知MA1A2939KNm,MA1A01656KNMA1B1124816562596KNB节点:已知MB1B21248KNm,MB1B01923KNm则MB1A1=(12481923110392281KNmMB1C1=0.39124819231039889KNm则风荷载作用下梁端弯矩计算如表83表83梁端弯矩计算风荷载作用下梁端弯矩截面弯矩截面弯矩截面弯矩B4A3.46B4C1.35A4B3.90B3A9.08B3C3.54A3B9.79B2A15.41B2C6.01A2B17.24B1A22.81B1C8.89A1B25.96则风荷载作用下梁剪力图如图82图82风荷载作用下梁剪力图则风荷载作用下柱的内力图如图83.图83风荷载作用下柱内力图框架结构内力组合框架梁内力组合将内力计算图中梁的弯矩、剪力标准值填入内力组合表，对于活何在作用下跨中弯矩还应乘以内力调整系数1.2，再进行内力组合，框架梁在恒荷载，活荷载作用下的内力组合表，见下表91框架梁内力组合1.2（1.01.35恒+恒恒荷载活荷载风荷载14梁截面内力1.4×0.1.4×0.（1（2（3+1.4×0.6活1风风A4B4A4B4M-40.12-3.3-3.9-57.40-56.04-56.84V56.543.361.1179.6273.4872.69跨中M51.732.30.2272.0965.4864.64B4A4M-45.913.34-3.46-58.71-53.32-56.66V58.33.371.1182.0175.6174.82B4C4B4C4M-9.04-0.22-1.35-12.42-12.29-12.95V2.3601.283.193.914.62跨中M7.8-0.22010.319.059.14C4B4M-9.040.22-1.35-11.99-11.67-12.52V2.3601.283.193.914.62A3B3A3B3M-54.99-12.52-17.24-86.51-98.00-102.39V57.5613.414.9590.8592.0089.14跨中M39.689.530.9162.9161.7258.23B3A3M-56.2312.85-15.41-63.32-62.43-76.46V57.9413.514.9591.4692.6089.70B3C3B3C3M-4.730.91-6.01-5.49-9.45-13.20V2.3605.733.197.6510.85跨中M3.490.9105.605.465.08C3B3M-4.730.91-6.01-5.49-9.45-13.20V2.3605.733.197.6510.85A1B1A1B1M-48.05-11.-25.96-75.84-95.15-104.98V57.2213.357.3990.3393.5692.09跨中M45.510.650.5871.8670.0065.85B1A1M-51.5311.93-22.81-57.87-64.29-82.08V58.2813.577.3991.9895.1493.58B1C1B1C1M6.481.338.8910.0517.1121.53V2.3608.473.199.9514.69跨中M5.241.3308.388.157.59C1B1M-6.481.33-8.89-7.44-13.38-18.92V2.3608.473.199.9514.69框架柱恒荷载作用下轴力框架柱在恒荷载作用下的轴力应包括纵向框架梁和横向框架梁传来的剪力和框架自重。①恒荷载作用下梁端剪力见内力图②纵向框架梁传来的轴力按实际荷载分布（梯形或三角形）A柱：第四层：柱上端：女儿墙重： 0.24m×19kN/m3×1.5m×6m=41.04kN/m屋面三角形荷载：4×1/2×3m×3m×6.3kN/m2=113.4kN屋面梯形荷载：（366233212）m63kNm2567k纵向梁自重：03m06m25kNm36m=27kN横向梁自重：03m060m25kNm33.3m=1485kN总和：4104113456727148520196KN柱下端：柱自重：05m0.5m25kN/m339m2437k总和：2019624372263k第三层：柱上端：楼面三角形荷载：4123m3m386kNm26948k楼面梯形荷载：（366233212）m386kNm2=3.5kN纵向梁自重：03m06m25kNm36m=27kN横向梁自重：03m060m25kNm33.3m=1485kN外墙及窗重：（6×3.9-2×1.8×2.1）m2×4.56kN/m3＋1.8×2.1×2×0.5=83.57KN总和：226369483527148583574247KN柱下端：柱自重：05m0.5m25kN/m339m2437k总和：4247243744907k第二层：柱上端：44907694835271485835764747KN柱下端：64747243767184k第一层：柱上端：67184694835271485835787024KN柱自重：05m0.5m25kN/m352m325k柱下端：8702432590274k中柱（B）：第四层：柱上端：屋面三角形荷载：4123m3m63kNm21134k屋面梯形荷载：（366233212）m63kNm2567k屋面走廊矩形荷载：6.3621123969k纵向梁自重：03m06m25kNm36m=27kN横向梁自重：03m060m25kNm3×（10533）m1957k总和：396911345672719.57=205.33KN柱下端：柱自重：05m0.5m25kN/m339m2437k总和：2053324372297k第三层：柱上端：楼面三角形荷载：4123m3m386kNm26948k楼面梯形荷载：（366233212）m386kNm2=3.5kN楼面走廊矩形荷载：3.86621122432k纵向梁自重：03m06m25kNm36m=27kN横向梁自重：03m060m25kNm3×（10533）m1957k内墙及窗重：（6392212.1）m213kNm32.12.12022071KN总和：22976948352719.57+24.32+20.71=394.28KN柱下端：柱自重：05m0.5m25kN/m339m2437k总和：39428243741865k第二层：柱上端：418656948352719572071243258323KN柱下端：5832324376076k第一层：柱上端：60766948352719572071243277218KN柱自重：05m0.5m25kN/m352m325k柱下端：7721832580468k框架柱在活荷载作用下的轴力①活荷载作用下梁端剪力见内力图。②纵向框架梁传来的轴力按实际荷载分布计算。根据上下荷载相同做如下计算。A柱：第四层：屋面三角形荷载：4123m3m05kNm29k屋面梯形荷载：（366/233212）m05kNm2045k总和：9045945KN第三层：屋面三角形荷载：4123m3m2kNm2=36kN屋面梯形荷载：36623321/2）m2kNm218k总和：94536184725KN第二层：总和：472536188505KN第一层：总和：8505361812285KNB中柱：第四层：屋面三角形荷载：4123m3m05kNm29k屋面梯形荷载：36623321/2）m05kNm2045k屋面走廊矩形荷载：0.562112315k总和：9045315126KN第三层：屋面三角形荷载：4123m3m2kNm2=36kN屋面梯形荷载：（366233212）m2kNm218k屋面走廊矩形荷载：262.112126k总和：126361812663KN第二层：总和：6336181261134KN第一层：总和：113436181261638KN框架柱内力组合时应注意风荷载的正负号，表中的内力为＋Mmax应的N，﹣Mmax对应的N，＋Nmax对应的M绝对值尽可能大的三种情况中的最危险内力。边柱内力组合框架内力组合如表91.91框架内力组合边柱内力组合表柱截面内力恒荷载活荷载风荷载1.35+1.4×0.7活1.2（1.014+1.4×0.6风+1.407+1.4A4A3上M40.123.33.957.4056.0456.84N201.969.451.56281.91256.89253.80下M29.675.212.1945.1644.7443.78N226.9.451.56314.77286.10283.01A3A2上M25.336.677.640.7346.1247.57N424.47.253.54619.65578.76560.90下M26.386.156.2241.6445.4946.39N449.0147.253.54652.47607.94590.07A1A0上M16.183.7711.5625.5434.4039.29N870.24122.857.561295.221222.631175.27下M8.091.922.8712.7831.5843.59N902.74122.857.581339.091261.651214.29中柱内力组合表92框架内力组合中柱内力组合表柱截面内力恒荷载活荷载风荷载1.35+1.4×0.7活1.2（1.014+1.4×0.6风1.2（10）140.71风B3B2上M-36.87-3.13-4.81-52.84-52.67-54.05N205.12.61.98289.50265.66261.48下M27.39-4.982.9532.1028.3732.12N229.12.61.98322.44294.94290.76B2B1上M-24.39-6.29-9.67-39.09-46.20-48.97N394.28634.5594.02565.12541.18下M-25.04-5.89-7.91-39.58-44.94-46.89N418.65634.5626.92594.36570.42B1B0上M-15.78-3.71-19.23-24.94-40.28-49.49N772.18163.8.211202.971162.831098.63下M-7.89-1.8-23.-12.42-31.73-44.13N804.68163.8.211246.841201.831137.63梁、柱截面设计框架梁的配筋计算现以A1B1为例，说明框架梁的配筋过程 混凝土C35，钢筋HRB335，a=1.0 f=16.7N/mm2,f=1.57N/mm yf=300N/mmy

b跨中正截面Mmax7186KNm，框架梁跨中截面为TT形截面翼缘宽度bf取值如下1)确定翼缘计算宽度bff按梁跨度考虑考虑:b`= 16600f3按梁肋净距Sn考虑：bf`=b+Sn300（3300300）3300mm;按翼缘高度考虑：

=h-as=600mm-35mm=565mmhfho10056501801不考虑此项，故取前面项的最小值bf`2200mm;2）T形截面类型fcb`h`(ho 故属于第一类型T形截计算钢筋面积As;s

f1fcbf1

1.0f查表的b0.0061bfAS=

验算适用条件As

422.08300满足不少筋条件，选用318763mm2支座正截面Mmax10498KNm(受拉钢筋配置在上侧，所以框架梁支座截面形状按矩形计算)计算钢筋面积As60M 6 f 1.016.7300

1 查表的b0.067bfb 1.016.73000.067则A1 0 fy fy验算适用条件

631.80.372%

300

min

f 满足不少筋条件，选用416216804mm2。C）支座斜截面Vmax=-95.14Kn;（1）复核截面尺寸：ho=has60035565mmhwb=h0b56530018840.25βcfcbho=0.25×1.0×16.7N/mm2×300mm×565mm70766KN9514KN,所以截面尺寸满足要求。 0.7=0.7*1.57N/mm2*300mm*565mm=186.28KN>Vmax所以不需按计算配置箍筋，按构造要求配置箍筋选用双肢8@200框架梁截面内力选取及截面配筋表101截面配筋图梁截面尺mm2截面位M/(KN.m)钢筋面mm2选筋V/KN钢筋面积/选筋A4B4300*600跨中72.09763318-构造8@200支座-58.71568.3141682.01构造8@200B4C4300*300跨中10.31-318-构造8@200支座-12.95-4164.62构造8@200A3B3300*600跨中62.91618.93318-构造8@200支座-102.769.5741689.14构造8@200B3C3300*300跨中5.6-318-构造8@200支座-13.-41610.85构造8@200A1B1300*600跨中71.86763318-构造8@200支座-10580441695.14构造8@200B1C1300*300跨中8.38-318-构造8@200支座-21.53-41614.69构造8@200框架柱的配筋计算现以A1A0为例,说明框架柱的配筋过程.混凝土为C35,纵横向钢筋均采用HRB335级,箍筋HPB235级 1) 纵向受力钢筋Nmax=1339.03KN, Mmax=43.59KN 求偏心距增大系数l01.25H1.255.2m

e

43.59KNm33mm e

500

ea取大值ea20mm,则eie0ea33mm20mm53mm,10.22.7ei0.22.71

l06.513 =1. =1+

(L0)212

(6500/500)20.511.0=1.541400ei/

1400

判别大、小偏心受压:NxN

1 1.016.7故属于小偏心受压. 计算钢筋面积.eeha1.545350035 =(N-b1fcbho)/[(Ne-0.43a1fcbho)/(B1-b)(ho-as)+1fcbho]+=(1339.03×1000-0.55×1.0×16.7×500×465)/[(1339.03×1000×296.62-0.43×1.0×16.7×500×465×456)/(0.8-0.55)(465-40)+1.0×16.7×500×465]+0.55=0.597X=ho=0.597×465=277.61AA/Ne1fcbxh0

=[1339.03×1000×296.62-1.0×16.7 f/(ha/ 500×277.61×(465-0.5×277.61)]/[300×(465-40)]=703.75每边取416钢筋，实际面积为804箍筋计算柱端计算：

MA1MA039.2943.59

2

5.59

N0.3Afc0.350050016.7

所以取N133903KN

f

0.07N1.751.575004650.071 3=159.79KN>15.94KN按普通箍筋的受压构件的规定配置构造钢筋选用8@200框架柱截面内力选取及截面配表102截面配筋变柱截面尺寸/截面位M/(KN.m)N/KN钢筋面积/选筋A4A3500×500上57.4281.91构造下45.16314.71构造A3A2500×500上47.57619.65构造下46.39652.47构造A1A0500×500上39.291295.构造下43.591339.构造B4B3500×500上-54.05289.构造下-32.12322.44构造B3B2500×500上48.97594.02构造下-46.89626.92构造B1B0500×500上-49.491203构造下-44.131246.构造C4C3500×500上-54.05289.构造下-32.12322.44构造C3C2500×500上48.97594.02构造下-46.89626.92构造C1C0500×500上-49.491203构造下-44.131246.构造基础设计（独立基础A柱基础采用柱下独立基础。混凝土C25，钢筋采用HPB235级。根据冻土深度于建筑对基础埋深的要求，假定基础底面标高为-2m，假定基础高度为：08m.Mmax43.59KN

Nmax

Vmax

fa确定基础底面积（a）先 受压估算基础底面积d=2A/

fa

240kpa20kn/m3

（2）初步确定基础底面尺寸20%，即取6.7=8.041取矩形基础长短边之比ab1

A/=1.2A=1.2b

b=2.2m（3）验算基础底面尺寸取值是否合适GkGAd20kN/m2.2m2.2m2m193.6KN;Mk43.5915.941.161.12KNme

61.12KN/m0.04a2.2mFk

PkmaxFkGk16e

160.04k

l

2.2m2.2m

2.2m 183.46kpa,139.98kpa1.2240kpa所以，基础底面尺寸取a×b22m22m符合要求基础高度计算bt

h00.80.05

bbbt2h0=0.50+2×0.75m=2mbbtbb0.52 P

FM

43.59kN.m15.94kN0.8m s

2.2m

2.2m2.226

FMVh244.9kpa A(aath)b(bbth

(2.2m0.5m0.75m)2.2m(2.2m0.5m s1FpA308.4kpa0.21m2s1按线形插值法，得：hF0.7fb

0.70.9691.57N/mm21.25m htm所以，基础高度满足要求。基础底配筋计算沿长边方向弯矩计算： 1Paa22bb 24 1308.4kpa2.20.5222.20.5181.97kN/沿短边方向弯矩计算：pns

psmaxpsmin(308.4244.9)kpa 1Pbb22aa 24 1276.65kpa2.20.5222.20.5m163.23kN.m长边方向的受力钢筋截面面积

A My 0.9hy

181.97106 0.90.75103mm210N/ s因钢筋面积小，按构造配筋：选用716@200As短边方向的受力钢筋截面面积

My y

0.90.75103 s因钢筋面积小，按构造配筋：选用716@200，则A柱的基础施工图如图111.s图111A柱基础施工图

A板式楼梯计算图121计算简图楼梯荷载计算踏面采用20mm厚的混合砂浆找平，面层为10mm厚的大理石，采用C20混泥土，梁中纵向受力钢筋选用HRB335HPB235级钢，活荷载标准值为qk25KNm。梯段板的计算1梯段板的厚度h2700/3090mmh=120mm2荷载计算（1m的宽板作为计算单元）楼梯斜板的倾斜角a=arctan150/270=28 cosa=0.867恒荷载踏步重：1002712027m0.15m25kN/m31875KNm斜板重：100867m0.12m25kN/m3346KN20（0.27+0.150）0271.0m002m20kN/m3062KN10厚的大理石（0270150321.0m0.01m28kN/m3044KN恒荷载标准值gk64KN恒荷载设计值gd=1.264KNm768KN活荷载标准值q=2.5010KNk活荷载设计值qd=1.4250KNm350KN总荷载qgq1118KNd3内力计算计算跨度

l0=3240mm跨中弯矩M=1q'l211011183243241174KN10d4配筋计算h0=h-20mm=100M

asafbh2

=0.1221 1s