装配式简支t形梁桥课程设计

装配式简支T形梁桥课程设计一、设计内容根据结构图所示的一孔标准跨径为Lb=25m的T形梁的截面尺寸，要求对作用效应组合后的最不利的主梁（一根）进行下列设计与计算：1、行车道板的内力计算；2、主梁内力计算；二、设计资料1、桥面净宽：净-7（车行道）+2X1.0（人行道）+2X0.25（栏杆）。2、设计荷载：公路-II级,人群3.5kN/m2o3、材料：材料规格内容钢筋HRB335(原H级)主梁主筋、弯起钢筋和架立钢筋R235(原I级)箍筋混凝土C25主梁030防水桥面铺装表1钢筋技术指标种类弹性模量抗拉设计强度抗压设计强度标准强度HRB335钢筋(MPa)2.1X10> 235235235R235钢筋(MPa)2.0X105335335335表2混凝土技术指标种类设计强度（MPa）标准强度（MPa）弹性模量（MPa）轴心抗压轴心抗拉轴心抗压轴心抗拉C2511.51.2316.71.902.85X104C3013.81.3920.12.103.00X1044、结构尺寸图：主梁：标准跨径Lb=25m（墩中心距离）。计算跨径L=24.50m（支座中心距离）。预制长度L'=24.95m（主梁预制长度）。横隔梁5根，肋宽15cm。表6中主梁内力计算值x=0M=0qM=0rQ=325.2547kNqQ=8.074kNrLx=_2M=1556.9941kN.mqM=64.2268kN.mrQ=119.8832kNqmaxQ=-119.8832kNqminQ=2.622kNrmaxQ.=-2.622kNrmin二、荷载效应组合1、边主梁荷载效应组合:(1)承载能力极限状态：基本组合:S=1.2S+1.4S4-1.4Sud Guk Qik QjkX=0：M=0oQ=1.2x234.796=281.7552kN0,minQ=1.2x234.796+1.4x172.2919+1.4x18.7903=549.2703kN.0,maxM=1.2x1438.124+1.4x1409.3911+1.4x99.0412=3837.5540kN.mL2M =1.2x1438.124=1725.7488kN.mfn2Q=12x0+1.4x108.5183+1.4x4.0425=158.7851kNL2Q=-173.6049KNL,min2(2)正常使用极限状态①作用短期效应组合：S=S+0.7S+1.0SsdGik Qik QjkX=0：M=00Q=234.796+0.7x172.2919+1.0x18.7903=374.1906kN/m0x=l：2M=1438.124+0.7x1409.3911+1.0x99.0412=2523.7389kN.mL2Q=0+0.7x108.5183+1.0x4.0425=80.0053kNL2②作用长期效应组合：S=S+0.4S+0.4SIdGik Qik QjkQ=234.796+0.4x172.2919+0.4x18.7903=311.2289kN0x=0M=1438.124+0.4x1409.3911+0.4x99.0412=2041.4969kN.mL2Q=0+0.4x108.5183+0.4x4.0425=45.0243kNL22、中主梁荷载效应组合：(1)承载能力极限状态：基本组合：S=1.2S+1.4S+0.8x1.4Ssd Gik Qik Qjkx=o：Q=1.2x242.979=291.5748kNOminQ=1.2x242.979+1.4x325.2547+0.8x1.4x8.074=755.9743kNOmaxmax2MMmax2M=1.2x1488.245=1785.894kN.mLmm2Q=1.2x0+1.4x119.8823+0.8x1.4x2.622=171.9719kNhmax2Q=1.4x(-119.8823)+0.8x1.4x(-2.622)=-170.7719KN卜min2⑵正常使用极限状态：①作用短期效应组合：S=S+0.7S 4-1.0SsdGik Qik Qjkx=o：M=00Q=242.979+0.7x325.2547+1.0x8.074=478.7313kNox=l：2M=1488.245+0.7x1556.9941+1.0x64.2268=2642.3677kN.mL2Q=0+0.7x119.8823+1.0x2.622=86.5396kNL.2②作用长期效应组合：S=S+0.4S+0.4SIdGik Qik Qjkx=o：M=0oQ=242.979+0.4x325.2547+0.4x8.074=376.3105kNovLZ\~ •2M=1488.245+0.4x1556.9941+0.4x64.2268=2136.7333kN.mL2Q=0+0.4x119.8823+0.4x2.622=49.0017kNL2参考文献：1、《桥梁工程技术》教材，郭发忠主编，人民交通出版社。2、《桥涵工程》教材3、《桥涵设计》教材，白淑毅编著，人民交通出版社，2022.1。4、《结构设计原理》教材。5、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2022)。6、《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD60-2022)。7、公路桥梁设计丛书《桥梁通用构造及简支梁桥》胡兆同，陈万春编著。8、《桥梁计算示例集》混凝土简支梁(板)桥.易建国编著。T牌有关标准图。公司印章管理制度一、目的公司印章是公司对内对外行使权力的标志，也是公司名称的法律体现，因此，必须对印章进行规范化、合理化的严格管理，以保证公司各项业务的正常运作，由公司指定专人负责管理。二、印章的种类1、公章，是按照政府规定，由主管部门批准刻制的代表公司权力的印章。2、专用章，为方便工作专门刻制的用于某种特定用途的印章，如：合同专用章、财务专用章、业务专用章、仓库签收章等。3、手章（签名章），是以公司法人代表名字刻制的用于公务的印章。三、印章的管理规定1、印章指定专人负责保管和使用，保管印章的地方（桌、柜等）要坚固加锁，印章使用后要及时收存。2、财务专用章由财务部负责保管，向银行备案的印章，应由财务部会计、总经办分别保管。3、印章要注意保养，防止碰撞，还要及时清洗，以保持印迹清晰。4、普通情况下不得将印章携出公司外使用，如确实因工作所需，则应由印章管理员携带印章到场盖章或者监印。5、印章管理人员离职或者调任时，须履行印章交接手续。四、公章刻制印章需本公司法人代表批准，并由印章管理专责人负责办理刻制并启用并交由专人进行保管。五、印章的使用1、使用任何的印章，需由相应负责人审核签字。为方便工作，总经理可授权印章管理专责人审核普通性事务用印。2、用印前印章管理人员须认真审核，明确了解用印的内容和目的，确认符合用印的手续后，在用印登记簿上逐项登记，方可盖章。3、对需要留存的材料，盖印后应留存一份立卷归档。4、不得在空白凭证、便笺上盖章。5、上报有关部门的文件资料，未经部门经理、总经理审签，不得盖章。6、以公司名义行文，未经总经理签发，不得盖章。7、按照合同会签制度的规定，所有合同和协议在会签手续齐全后方可盖章。8、各印章管理人员如出差，应把印章移交有关人员，并办理有关交接手续。六、印章管理人员的责任1、印章管理人员要与公司签订《印章管理责任书》，并在“印章管理制度”上签名。2、印章管理人员不得擅自使用印章，对于非法使用印章者，造成经济损失的除赔偿损失外，还要追究其行政责任或者法律责任。用章申请事由：部门负责人核准时间副经理核准时间总经理核准时间9、主梁横截面细部尺寸如图。U bULT桥梁纵向布置图（单位：cm）T型梁尺寸图（单位：cm）本桥为公路简支梁桥，双车道，行车道宽度为7m,人行道宽度为1.0m,主梁为装配式钢筋混凝土简支T梁，桥面由五片主梁组成，主梁之间的桥面板为较接，沿梁长设置5道横隔梁，横隔梁的平均厚度为15.0cm。设计方案:一、主梁内力计算(一)、恒载内力计算：1、恒载集度计算：主梁截面面积:[(0.08+0.14)X0.81/2X2+0.2X1.4=0.456m2主梁自重：g=g=0.456X25=11.4KN/mi边i中横隔梁折算荷载：,■g=(|(1.2-OJ4+()X)8))|A0.8AO.15A10人25政24.50=1.335kN/m0.14+0.082TOC\o"1-5"\h\z2中 2))|人0.8人0.15人5人25政24.50=0.667kN/m0.14+0.082桥面铺装:g=1(0.12+0.08)人3.5人2人25|政5=3.50kN/m3 2栏杆和人行道：g=2人9政5=3.60kN/m4合计：边主梁：g=g+g+g+g=11.40+0.667+3.50+3.60=19.167kN/m边 1边 2边 3 4中主梁:g=g+g+g+g=11.40+1.335+3.50+3.60=19.835kN/m中1中2中3 42、恒载内力计算结果如表3：表3恒载内力计算边主梁中主梁X=0M=00M=00Q=lgL0 2f ,=一人19.167A24.5=234.796kNQ=-gL0 2f f二一人19.835人24.5=242.979kNX=-4- 3,M=——gl_2占3243=—A19.167人24.52=1078.593kN.m. 3,M=一gl_2二324二2A19.835人24.a=1116.184kN.m32Q=-gLL441। ।=_人19.167人24.5=117.398kN4Q」gLL441, ,=-Al9.835A24.5=121.489kN4LX=_2M=-gL2』828M=-QL2L82=1)19.835)24.52=1488.245kN8Q=0L2Q=0L(二)、活载内力计算：1、冲击系数：8+14V=8+14V=11cm行车道板的平均厚度为:截面重心位置:=45.11cm(180-20))11)11/2+140)20)140/2

(180—20))截面重心位置:=45.11cm惯性矩：I=11(180—20))113+(180—20)〉11)(|45.11 」〉20)1403+x12 ( 2) 1220xl40xfi12-45JIi-=9087069.576cm4(2 )总抗弯惯性矩：I=5I=5〉9087069.576cm4=45435347.88cm4X(2)冲击系数。:71fT712.85)104)106〉9087069.576)10—8〉53二TVtT%50一寸103〉19.835)3+19J67〉2〉103=104-3115f=2-=16.602兀因为，f>14Hz时4p=0.45所以，1+|i=1.452、荷载横向分布系数计算：按《桥规》规定，汽车荷载距人行道不小于0.5米，针对各主梁进行最不利位置布载，可计算出各主梁荷载横向分布系数。其中用杠杆法求支点截面的横向分布系数,用刚性横梁法求跨中截面的横向分布系数，本桥各根梁的横截面相同，梁数n=5,梁间距为1.8m。(荷载布置所示)(1)计算1(5)号梁的荷载横向分布系数：当荷载位于支点处时，由杠杆法得：m =-X0.5=0.25oq2q2TOC\o"1-5"\h\zm=Zn=1.125or r当荷载位于跨中时，由刚性横梁法得：汇a2=3.62+1.82+(-1.8)2+(一3.6)2=32.41#梁在两个边主梁处的横向影响线的竖标值为:n=-1-1=+-=0.611n2a2532.4i1axa13.6x(-3.6)n=—+1 7=—+ ' =-0.215rl\a25 32.4按最不利的位置布载，其中，右侧人群荷载作用处荷载横向分布影响线竖标值为负，故不布置荷载。m=1工” (0.6+0.197+0.108)=0.4525cq2q2m=Z"=0.66cr r(2)计算2(4)号梁的荷载横向分布系数当荷载位于支点处时，由杠杆法得：m=-v=^<1=0.5oq2q2m=Zr|=0TOC\o"1-5"\h\zor r当荷载位于跨中时，由刚性横梁法得：2#梁在两个边主梁处的横向影响线的竖标值为:1axa13.6x1.8n=~+V —=一+ =0.421n」2a21 5 32.4i1axa 13.6x1.8t\=—+v- =025n"27 5 32.4i按最不利的位置布载，其中，右侧人群荷载作用处荷载横向分布影响线竖标值为负，故不布置荷载。m=Cv=1，(0.4+0.3+0.2+0.1)=0.5cq2q2m=Zv=0.428cr r⑶计算3号梁的横向分布系数当荷载位于支点处时，由杠杆法得：m=CvJ*。+0.188)=0.594oq2q2m=Zr|=0or r当荷载位于跨中时，由刚性横梁法得：3#梁在两个边主梁处的横向影响线的竖标值为：r|=r|=—=-0.231 35n5按最不利的位置布载，其中，右侧人群荷载作用处荷载横向分布影响线竖标值为正，故两侧均布置荷载。m=— =—L(0.2x2)=0.2cq2q2m二2r|=0.2x1=0.2cr r3、各主梁的荷载横向分布系数如表4：表4主梁的荷载横向分布系数荷载1#2#3#跨中mc汽车0.45260.5000.200人群0.66000.4280.200支占m八、、0汽车0.2500.5000.594人群1.1250.0000.000荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化按下述方法进行：跨中部份采用不变的跨中荷载横向分布系数m,从第一根内横隔梁起向支点荷载横向分布系数m过渡。在实际应用中，当求跨中：1/4截面处的弯矩和剪力时，普通为了简化计算「均采用不变的m；在计算梁端支点剪力时，在主要荷载所在端需考虑荷载横向分布系数沿桥跨方向’的变化，而离主要荷载较远一端，由于相应影响线的竖标值显著减少，则可近似地取用不变的m来简化计算。4、计算各店载作用下中主梁及边主梁支点，跨中及L/4处的剪力弯矩值(1)中主梁及边主梁荷载横向分布系数，如表5：表5中主梁及边主梁荷载横向分布系数荷载边主梁中主梁跨中mC汽车0.45360.500人群0.66000.448支点m0汽车0.2500.894人群1.1250.000⑵计算中主梁控制截面内力：公路一n级车道荷载：计算弯矩效应：P=222kN,q=10.5kN/mK K计算弯矩效应：P=1.2x222=266.4kN,q=10.5kN/mK K人群荷载：3.5kN/m；双车道折减系数：£=1.0；支点处：M=0Q=（1+|i）^xmPyiii=1.45A1A（）1人0.92+0.594人2664人1+05人10.5人人24.51 2 2二325.2547kN跨中处：M=（1+|J伙mPyiiiTOC\o"1-5"\h\z945 I 945=145人1人222.0人 -人0.5+0.5人10.5人/人 -人24.54 2 4••=1556.9941KN.mQ=（1+n）^xmPymax iii1 945 1~=1.45A1A2664人1人0.5+0.5人10.5人1人券人二L2 2 22j=119.8832kNQ=—119.8832KNminQ=mqco —m）qycrr24 0cr二0428人2人2人24.5A1+L人245人（一0428）人2人0.922 4=8.074kN跨中处：M=