连续现浇箱梁专项施工方案

②、抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×6.95×0.9=3.859kN验算经过，满足要求。③、挠度验算q=34.75kN/m2×0.2m=6.95kN/m验算经过，满足要求。3、15cm×15cm木枋主龙骨根部梁与加厚段验算1）受力分析主龙骨实体梁部分纵横间距均为60cm,按三等跨连续箱梁进行验算，单根主龙骨承载力计算宽度取60cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数kv=0.617,挠度系数kw=0.99。木材允许抗压应力;fm=13MPa木材允许抗剪应力;fv=1.5MPa木材弹性模量;E=10000MPa15×15cm木枋惯性矩：Ix=bh3/12=15×153/12=4218.75cm415×15cm木枋抗弯截面模量：Wx=bh2/6=15×152/6=562.5cm32）抗弯强度验算q=144.26kN/㎡×0.6m=86.556kN/mM=km×q=0.101×86.556×=3.147kN·m=3147×N·mm验算经过，满足要求。3）抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×86.556×0.6=32.043kN验算经过，满足要求。4）挠度验算q=144.26kN/m2×0.6m=86.556kN/m验算经过，满足要求。4、10cm×10cm木枋主龙骨空心梁段验算受力分析10cm*10cm木枋主龙骨空心梁段、纵向间距为60cm,横向间距为90cm，按三等跨连续箱梁进行验算，单根主龙骨承载力计算宽度取90cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数kv=0.617,挠度系数kw=0.99。木材允许抗压应力;fm=13MPa木材允许抗剪应力;fv=1.5MPa木材弹性模量;E=10000MPa10×10cm木枋惯性矩：Ix=bh3/12=10×103/12=833.333cm410×10cm木枋抗弯截面模量：Wx=bh2/6=10×102/6=166.66cm32）抗弯强度验算q=34.75kN/m2×0.9m=31.275kN/mM=km×qL2=0.101×31.275×0.62=1.137kN·m=1137×103N·mm验算经过，满足要求。3）抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×31.275×0.6=11.578kN验算经过，满足要求。4）挠度验算验算经过，满足要求。腹板与底板的支撑一致无须再作验算。碗扣支架验算支架采用48*3.5mm碗扣钢管脚手架，考虑当前市场钢管质量掺差不齐，部分钢管的壁厚达不到3.5mm,验算时按壁厚3mm计算钢管截面积。A=424.12mm2;钢管外径：d1=48mm;钢管内径：d2=41mm钢管的回转半径：每根立杆所承受的竖向力按其所支撑的面积内的荷载计算，则纵向分配梁传递下来的集中力为：根部梁实体部分P1=144.26×0.6×0.6=51.934kN箱梁中部P1′=37.75×0.6×0.9=20.385kN支架高度按最大高度15m计算，则立杆及横杆的自重折合12kN/m，则自重产生的竖向荷载为0.12×15=2.2kN。单根立杆所承受的最大竖向力为N=51.934+2.2=54.14kN1）立杆稳定性横杆步距为1.2m，故立杆计算长度取1.2m长细比入=L/i=1200/15.8=76强度验算钢管受压的稳定系数φ=0.744验算经过，满足要求。地基承载力验算横梁处每根竖向杆件支承力为：F=54.14kN，基础（混凝土15cm厚+80cm砂砾层）计算厚度为95cm，砂砾石扩散角取30°,混凝土扩散角取40°A=（15×tan40°+80×tan30°+10/2）2×3.14=12770.97（cm2）σ=F/A=54.14/12770.97=42.39kPa本段回填地基为级配砂砾石，其容许承载力大于200kPa，取[σ]=200kPa＞σ=42.39kPa,满足要求。附件227+50+27变截面连续现浇箱梁满堂支架计算书一、27+50+27变截面连续现浇箱梁概况E匝道桥（27+50+27）变截面预应力砼连续现浇箱梁：中心桩号EK0+276.3，桥面宽9米，采用单箱单室，顶宽9米，单箱底宽5米，悬臂长度2米，根部梁高3.2米，跨中梁高1.8米,顶板厚26cm，底板厚26-50cm（根部梁高50cm,跨中梁高26cm），腹板厚45cm，按2次抛物线方程变化。立面图断面图二、支架布置与37.5+65+37.5m变截面连续箱梁的支架布置一致，端横梁中横梁及加厚段与腹板范围内采用60×60cm，其余部位采用90cm×60cm，水平杆间距1.2m。支架底托座在C20砼上，顶托顶设两层木枋，次木枋用10*10cm木枋，纵向主木枋：中横梁与加厚段采用15cm*15cm木枋，其余木枋采用10*10cm布置。支架搭设与主线桥K39+199.394第一联跨径（37.5+65+37.5）一致，匝道（27+50+27）的中横梁高3.2m，拱顶与端横梁处是1.8米。主线段（37.5+65+37.5）的中横梁高4m，拱顶与端横梁处2米。由此（27+50+27）的线荷载小于（37.5+65+37.5）的线荷载。因此，E匝道桥（27+50+27）变截面预应力砼连续现浇箱梁框架设计均满足要求。附件3主线右幅第二联2×25现浇箱梁满堂支架计算书一、主线桥右幅第二联2×25现浇箱梁概况主线桥第二联（2×25）为变宽度现浇箱梁，采用单箱五室截面,梁高1.6米，桥面宽24—34.85米，翼板宽2m。底板厚25-45cm，顶板厚25-45cm,翼板根部50cm，翼板边18cm，腹板厚45cm。断面图如下：支架布置2×25变宽度现浇箱梁根据设计图纸及荷载分析情况，支架顺桥向中端横梁及横隔板间距为0.6m，底板下0.9m，横桥底板0.9m，翼板下0.9m，水平杆间距1.2m。支架底托座在C20砼上，顶托顶设两层木枋，次木枋用5×10cm木枋，纵向主木枋10×10cm木枋：横断图纵立面图三、支架方案等高连续梁支架结构采用碗扣脚手架，自上向下结构为：1.5cm竹胶板，5×10cm（横向）。10×10cm木枋（纵向），碗扣式钢管脚手架，地托C20砼15cm+沙砾换填80cm。碗扣式支架：端部实心段范围内纵向×横向（60cm×60cm），底板与腹板范围内立杆间距采用纵向×横向（90cm×60cm），翼缘板范围内纵向×横向（90cm×90cm）横木枋布置：竹胶板下方为横向木枋。横向木枋搭设在纵向木枋上，横向木枋间距为0.2m。翼缘板下横向木枋间距为0.3m。四、主要荷载取值1、钢筋混凝土容重取26kN/m³2、施工活荷载施工人员、料具运输及堆放荷载Q1按2.5kN/㎡模板支架自重荷载按2.0kN/㎡S1底=1.35×（G1+G2+G3）+1.4×0.91Q1S1根部梁=1.35×（0.5+26×1.6）+1.4×0.91×2.5=60.02kN/㎡S1底空=1.35×（0.5+26×0.9）+1.4×0.91×2.5=35.45kN/㎡S1翼缘板=1.35×（0.5+26×0.50）+1.4×0.91×2.5=21.41kN/㎡五、立杆竖向承载力验算立杆按壁厚3mm计算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，横杆步距1.2m，长细比的计算公式为：端部实心段下立杆端部实心段下立杆间距最大布置为0.60×0.60m。立杆受力P=1.2×[0.6×0.6×(26×1.6+2)]+1.4×[0.6×0.6×2.5]=20.1kN底板下立杆底板下立杆最大间距为0.60×0.90m。底板为单箱五室变宽箱梁取最窄面计算，砼断面面积34.38m2，底宽20.048m，顶板厚25cm,底板厚22cm。立杆受力P=1.2×[0.6×0.9×(26×0.9+2)]+1.4×[0.6×0.9×2.5]=18.35kN翼缘板立杆翼缘板宽2米根部厚50cm，顶部18cm立杆间距0.90×0.90m立杆受力P=1.2×[0.9×0.9×(26×0.5+2)]+1.4×[0.9×0.9×2.5]=17.42kN立杆受力验算立杆轴心受压稳定系数：立杆最大受力为立杆强度及稳定性满足要求。六、梁底模板及木枋验算6.1、模板1.5cm厚竹胶板：弹性模量：E=10584MPa允许抗弯应力：fm=37Mpa允许抗剪应力fv=8.3Mpa弯矩系数km=0.101剪力系数kv=0.62挠度系数kw=0.967取长度方向1m宽胶合板作为验算单元，按四等跨连续梁验算。竹胶合板模板抗弯截面模量：b=1000mm、h=15mm竹胶合板模板惯性矩：b=1000mm、h=15mm6.2、竹胶板计算2.1、荷载组合按最大荷载计算：端部实心段下及腹板下横向木枋，对梁底竹胶板进行验算。板下竹胶板受力：板按照1.6m厚进行计算，作用在竹胶板上的荷载为：S1根部梁：1.35×（0.5+1.6×26）+1.4×0.91×2.5=60.02kN/㎡竹胶板钉在横向枋木上，横向分配枋木，高10cm，宽5cm，纵向净间距20cm。竹胶板钉在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，跨径20cm，取长度方向1m条带进行计算。2.2、抗弯强度验算q=60.02kN/㎡×1m=60.02kN/mM=km×qL2=0.1×60.02×0.22=240.08×103N·mm验算经过，满足要求。2.3、抗剪强度验算V=kv×qL=0.62×60.02×0.2=7.44kN验算经过，满足要求。2.4、挠度验算最大挠度验算经过，满足要求。竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。6.3、横向木枋横向木枋（宽5cm×高10cm）搭在纵向木枋上，间距为0.2m,梁高最大值为1.6m。（1）端部实心段及腹板下横向枋木（跨度0.6m）端部实心段及腹板下横向枋木承担的均布荷载为：q=1.2×[26×1.6+2]×0.2+1.4×2.5×0.2=11.164kN/m横向枋木（宽5cm×高10cm）的截面特性：Wx=bh2/6=5×102/6=83.333cm3Ix=bh3/12=5×103/12=416.667cm4弹性模量：E=10000MPa，容许抗压应力fm=13Mpa，容许抗剪应力fv=1.5MPa；弯矩系数km=0.101;剪力系数kv=0.617;挠度系数:kw=0.99。横向枋木（宽5cm×高10cm）搭设在纵向枋木（宽10cm×高10cm）上，跨度0.6m.间距0.2m。抗弯强度验算M=km×qL2=0.101×11.164×0.62=405.923×103N·mm验算经过，满足要求。2）抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×11.164×0.6=4.133kN验算经过，满足要求。挠度验算q=60.02×0.2=12.004kN/m验算经过，满足要求。（2）翼缘板下横向枋木（跨度0.9m）翼缘板下横向枋木承担的均布荷载为：q=1.2×[26×0.5+2]×0.3+1.4×2.5×0.3=6.45kN/m横向枋木（宽5cm×高10cm）的截面特性：Wx=bh2/6=5×102/6=83.333cm3Ix=bh3/12=5×103/12=416.667cm4弹性模量：E=10000MPa，容许抗压应力fm=13MPa，容许抗剪应力fv=1.5MPa;弯矩系数km=0.101;剪力系数kv=0.617;挠度系数kw=0.99。横向枋木（宽5cm×高10cm）搭设在纵向枋木（宽10cm×高10cm）上，跨度0.9cm.间距0.3m。抗弯强度验算M=km×qL2=0.101×6.45×0.92=427.675×103N·mm验算经过，满足要求。抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×6.45×0.9=3.582kN验算经过，满足要求。挠度验算验算经过，满足要求。翼缘板下横向枋木的应力及变形均满足要求。6.4、10cm×10cm木枋主龙骨根部梁验算（0.6m×0.6m）纵向枋木搭设在脚手架顶托上，端部实心段及腹板下，间距为0.60m，梁高最大值为1.6m。根部梁：1.35×（0.5+26×1.6）+1.4×0.91×2.5=60.02kN/㎡S底空：1.35×（0.5+26×0.9）+1.4×0.91×2.5=34.45kN/㎡1）受力分析主龙骨实体梁部分纵横间距均为60cm,按三等跨连续箱梁进行验算，单根主龙骨承载力计算宽度取60cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数kv=0.617,挠度系数kw=0.99。木材允许抗压应力;fm=13MPa木材允许抗剪应力;fv=1.5MPa木材弹性模量;E=10000MPa10×10cm木枋惯性矩：Ix=bh3/12=10×103/12=833.333cm410×10cm木枋抗弯截面模量：Wx=bh2/6=10×102/6=166.666cm32）抗弯强度验算q=60.02kN/㎡×0.6m=36.012kN/mM=km×qL2=0.101×36.012×0.62=1.309kN·m=1309×103N·mm验算经过，满足要求。3）抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×36.012×0.6=13.332kN验算经过，满足要求。4）挠度验算验算经过，满足要求。端部实心段及腹板下纵向枋木弯曲应力及变形均满足要求。6.5、10cm×10cm木枋主龙骨底板下验算（0.9m×0.6m）抗弯强度验算q=34.45×0.9=31.005kN/mM=km×qL2=0.101×31.005×0.62=1127×103N·mm验算经过，满足要求。2）抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×31.005×0.6=11.478kN验算经过，满足要求。3）挠度验算端部实心段及腹板下纵向枋木弯曲应力及变形均满足要求。6.6、10cm×10cm木枋主龙骨翼缘下验算（0.9m×0.9m）1）抗弯强度验算q=21.41×0.9=19.269kN/mM=km×qL2=0.101×19.269×0.92=1576×103N·mm验算经过，满足要求。2）抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×19.269×0.9=10.7kN验算经过，满足要求。挠度验算验算经过，满足要求。碗扣支架验算支架采用48*3.5mm碗扣钢筋脚手架，考虑当前市场钢管质量参差不齐，部分钢管的壁厚达不到3.5mm,验算时按壁厚3mm计算截面积。A=424.12；钢管外径d1=48mm，内径d2=41mm钢管回转半径：每根立杆所承受的竖向力按其所支撑的面积内的荷载计算，则纵向分配梁传递下来的集中力为：根部梁实体部分P1=60.02×0.6×0.6=21.607kN箱梁中部P1′=35.45×0.6×0.9=19.143kN翼缘部分P2=21.41×0.9×0.9=17.342kN支架高度按最大高度10m左右计算，则立杆及横杆的自重折合12kN/m，则自重产生的竖向荷载为0.12×10=1.2kN。单根立杆所承受的最大竖向力为N=21.607+1.2=22.807kN1）立杆稳定性横杆步距为1.2m，故立杆计算长度取1.2m长细比入=L/i=1200/15.8=76强度验算钢管受压的稳定系数=0.744验算经过，满足要求。地基承载力验算横梁处每根竖向杆件支承力为：F=22.807kN，基础（混凝土15cm厚+80cm砂砾层）计算厚度为95cm，砂砾石扩散角取30°,混凝土扩散角取40°A=（15×tan40°+80×tan30°+10/2）2×3.14=12770.97（cm2）σ=F/A=22.807/12770.97=17.858kPa本段回填地基为级配砂砾石，其容许承载力大于200kPa，取[σ]=200kPa＞σ=17.858kPa,满足要求。附件44×20m现浇箱梁满堂支架计算书工程概况中心桩号EK0+276.3,桥面为单车道全宽9.0m。上部结构采用等截面普通钢筋砼连续现浇箱梁，截面采用单箱双室截面，顶宽9.0m，单箱底宽6m，悬臂长度1.5m,翼缘根部0.45m，翼缘端部0.15m,顶板及底板厚均为25cm。二、支架布置支架顺桥向：立杆间距均为0.6m横桥向：中端横梁及横隔板间距为0.6m，箱室底板下0.9m，翼板下0.9m。水平杆间距1.2m。支架底托座在C20砼上，顶托顶设两层木枋，次木枋用5×10cm木枋，纵向主木枋10×10cm木枋：三、传力会析荷载首先作用在板底模板上，按照“底模板→底模木枋次龙骨→木枋主龙骨→可调托座→主杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。四、模板及木枋计算1、模板计算模板采用1220*2440*18mm竹胶板。横向布置（5×10）木枋次龙骨搭设在纵向木枋上，间距15cm。顺桥向：根部梁、端横梁、横隔板与腹板、空心梁与翼缘板处均布置10*10cm木枋主龙骨，碗扣式钢管脚手架作为模板支撑。采用荷载最大的断面进行计算。取长度方向1m宽胶合板作为验算单元，按四等跨连续梁验算。18mm竹胶合板力学性能：抗弯截面模量：惯性矩：模板自重：G1=0.5kN/㎡新浇筑钢筋混凝土自重：取G2=26kN/m³施工人员、料具等施工活荷载Q1=2.5kN/㎡振捣混凝土时产生的荷载：底模板取2kN/㎡，侧模板取4kN/㎡恒载分项系数取1.35，活载分项系数取1.4底=1.35（G1+G2+G3）+1.4×0.91根部梁：1.35×（0.5+26×1.5）+1.4×0.91×2.5=56.51kN/㎡底空：1.35×（0.5+26×0.5）+1.4×0.91×2.5=21.41kN/㎡翼缘：1.35×（0.5+26×0.45）+1.4×0.91×2.5=19.66kN/㎡1）受力分析箱梁采用竹胶板。板下次龙骨间距间距20cm，计算跨径L=20cm,取1米宽胶合板作为验算单元，按四等跨连续梁验算。q=56.51kN/㎡×1m=56.51kN/m2)抗弯强度验算《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-）得：弯矩系数km=0.1、剪力系数kv=0.62、扰度细数kw=0.967则M=km×qL2=0.1×56.51×0.22=0.226kN·m=226×103N·mm验算经过，满足要求。抗剪强度验算V=kv×qL=0.62×51.56×0.2=6.393kN验算经过，满足要求。挠度验算验算经过，满足要求。2、5cm(宽)×10cm(高)木枋次龙骨验算。次龙骨间距20cm，在实体梁处跨度为60cm，空心梁及处跨度为90cm。按三等跨连续箱梁进行验算，单根次龙骨承载力计算宽度取20cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数kv=0.617,挠度系数kw=0.99。木材允许抗压应力;fm=13MPa木材允许抗剪应力;fv=1.5MPa木材弹性模量;E=10000MPa5×10cm木枋惯性矩：Ix=bh3/12=5×103/12=416.67cm45×10cm木枋抗弯截面模量：Wx=bh2/6=5×102/6=83.33cm3实体梁处跨度60cm验算①抗弯强度验算q=56.51kN/mm2×0.2=11.302kN/mM=km×qL2=0.101×11.302×0.62=411×103N·mm验算经过，满足要求。②抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×11.302×0.6=4.184kN验算经过，满足要求。③挠度验算q=56.51kN/㎡×0.2m=11.302kN/mb、空心梁处及翼缘处跨度90cm验算①抗弯强度验算q=21.41kN/mm2×0.2=4.282kN/m验算经过，满足要求。②抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×4.828×0.9=2.681kN验算经过，满足要求。③挠度验算验算经过，满足要求。3、10cm×10cm木枋主龙骨实心段验算。受力分析木枋主龙骨实体梁部分纵横向间距为均60cm,按三等跨连续箱梁进行验算，单根主龙骨承载力计算宽度取60cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数kv=0.617,挠度系数kw=0.99。木材允许抗压应力;fm=13MPa木材允许抗剪应力;fv=1.5MPa木材弹性模量;E=10000MPa10×10cm木枋惯性矩：Ix=bh3/12=10×103/12=833.333cm410×10cm木枋抗弯截面模量：Wx=bh2/6=10×102/6=166.66cm3抗弯强度验算q=56.51kN/㎡×0.6m=33.906kN/mM=km×qL2=0.101×33.906×0.62=1233×103N·mm验算经过，满足要求。抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×33.906×0.6=12.552kN验算经过，满足要求。挠度验算验算经过，满足要求。4、10cm×10cm木枋主龙骨空心段验算。木枋主龙骨空心梁段纵向间距为均60cm,横向间距为90cm,按三等跨连续箱梁进行验算，单根主龙骨承载力计算宽度取90cm。查连续箱梁内力及变形系数得到：弯矩系数km=0.101,剪力系数kv=0.617,挠度系数kw=0.99。1)抗弯强度验算q=21.41kN/㎡×0.9m=19.269kN/mM=km×qL2=0.101×19.269×0.62=700.6×103N·mm验算经过，满足要求。抗剪强度验算V=kv×qL=0.617×19.269×0.6=7.133kN验算经过，满足要求。挠度验算验算经过，满足要求。支架立柱计算支架采用48*3.5mm碗扣钢管脚手架，考虑当前市场钢管质量掺差不齐，部分钢管的壁厚达不到3.5mm,验算时按壁厚3mm计算钢管截面积。A=424.12mm2;钢管外径：d1=48mm;钢管内径：d2=41mm；钢管回转半径15.8每根立杆所承受的竖向力按其所支撑的面积内的荷载计算，则纵向分配梁传递下来的集中力为：根部梁实体部分P1=56.51×0.6×0.6=20.355kN箱梁中部P1′=21.41×0.6×0.9=11.562kN支架高度按最大高度10m计算，则立杆及横杆的自重折合12kN/m，则自重产生的竖向荷载为0.12×10=1.2kN。单根立杆所承受的最大竖向力为N=20.355+1.2=21.555kN1）立杆稳定性横杆步距为1.2m，故立杆计算长度取1.2m长细比入=L/i=1200/15.8=76强度验算钢管受压的稳定系数=0.744验算经过，满足要求。地基基础验算参照前述验算过程，处理后地基承载力满足要求。附件5主线桥上穿933干道满堂支架门洞受力计算书1、933互通主桥工程概况主线桥分左右福，中心桩号K33+199.394。左幅桥共3联跨径布置为（37.5+65+37.5）+5*20+5*20m。右幅桥共4联跨径布置为（37.5+65+37.5）+2*25+4*20m+4*20m。933干道下空XXX主线桥第一联中跨（65m跨），第一联采用预应力砼变截面连续箱梁，满堂支架施工。K39+199.394互通立交连续梁，跨933干道，左右幅第一联与933干道成67.615。交角。为保障正常通行，跨933干道位置设置门洞。门洞垂直933干道不小于5m，净高大于5.5m。地质情况门洞所处位置为933干道，路面宽度12.5m，比要求门洞跨宽度5m宽，因此门洞支架可座在路面范围内，根据沥青混凝土常见设计标准，路面承载力按10MPa考虑。3、拟定方案拟采用20b工字钢作为次梁，主梁采用40a双拼工字钢，立柱采用钢管Φ700*16mm，条形基础采用28m（长）*1m（宽）*0.5m（高），C25砼。长度是根据斜交角度同时考虑每端长出现浇梁体1m计算得出，宽度拟定1m，厚度0.5m。支架间距拟定2.6m，满堂支架支承于933干道绿化带处，用60cm沙砾石换填或C25砼硬化。洞口顶设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网，且洞口设置机动车防撞设施。门洞布置平面示意图材料力学性能⑴、20b工字钢：截面惯性矩Ix=2502(cm4)截面抵抗矩Wx=250.2(cm3)截面面积A=39.55(cm2)线密度=31.1（kg/m)弹性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值f=215(N/mm2)抗剪强度设计值fv=125(N/mm2)⑵Φ700mm*16mm钢管截面惯性矩Ix=Iy=80.43(cm4)截面模量Wx=Wy=5748.012(cm3)回转半径ix=iy=24.189(cm)截面面积A=343.82(cm2)线密度=269.89(kg/m)弹性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值f=215(N/mm2)抗剪强度设计值fv=125(N/mm2)⑶双拼40a工字钢截面惯性矩Ix=21714(cm4)截面抵抗矩Wx=1085.7(cm3)回转半径ix=15.88（cm)截面面积A=172.14(cm2)线密度=135.12(kg/m)门洞纵断面图主线桥单幅断面图门洞横断面图5、次梁受力计算5.1荷载分析整个支架承受的荷载分为静荷载和动荷载：静荷载：混凝土结构自重、模板自重、上部脚手架自重、主次梁自重等；动荷载：施工荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。因支架较低且所处区域及季节较良，不考虑风荷载及雨雪荷载的影响。⑴、梁体荷载计算：梁体荷载采用分区法计算，取梁段不利位置，即截面最大处计算。梁体混凝土重量计算分区图新浇筑钢筋混凝土容重取26kN/m3区域面积(㎡)混凝土重量（kN/m）11.08828.2922.1154.8632.4864.4841.3535.1（2）模板重量取0.5kN/m2（3）支架自重取1kN/m2（4）纵横梁自重：工20b线荷载为31.1公斤/m，工40a线荷载为67.6公斤/m，（5）倾倒混凝土产生的冲击荷载（取2kN/㎡）（6）振捣混凝土产生的荷载（取2kN/㎡）（7）施工荷载、机具等荷载（2.5kN/㎡）5.2、荷载组合①荷载组合I（用于强度计算）：q1=1.2×【（1）+（2）+（3）+（4）】+1.4×【（5）+（6）+（7）】②荷载组合II（用于刚度计算）：q2=1.2×【（1）+（2）+（3）+（4）】5.3、2区（腹板）受力计算受力分析次梁间距12cm,跨度5m，2区底宽度为1.2m，其下共有11根工字钢共同受力。静荷载：混凝土自重：54.86kN/m×5m=274.3kN模板重量：0.5kN/m2×1.2m×5m=3kN支架自重：1kN/m2×1.2m×5m=6kN次梁自重：31.1公斤/m×11根×6m=20.53kN动荷载：倾倒混凝土产生的冲击荷载：2kN/㎡振捣混凝土产生的荷载：2kN/㎡施工人员、机具等荷载：2.5kN/㎡动荷载在2区范围内产生的荷载为6.5kN/㎡×5m×1.2m=39kN荷载组合1：q1=1.2×(274.3+3+6+20.53)+1.4×39=419.2kN荷载组合2：q1=1.2×(274.3+3+6+20.53)=364.6kN则单根工字刚所受线荷载为：则次梁跨中最大弯矩M中=1/8qL2=0.125×7.62×52=23.82kN·m最大应力验算经过，满足要求。最大挠度：验算经过，满足要求。5.4、3区（底板）受力计算1）受力分析次梁间距30cm,跨度5m，3区底宽度为3.6m，其下共有11根工字钢共同受力。静荷载：混凝土自重：64.48kN/m×5m=322.4kN模板重量：0.5kN/m2×3.6m×5m=9kN支架自重：1kN/m2×3.6m×5m=18kN次梁自重：31.1公斤/m×11根×6m=20.53kN动荷载：倾倒混凝土产生的冲击荷载：2kN/㎡振捣混凝土产生的荷载：2kN/㎡施工人员、机具等荷载：2.5kN/㎡动荷载在3区范围内产生的荷载为6.5kN/㎡×5m×3.6m=117kN荷载组合1：q1=1.2×(322.4+9+18+20.53)+1.4×117=533.73kN荷载组合2：q1=1.2×(322.4+9+18+20.53)=369.93kN则单根工字刚所受线荷载为：则次梁跨中最大弯矩M中=1/8qL2=0.125×9.71×52=30.34kN·m最大应力验算经过，满足要求。最大挠度：验算经过，满足要求。5.5、4区（翼缘板）受力计算1）受力分析次梁间距40cm,跨度5m，4区底宽度为6m，其下共有15根工字钢共同受力。静荷载：混凝土自重：35.1kN/m×5m×2=351kN模板重量：0.5kN/m2×6m×5m=15kN支架自重：1.5kN/m2×6m×5m=45kN次梁自重：31.1公斤/m×15根×6m=28kN动荷载：倾倒混凝土产生的冲击荷载：2kN/㎡振捣混凝土产生的荷载：2kN/㎡施工人员、机具等荷载：2.5kN/㎡动荷载在4区范围内产生的荷载为6.5kN/㎡×5m×6m=195kN荷载组合1：q1=1.2×(351+15+45+28)+1.4×195=799.8kN荷载组合2：q1=1.2×(351+15+45+28)=526.8kN则单根工字刚所受线荷载为：则次梁跨中最大弯矩M中=1/8qL2=0.125×10.664×52=33.33kN·m最大应力验算经过，满足要求。最大挠度：验算经过，满足要求。1区荷载小于4区荷载，1区参照4区按次梁间距40cm布置次梁。6、主梁计算立柱顶分配梁采用工40a双拼工字钢，，立柱间距2.6m，按两跨连续梁模型计算，上部荷载等效为均布荷载。单排静荷载：混凝土自重：18.273m2×26kN/m³×5m÷2=1187.745kN模板自重：0.5kN/m2×24m×5m÷2=30kN支架自重：1kN/m2×24m×5m÷2=60kN次梁自重：90根×31.1公斤/m×6m÷2=83.97kN主梁自重：67.56公斤/m×2×26m=35.132kN单排动荷载：6.5kN/㎡×24m×5m÷2=390kN主梁所受上部荷载组合q1=1.2*（1187.745+30+60+83.97+35.132）+1.4*390=2222.22kN2222.22kN/26m=85.47kN/m（强度计算）q2=1.2*（1187.745+30+60+83.97+35.132）=1676.22kN1676.22kN/26m=64.47kN/m（刚度验算）则主梁跨中最大弯矩M中=0.07qL2=0.07×85.47×2.62=40.44kN·m最大应力：验算经过，满足要求。最大挠度：验算经过，满足要求。7、钢管立柱计算每侧设Φ700mm*16mm，单边钢管立柱11根，立柱钢管高5.5-0.4-0.5=4.6m。钢管截面特性如下：截面积A=34381.59mm2回转半径i=241cm单排静荷载：混凝土自重：18.273m2×26kN/m³×5m÷2=1187.745kN模板自重：0.5kN/m2×24m×5m÷2=30kN支架自重：1kN/m2×24m×5m÷2=60kN次梁自重：90根×31.1公斤/m×6m÷2=83.97kN主梁自重：67.56公斤/m×2×26=35.132kN单排动荷载：6.5kN/㎡×24m×5m÷2=390kN立柱所受上部荷载组合q1=1.2*（1187.745+30+60+83.97+35.132）+1.4*390=2222.22kN（强度计算）则单根立柱受力=2222.22kN/11根=202.02kN故立杆的强度及稳定性满足要求。地基承载力计算条形基础采用28m（长）*1m（宽）*0.5m（高），C25砼。基础位于既有沥青路面上，不需考虑软弱下卧层影响。钢管底部预埋50cm*50cm底座钢板，埋入砼中。8.1、条形基础受力满足要求。抗剪计算：其中：：混凝土承受剪力值，195.8/4=48.95kN。：受剪切承载力截面高度影响系数，为1。：混凝土轴心抗拉强度设计值，1.27MPa。：基础的宽和厚，分别为1m，0.5m。则0.7×1×1.27×1×0.5=444.5kN＞48.95kN满足要求。9、结论及建议经过验算，表明既定方案采用工20b工字钢作为次梁、双拼工40a工字钢作为主梁，Φ700*16mm钢管做立柱，26*1*0.5m条形基础作为地基承载力的方案是安全的。人行道计算10.1、人行道概况人行道宽度按1.8m,高度按2m，次梁采用20b工字钢，主梁采用20b工字钢，立杆采用Φ48*3.5mm钢管。洞口顶设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网。10.2、截面特性⑴、20b工字钢：截面惯性矩Ix=2502(cm4)截面抵抗矩Wx=250.2(cm3)截面面积A=39.55(cm2)线密度=31.1（kg/m)弹性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值f=215(N/mm2)抗剪强度设计值fv=125(N/mm2)（2）、Φ4.8mm*3.5mm钢管截面惯性矩Ix=12.187(cm4)截面截面模量Wx=5.0777(cm3)回转半径ix=1.578(cm)截面面积A=4.893(cm2)每米重量=3.841(kg/m)弹性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值f=215(N/mm2)抗剪强度设计值fv=125(N/mm2)10.3、次梁受力计算受力分析整个支架承受的荷载分为静荷载和动荷载：静荷载：混凝土结构自重、模板自重、上部脚手架自重、主次梁自重等；动荷载：施工荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。因支架较低且所处区域及季节较良，不考虑风荷载及雨雪荷载的影响。因人行门洞较低，荷载传导经过支架传导至门架时，基本呈均布受力，以下按荷载均布计算受力如下：取最不利截面按2区（腹板）下计算：次梁间距按60cm均布，跨度1.8m,单幅箱梁有26m÷0.6=44根次梁所受荷载有：静荷载：（1）混凝土自重：18.273㎡×26kN/m³×1.8m=855.176kN（2）模板重量：0.5kN/m2×24m×1.8m=21.6kN（3）支架自重：2kN/m2×24m×1.8m=86.4kN（4）次梁自重：44根×31.1公斤/m×2.8m=38.315kN动荷载：（5）倾倒混凝土产生的冲击荷载：取2kN/㎡；（6）振捣混凝土产生的荷载：取2kN/㎡；（7）施工人员、机具等荷载：取2.5kN/㎡；动荷载之合=24m×1.8m×6.5kN/㎡=280.8kN荷载组合Ⅰ：q1=1.2×[(1)+(2)+(3)+(4)]+1.4×[(5)+(6)+(7)]荷载组合Ⅱ：q1=1.2×[(1)+(2)+(3)+(4)]次梁所受上部荷载组合：q1=1.2×（855.176+21.6+86.4+38.315）+1.4×（2+2+2.5）×24×1.8=1594.909kNq2=1.2×（855.176+21.6+86.4+38.315）=1201.789kN则单根次梁所受荷载为q1=1594.909÷44根÷1.8m=20.138kN(强度计算)q2=÷44根÷1.8m=15.174kN（刚度验算）则次梁跨中最大弯矩M=0.125qL2=0.125×20.138×1.82=8.156kN·m最大应力：验算经过，满足要求。最大挠度：验算经过，满足要求。3）主梁按20b工字钢，跨度0.6m;单排荷载如下：静荷载：（1）混凝土自重：18.273㎡×26kN/m³×1.8m÷2=427.588kN（2）模板重量：0.5kN/m2×24m×1.8m÷2=10.8kN（3）支架自重：2kN/m2×24m×1.8m÷2=43.2kN（4）次梁自重：44根×31.1公斤/m×2.8m÷2=19.158kN动荷载：（5）主梁自重：26m×31.1公斤/m=8.09kN（6）倾倒混凝土产生的冲击荷载：取2kN/㎡；（7）振捣混凝土产生的荷载：取2kN/㎡；（8）施工人员、机具等荷载：取2.5kN/㎡；荷载组合Ⅰ：q1=1.2×[(1)+(2)+(3)+(4)+(5)]+1.4×[(6)+(7)+(8)]=807.2kN荷载组合Ⅱ：q1=1.2×[(1)+(2)+(3)+(4)+(5)]=610.598kN单根主梁所受线荷载为：q1=807.2kN/26m=31.04kN/m(强度计算)q2=610.598kN/26m=23.485kN/m(刚度计算)则主梁跨中弯矩M=0.07qL2=0.07×31.04×0.62=0.78kN·m最大应力：验算经过，满足要求。最大挠度：挠度可忽略不计，满足要求。立杆计算立杆采用48×3.5钢管，间距0.3cm，单排共87根。立杆与现浇箱梁支架用扣件连接，水平杆间距0.6m。立杆底垫20b工字钢。单根立杆荷载：N=762.158kN/87根=8.761kN验算经过，满足要求。

附件6E匝道上穿933干道满堂支架门洞受力计算书1、E匝道第三联中跨上穿933干道概况EK0+276.3匝道与933干道成90度交角立交跨径组合采用：（4*20+4*20）等截面普通钢筋连续现浇箱梁+（27+50+27）变截面预应力砼连续现浇箱梁，现浇部分采用满堂支架施工，为保障正常通行，跨933干道位置设置双向车行门洞与人行门洞。E匝道跨线部分为第三联中间50m跨。车行门洞：洞宽5m，净高不小于5.5m，洞口顶设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网，且洞口设置机动车防撞设施。人行门洞：洞宽1.8m，净高2m,口顶设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网。门洞布置平面示意图地质情况门洞所处位置为933干道，路面宽度12.5m，门洞立杆基础支承于933干道路面沥青混凝土上，路面承载力按10MPa考虑。人行道门洞边列落不到沥青混凝土路面上的（绿化带处及路面宽度范围之外），采用100cm沙砾石换填且面层用C25砼硬化。拟定方案车行门洞：主梁、次梁均采用20b工字钢，立柱采用φ700×16mm钢管。人行门洞：主梁、次梁均采用20b工字钢，立柱采用φ48×3.5mm钢管。材料力学性能（1）20b工字钢截面惯性矩Ix=2502(cm4)截面抵抗矩Wx=250.2(cm3)截面面积A=39.55(cm2)线密度=31.1（kg/m)弹性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值f=215(N/mm2)抗剪强度设计值fv=125(N/mm2)⑵Φ700mm*16mm钢管截面惯性矩Ix=Iy=80.43(cm4)截面模量Wx=Wy=5748.012(cm3)回转半径ix=iy=24.189(cm)截面面积A=343.82(cm2)线密度=269.89(kg/m)弹性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值f=215(N/mm2)抗剪强度设计值fv=125(N/mm2)（3）Φ48mm*3.5mm钢管截面惯性矩Ix=12.187(cm4)截面截面模量Wx=5.0777(cm3)回转半径ix=1.578(cm)截面面积A=4.893(cm2)每米重量=3.841(kg/m)弹性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗压、和抗弯强度设计值f=215(N/mm2)抗剪强度设计值fv=125(N/mm2)车行门洞立面图门洞范围最大截面处断面图梁体混凝土分区计算图区域面积（㎡）混凝土重量（kN/m）10.68217.7321.45837.9131.72844.93每米宽度范围内所受混凝土重量为:1区：17.73÷2m=8.87kN/m2区：37.91÷1.05m=36.11kN/m3区：44.93÷2.9m=15.49kN/m据此拟定2区下次梁间距15cm,1区及3区下次梁间距60cm，下次分别按2区（腹板）用3区（底板）两种不利情况计算次梁受力5、2区（腹板）下次梁受力计算次梁间距15cm,跨度5m，2区底宽度1.05m，则其下共有8根工字钢共同受力。静荷载：混凝土荷载：37.91kN/m×5m=189.55kN模板自重：0.5kN/㎡×5m×1.05m=2.63kN支架自重：1kN/㎡×5m×1.05m=5.25kN次梁自重：31.1公斤/m×6m×8根=14.93kN动荷载：倾倒混凝土产生的冲击荷载：2kN/㎡振捣混凝土产生的荷载：2kN/㎡施工人员、机具等荷载：2.5kN/㎡动荷载在2区范围内产生的荷载为6.5kN/㎡×5m×1.05m=34.13kN荷载组合1：q1=1.2×(189.55+2.63+5.25+14.93)+1.4×34.13=302.62kN荷载组合2：q1=1.2×(189.55+2.63+5.25+14.93)=254.83kN则单根工字刚所受线荷载为：q1=q2=7.57kN/m<7.62kN/m,6.37kN/m<6.63kN/m,且次梁同材质，参照P113页验算过程，此处受力亦满足要求。6、3区（底板）下次梁受力计算次梁间距30cm,跨度5m，3区底宽度2.9m，则其下共有10根工字钢共同受力。静荷载：混凝土荷载：44.93kN/m×