电梯整机及部件校核的常用计算

第1章曳引系统1.1电梯型号1.2电梯主要参数1.2.1额定载重量Q额定速度V垂直提升高度H轿厢尺寸A（宽）×B（深）曳引机型号：额定功率：额定电压：额定频率：额定转速：曳引轮节径：绳槽数量：1.3曳引机主轴载荷校核Fz—曳引轮轴承处总载荷1.4曳引机电动机功率计算曳引机负载转矩Me计算1.5.1曳引机启动转矩M验算1.5.2电机轴负载转矩Ms计算1.5.3曳引机加速转矩Md计算a直线部分转动惯量Jzb转动部分转动惯量Jdc总转动惯量Jd曳引轮的角加速度εe最大加速转矩1.5.4摩擦转矩Mf计算式中：q—电梯平衡系数，—电梯机械总效率P—轿厢自重；Q—轿厢载重；r—曳引绳悬挂比； i—曳引绳减速比；gn—重力加速度，取gn=9.81m/s2；k2—动载系数；Mcwt—对重重量；dr—曳引钢丝绳直径ns—钢丝绳根数qs—曳引钢丝绳单位长度重量nt—随行电缆数qt—随行电缆单位长度重量nb—补偿链数qb—补偿链单位长度重量Mc—曳引轮两侧钢丝绳和补偿链重量差Mz—曳引钢丝绳、平衡链、随行电缆总重量Dt—曳引轮直径ML—曳引轮重量DDL—导向轮直径MDL—导向轮重量nDL—导向轮数量nDJ—轿顶轮数量DDJ—轿顶轮直径MDJ—轿顶轮重量DDD—对重轮直径MDD—对重轮重量nDD—对重轮数量ncarL—轿厢侧滑轮数量DcarL—轿厢侧滑轮直径McarL—轿厢侧滑轮重量DcwtL—对重侧滑轮直径McwtL—对重侧滑轮重量μz—摩擦系数ncwtL—对重侧滑轮数量n—电机额定转速Dz—曳引轮轴径a—轿厢最大加速度Jy—曳引轮折算转动惯量JDL—导向轮折算转动惯量JDJ—轿顶轮折算转动惯量JDD—对重轮折算转动惯量JcarL—轿厢侧滑轮折算转动惯量JcwtL—对重侧滑轮折算转动惯量例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算1.1电梯型号乘客电梯1.2电梯主要参数额定载重量Q，Q=1000kg额定速度V，V=1.75m/s垂直提升高度H，H=60m轿厢尺寸A（宽）×B（深），A×B=1600mm×1400mm曳引机型号：ESW1000-V175D，永磁同步曳引机佛山金泰德胜电机有限公司额定功率：额定电压：额定频率：27.8HZ额定转速：167ram曳引轮节径：400mm绳槽数量：5槽1.3曳引机主轴载荷校核Fz—曳引轮轴承处总载荷式中：动载系数k2=1.2轿厢自重P=1380kg轿厢载重Q=1000kg对重重量Mcwt=1880kg曳引钢丝绳、平衡链、随行电缆总重量Mz=474kg曳引绳悬挂比r=2曳引轮重量ML=230kg重力加速度gn=9.81m/s2故：1.4曳引机电动机功率计算式中：平衡系数q=0.5轿厢载重Q=1000kg额定速度V=1.75m/s电梯机械总效率曳引绳悬挂比r=2故：=10.1kw故选用11.7Kw的电梯曳引机可满足要求1.5曳引机负载转矩Me计算1.5.1曳引机启动转矩M验算1.5.2电机轴负载转矩Ms计算式中：轿厢自重P=1380kg轿厢载重Q=1000kg曳引轮两侧钢丝绳和补偿链重量差Mc=9kg对重重量Mcwt=1880kg曳引轮直径Dt=400mm电梯机械总效率曳引绳悬挂比r=2重力加速度gn=9.81m/s2故：1.5.3曳引机加速转矩Md计算a直线部分转动惯量Jz故：b转动部分转动惯量Jd曳引轮转动惯量Jy=36.8kg·m2导向轮折算转动惯量JDL=9.2kg·m2轿顶轮折算转动惯量JDJ=9.2kg·m2对重轮折算转动惯量JDD=19.4kg·m2轿厢侧滑轮折算转动惯量JcarL=0对重侧滑轮折算转动惯量JcwtL=0故：c总转动惯量Jd曳引轮的角加速度εe最大加速转矩1.5.4摩擦转矩Mf计算曳引机负载转矩Me计算故选用功率为11.7kw的曳引机满足启动负载要求。例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算1.1电梯型号载货电梯1.2电梯主要参数额定载重量Q，Q=2000kg额定速度V，V=0.5m/s垂直提升高度H，H=20m轿厢尺寸A（宽）×B（深），A×B=1932mm×2096mm曳引机型号：YJ245A，蜗杆涡轮曳引机佛山市南海三美电梯有限公司额定功率：额定电压：额定频率：35HZ额定转速：980ram曳引轮节径：660mm减速比：67:2绳槽数量：6槽1.3曳引机主轴载荷校核Fz—曳引轮轴承处总载荷式中：动载系数k2=1.2轿厢自重P=2200kg轿厢载重Q=2000kg对重重量Mcwt=3200kg曳引钢丝绳、随行电缆总重量Mz=170kg曳引绳悬挂比r=2减速比：67:2曳引轮重量ML=270kg重力加速度gn=9.81m/s2故：1.4曳引机电动机功率计算式中：平衡系数q=0.5轿厢载重Q=2000kg额定速度V=0.5m/s电梯机械总效率曳引绳悬挂比r=2故：=7.0kw故选用11Kw的电梯曳引机可满足要求1.5曳引机负载转矩Me计算1.5.1曳引机启动转矩M验算1.5.2电机轴负载转矩Ms计算式中：轿厢自重P=2200kg轿厢载重Q=2000kg曳引轮两侧钢丝绳和补偿链重量差Mc=140kg对重重量Mcwt=3200kg曳引轮直径Dt=660mm电梯机械总效率曳引绳悬挂比r=2重力加速度gn=9.81m/s2故：1.5.3曳引机加速转矩Md计算a直线部分转动惯量Jz故：b转动部分转动惯量Jd曳引轮转动惯量Jy=58.8kg·m2导向轮折算转动惯量JDL=0kg·m2轿顶轮折算转动惯量JDJ=57.7kg·m2对重轮折算转动惯量JDD=28.8kg·m2轿厢侧滑轮折算转动惯量JcarL=0对重侧滑轮折算转动惯量JcwtL=0故：c总转动惯量Jd曳引轮的角加速度εe最大加速转矩1.5.4摩擦转矩Mf计算曳引机负载转矩Me计算

故选用功率为11kw的曳引机满足启动负载要求曳引绳包角计算式中：L—曳引轮中心到导向轮中心的水平距离H—曳引轮中心到导向轮中心的垂直距离Dt—曳引轮直径DDL—导向轮直径α—包角角度d—曳引机绳槽中心例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算Dt=400mmDDL=400mmL=350mmH=865mm例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算Dt=660mmDDL=0mmL=0mmH=0mm1.7钢丝绳偏角计算曳引轮与导向轮之间的偏角计算d—曳引机绳槽中心例1：以载重1000kg，速度1.75m/s，曳引机绳槽宽度为10mm的乘客电梯进行计算0.000935＜0.001钢丝绳不会跳槽，满足要求。例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算因无导向轮，故钢丝绳的偏角满足要求。1.8钢丝绳与曳引轮直径比计算因国标要求，不论钢丝绳的股数多少，曳引轮的节园直径与悬挂绳的公称直径之比不应小于40例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算式中：Dt—曳引轮直径dr—钢丝绳直径，满足要求例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算式中：Dt—曳引轮直径dr—钢丝绳直径，满足要求1.9额定速度验算曳引机曳引轮的节径速度为：例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算=1.7479m/s≈1.75m/s故满足要求。例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算=0.5052m/s≈0.5m/s故速度满足要求。1.10曳引条件的计算根据GB7588—2003《电梯制造与安装安全规范》附录M，曳引应满足下条件用于轿厢装载和紧急制动工况用于轿厢滞留工况（对重压在缓冲器上，曳引机向上方向旋转）1.10.1曳引条件计算有关参数a—轿厢制停时的减速度m/s2e—自然常数α—钢丝绳在曳引轮上的包角，β—曳引轮上绳槽的下部切口角γ—绳槽的夹角μ—钢丝绳与曳引轮材料之间摩擦系数装载工况，取μ=0.1紧急制停工况，取轿厢滞留工况，取μ=钢丝绳与曳引轮当量摩擦系数f计算，当为U型槽时，使用下列公式计算:钢丝绳与曳引轮当量摩擦系数f计算，当为V型槽时，使用下列公式计算轿厢装载和紧急制停的工况：，对于未经硬化处理的槽；，对于经硬化处理的槽；轿厢滞留的工况：，对于硬化和未硬化处理的槽。1.10.3曳引轮两侧钢丝绳的张力T1和T2计算轿厢装载工况：T1/T2的静态比值按轿厢装有125%额定载荷在井道中最不利的位置是：位于最低层站;满载轿厢在井道下部下行，紧急制动，曳引绳不打滑轿厢紧急制动工况：T1/T2的动态比值按空载轿厢在井道中最不利的位置是：位于井道最高层站，滑轮惯量折算和导轨摩擦力因数值小忽略不计空载轿厢在井道上部上行时，紧急制动，曳引绳不打滑轿厢滞留工况：T1/T2的静态比值按空载轿厢在井道中最不利的位置是：位于井道最高层站。空载轿厢在井道上部上行时，滞留工况时，曳引绳不打滑1.10.4轿厢滞留工况曳引条件验算轿厢装载工况曳引条件计算紧急制停工况曳引条件计算轿厢滞留工况曳引条件计算例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算α—钢丝绳在曳引轮上的包角，α=158°β—曳引轮上绳槽的下部切口角，β=95°γ—绳槽的夹角，γ=30°μ—钢丝绳与曳引轮材料之间摩擦系数装载工况，取μ=0.1紧急制停工况，取=0.085轿厢滞留工况，取μ=钢丝绳与曳引轮当量摩擦系数f计算，因为U型槽:装载工况，f=0.198紧急制停工况，f=0.168轿厢滞留工况，f=0.3961.10.3曳引轮两侧钢丝绳的张力T1和T2计算轿厢装载工况：T1/T2的静态比值按轿厢装有125%额定载荷在井道中最不利的位置是：位于最低层站;=14960N=10207N轿厢紧急制动工况：T1/T2的动态比值按空载轿厢在井道中最不利的位置是：位于井道最高层站，滑轮惯量折算和导轨摩擦力因数值小忽略不计=11950N=7645N轿厢滞留工况：T1/T2的静态比值按空载轿厢在井道中最不利的位置是：位于井道最高层站。=8056N=2060N 1.10.4轿厢滞留工况曳引条件验算轿厢装载工况曳引条件计算紧急制停工况曳引条件计算轿厢滞留工况曳引条件计算结论：上述计算结果均满足曳引条件验算。例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算α—钢丝绳在曳引轮上的包角，α=180°β—曳引轮上绳槽的下部切口角，β=95°γ—绳槽的夹角，γ=30°μ—钢丝绳与曳引轮材料之间摩擦系数装载工况，取μ=0.1紧急制停工况，取=0.095轿厢滞留工况，取μ=钢丝绳与曳引轮当量摩擦系数f计算，因为U型槽:装载工况，f=0.198紧急制停工况，f=0.188轿厢滞留工况，f=0.3961.10.3曳引轮两侧钢丝绳的张力T1和T2计算轿厢装载工况：T1/T2的静态比值按轿厢装有125%额定载荷在井道中最不利的位置是：位于最低层站;=24721N=15696N轿厢紧急制动工况：T1/T2的动态比值按空载轿厢在井道中最不利的位置是：位于井道最高层站，滑轮惯量折算和导轨摩擦力因数值小忽略不计=18334N=10474N轿厢滞留工况：T1/T2的静态比值按空载轿厢在井道中最不利的位置是：位于井道最高层站。=10474N=1373N 1.10.4轿厢滞留工况曳引条件验算轿厢装载工况曳引条件计算紧急制停工况曳引条件计算轿厢滞留工况曳引条件计算结论：上述计算结果均满足曳引条件验算。1.11曳引钢丝绳安全系数验算滑轮的等效数量计算Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)式中：Nequiv(t)—曳引轮的等效数量，查GB7588—2003附录N中N1表Nequiv(p)—导向轮的等效数量，而Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)式中：Kp—跟曳引轮和滑轮直经有关的系数，Nps—引起简单弯折的滑轮数量，Npr—引起反向弯折的滑轮数量，Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)最小安全系数：钢丝绳安全系数验算Pp—单根钢丝绳破断拉力kNdr—曳引钢丝绳直径钢丝绳规格型号T—轿厢侧最大钢丝绳静拉力如Sf大于查表所得许用应力，则满足要求。 例1：以载重1000kg，速度1.75m/s，钢丝绳规格为8X19S+FC的乘客电梯进行计算曳引钢丝绳安全系数验算滑轮的等效数量计算Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)式中：Nequiv(t)—曳引轮的等效数量，查GB7588—2003附录N中N1表查表得：Nequiv(t)=6.7Kp—跟曳引轮和滑轮直经有关的系数，=0.69Dp—除曳引轮外所以滑轮的平均直径Nps—引起简单弯折的滑轮数量，Nps=1Npr—引起反向弯折的滑轮数量，Npr=0Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)=0.69Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=7.39最小安全系数=15.6钢丝绳安全系数验算Pp—单根钢丝绳破断拉力48.1kNdr—曳引钢丝绳直，dr=10mm钢丝绳规格型号T—轿厢侧最大钢丝绳静拉力=14960N=16.1＞15.6故钢丝绳安全系数满足要求。例2：以载重2000kg，速度0.5m/s，钢丝绳规格为8X19S+FC的载货电梯进行计算曳引钢丝绳安全系数验算滑轮的等效数量计算Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)式中：Nequiv(t)—曳引轮的等效数量，查GB7588—2003附录N中N1表查表得：Nequiv(t)=6.7Kp—跟曳引轮和滑轮直经有关的系数，=2.23Dp—除曳引轮外所以滑轮的平均直径Nps—引起简单弯折的滑轮数量，Nps=1Npr—引起反向弯折的滑轮数量，Npr=0Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)=2.23Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=8.93最小安全系数=12.6钢丝绳安全系数验算Pp—单根钢丝绳破断拉力62.2kNdr—曳引钢丝绳直，dr=13mm钢丝绳规格型号T—轿厢侧最大钢丝绳静拉力=23740N=15.7＞12.6故钢丝绳安全系数满足要求。1.12钢丝绳端接装置结合处承受负荷计算例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算钢丝绳与其端接装置的结合处按照GB7588第9.2.3条的规定，至少应能承受钢丝绳最小破断负荷的80%。现端接装置采用材料是30#钢，螺纹直径是M16（粗牙、螺距2mm）。端接装置最危险截面在螺纹内径处。内径d1=13.835中径d2=14.701H=1.732mm其中：d3=d1-H/6=13.546--------GB3089.1表3螺纹性能等级为6.8级，σS=480MPa式中：SP——保证载荷，N；σS——屈服极限，MPa;AS——螺纹公称应力截面积，mm2;8×19S+FC—10—1500（单）最小破断载荷：F=48.1kN80%F=38480NSP=68431.7N>80%F=38480N故：钢丝绳端接装置符合GB7588第9.2.3条例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算钢丝绳与其端接装置的结合处按照GB7588第9.2.3条的规定，至少应能承受钢丝绳最小破断负荷的80%。现端接装置采用材料是30#钢，螺纹直径是M16（粗牙、螺距2mm）。端接装置最危险截面在螺纹内径处。内径d1=13.835中径d2=14.701H=1.732mm其中：d3=d1-H/6=13.546--------GB3089.1表3螺纹性能等级为6.8级，σS=480MPa式中：SP——保证载荷，N；σS——屈服极限，MPa;AS——螺纹公称应力截面积，mm2;8×19S+FC—10—1500（单）最小破断载荷：F=48.1kN80%F=38480NSP=68431.7N>80%F=38480N故：钢丝绳端接装置符合GB7588第9.2.3条第2章导向系统2.1轿厢导轨计算假设C，P，S三点重合，Q，V，主轨为的型号计算附：Dx---X方向轿箱尺寸,即轿箱深度,Dy---Y方向轿箱尺寸,即轿箱宽度,S---轿箱悬挂点C---轿箱中心P---轿箱弯曲质量—质量的重心，Q---额定乘客量—质量的重心,h---轿箱导靴之间的距离，XQ,YQ---额定载重Q相对导轨直角坐标系的坐标,XQ=Dx/8,YQ=Dy/8XP,YP---轿箱重心P相对导轨直角坐标系的坐标,Xp=0,Yp=0k1----安全钳动作时的冲击系数，为2k2----附加部件的冲击系数,为1.2FX---X轴上的作用力,NFy---Y轴上的作用力,NFk---轿厢作用于一根导轨上的压力,NFs---轿厢装卸载时作用于地坎上的力,Ngn---标准重力加速度，9.81N/kgl---导轨支架的最大间距，2000mmMX---X轴上的弯矩,Nmm图1My---Y轴上的弯矩,NmmWX---X轴上的抗弯模量,Wy---Y轴上的抗弯模量,σX---X轴上的弯曲应力,MPaσy---Y轴上的弯曲应力,MPaσF---局部翼缘弯曲应力,MPaσ---弯曲和压缩的复合应力,N/mm2σc---弯曲和压弯的复合应力,N/mmσm---弯曲应力,N/mm2σk---压弯应力,N/mm2δX---X轴上的挠度,mmδY---Y轴上的挠度,mm图2IX---X轴上的截面惯性矩,Iy---Y轴上的截面惯性矩,E---弹性模量，c---导轨导向部分与底脚连接部分的宽度，10mmM---附加装置（部分电缆，补偿链，钢丝绳等）作用于一根导轨上的力，NA---导轨的横截面积，ω---其值由λ=l/i细长比确定,i---最小回转半径，δperm---许用挠度在X，Y方向都为5mm,σperm---许用应力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用时σperm=195MPa，在安全钳动作时σperm=244MPa）Rm---抗拉强度，MPa，St---安全系数A、安全钳动作时1.弯曲应力：Fx=My=

Fy=Mx=2.压弯应力： 3.复合应力：,合格 ，合格 ，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度：，合格 ，合格B、正常使用运行时1.弯曲应力：Fx=My=

Fy=Mx=2.正常运行不发生压弯情况3.复合应力： ，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度：，合格，合格C、常使用卸载时1.弯曲应力： 2.正常运行不发生压弯情况3.复合应力： ，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度，合格，，合格以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算假设C，P，S三点重合，Q，V，主轨为T82的型号计算附：Dx---X方向轿箱尺寸,即轿箱深度,1400mmDy---Y方向轿箱尺寸,即轿箱宽度,1600mmS---轿箱悬挂点C---轿箱中心P---轿箱弯曲质量—质量的重心，1380kgQ---额定乘客量—质量的重心,1000kgh---轿箱导靴之间的距离，1780mmXQ,YQ---额定载重Q相对导轨直角坐标系的坐标,XQ=Dx/8,YQ=Dy/8XP,YP---轿箱重心P相对导轨直角坐标系的坐标,Xp=0,Yp=0k1----安全钳动作时的冲击系数，为2k2----附加部件的冲击系数,为1.2FX---X轴上的作用力,NFy---Y轴上的作用力,NFk---轿厢作用于一根导轨上的压力,NFs---轿厢装卸载时作用于地坎上的力,Ngn---标准重力加速度，9.81N/kgl---导轨支架的最大间距，MX---X轴上的弯矩,Nmm图1My---Y轴上的弯矩,NmmWX---X轴上的抗弯模量,10.27×103mm3Wy---Y轴上的抗弯模量,7.36×103mm3σX---X轴上的弯曲应力,MPaσy---Y轴上的弯曲应力,MPaσF---局部翼缘弯曲应力,MPaσ---弯曲和压缩的复合应力,N/mm2σc---弯曲和压弯的复合应力,N/mmσm---弯曲应力,N/mm2σk---压弯应力,N/mm2δX---X轴上的挠度,mmδY---Y轴上的挠度,mm图2IX---X轴上的截面惯性矩,49.31×104mm4Iy---Y轴上的截面惯性矩,30.17×104mm4E---弹性模量，2.0×105MPac---导轨导向部分与底脚连接部分的宽度，10mmM---附加装置（部分电缆，补偿链，钢丝绳等）作用于一根导轨上的力，1700NA---导轨的横截面积，10.91×102mm2ω---其值由λ=l/i细长比确定,ω=2.4i---最小回转半径，16.63mmδperm---许用挠度在X，Y方向都为5mm,σperm---许用应力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用时σperm=195MPa，在安全钳动作时σperm=244MPa）Rm---抗拉强度，MPa，St---安全系数A、安全钳动作时1.弯曲应力：Fx=My=

Fy=Mx=代入得 2.压弯应力： 3.复合应力：,合格 ,合格，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度：，合格 ，合格B、正常使用运行时1.弯曲应力：Fx=My=

Fy=Mx=代入得 2.正常运行不发生压弯情况3.复合应力： ，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度：，合格，合格C、正常使用卸载时1.弯曲应力： 2.正常运行不发生压弯情况3.复合应力： ，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度：，合格，，合格以载重2000kg，速度0.5m/s的乘客电梯进行计算假设C，P，S三点重合，Q，V，主轨为T90的型号计算附：Dx---X方向轿箱尺寸,即轿箱深度,2096mmDy---Y方向轿箱尺寸,即轿箱宽度,1932mmS---轿箱悬挂点C---轿箱中心P---轿箱弯曲质量—质量的重心，2200kgQ---额定乘客量—质量的重心,2000kgh---轿箱导靴之间的距离，2090mmXQ,YQ---额定载重Q相对导轨直角坐标系的坐标,XQ=Dx/8,YQ=Dy/8XP,YP---轿箱重心P相对导轨直角坐标系的坐标,Xp=0,Yp=0k1----安全钳动作时的冲击系数，为2k2----附加部件的冲击系数,为1.2FX---X轴上的作用力,NFy---Y轴上的作用力,NFk---轿厢作用于一根导轨上的压力,NFs---轿厢装卸载时作用于地坎上的力,Ngn---标准重力加速度，9.81N/kgl---导轨支架的最大间距，MX---X轴上的弯矩,Nmm图1My---Y轴上的弯矩,NmmWX---X轴上的抗弯模量,20.86×103mm3Wy---Y轴上的抗弯模量,11.66×103mm3σX---X轴上的弯曲应力,MPaσy---Y轴上的弯曲应力,MPaσF---局部翼缘弯曲应力,MPaσ---弯曲和压缩的复合应力,N/mm2σc---弯曲和压弯的复合应力,N/mmσm---弯曲应力,N/mm2σk---压弯应力,N/mm2δX---X轴上的挠度,mmδY---Y轴上的挠度,mm图2IX---X轴上的截面惯性矩,102.00×104mm4Iy---Y轴上的截面惯性矩,52.48×104mm4E---弹性模量，2.0×105MPac---导轨导向部分与底脚连接部分的宽度，10mmM---附加装置（部分电缆，补偿链，钢丝绳等）作用于一根导轨上的力，1700NA---导轨的横截面积，17.25×102mm2ω---其值由λ=l/i细长比确定,ω=2.2i---最小回转半径，17.44mmδperm---许用挠度在X，Y方向都为5mm,σperm---许用应力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用时σperm=195MPa，在安全钳动作时σperm=244MPa）Rm---抗拉强度，MPa，St---安全系数A、安全钳动作时1.弯曲应力：Fx=My=

Fy=Mx=代入得 2.压弯应力： 3.复合应力：,合格 ,合格，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度：，合格 ，合格B、正常使用运行时1.弯曲应力：Fx=My=

Fy=Mx=代入得 2.正常运行不发生压弯情况3.复合应力： ，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度：，合格，合格C、正常使用卸载时1.弯曲应力： 2.正常运行不发生压弯情况3.复合应力： ，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度：，合格，，合格2.1对重导轨计算正常使用，运行工况下，根据GB5788—2003附录G2.6要求：对于中心悬挂和导向的对重或平衡重，重力的作用点应考虑相对于其重心的偏差，水平断面的偏心在宽度方向至少为5%，深度方向至少为10%，故：副轨为的型号进行计算附：Dx---X方向对重尺寸,即对重深度,Dy---Y方向对重尺寸,即对重宽度,Mcwt---对重质量n---导轨数量,h---对重导靴之间的距离，k1----电梯起制动时冲击系数，1.2k3----附加部件的冲击系数,为1.2FX---X轴上的作用力,NFy---Y轴上的作用力,NFk---对重作用于一根导轨上的压力,Ngn---标准重力加速度，9.81N/kgl---导轨支架的最大间距，MX---X轴上的弯矩,NmmMy---Y轴上的弯矩,NmmWX---X轴上的抗弯模量,Wy---Y轴上的抗弯模量,σX---X轴上的弯曲应力,MPaσy---Y轴上的弯曲应力,MPaσF---局部翼缘弯曲应力,MPaσ---弯曲和压缩的复合应力,N/mm2σc---弯曲和压弯的复合应力,N/mmσm---弯曲应力,N/mm2σk---压弯应力,N/mm2δX---X轴上的挠度,mmδy---Y轴上的挠度,mmIX---X轴上的截面惯性矩,Iy---Y轴上的截面惯性矩,E---弹性模量，c---导轨导向部分与底脚连接部分的宽度，M---附加装置（部分电缆，补偿链等）作用于一根导轨上的力，NA---导轨的横截面积，ω---其值由λ=l/i细长比确定,i---最小回转半径，δperm---许用挠度在X，Y方向都为8mm,σperm---许用应力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用时σperm=195MPa，在安全钳动作时σperm=244MPa）Rm---抗拉强度，MPa，St---安全系数电梯起制动时对重导轨受力最大，对此进行较核1.弯曲应力：Fx=My=

Fy=Mx=2.压弯应力： 3.复合应力：,合格 ，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度：，合格，合格以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算正常使用，运行工况下，根据GB5788—2003附录G2.6要求：对于中心悬挂和导向的对重或平衡重，重力的作用点应考虑相对于其重心的偏差，水平断面的偏心在宽度方向至少为5%，深度方向至少为10%，故：副轨为TK5A的型号进行计算附：Dx---X方向对重尺寸,即对重深度,200mmDy---Y方向对重尺寸,即对重宽度,1130mmMcwt---对重质量重心和质量，Mcwt=1880kgn---导轨数量,2h---对重导靴之间的距离，1200mmk1----电梯起制动时冲击系数，1.2k2----附加部件的冲击系数,为1.2FX---X轴上的作用力,NFy---Y轴上的作用力,NFk---对重作用于一根导轨上的压力,Ngn---标准重力加速度，9.81N/kgl---导轨支架的最大间距，2000mmMX---X轴上的弯矩,NmmMy---Y轴上的弯矩,NmmWX---X轴上的抗弯模量,6.3X103mm3Wy---Y轴上的抗弯模量,4.8X103mm3σX---X轴上的弯曲应力,MPaσy---Y轴上的弯曲应力,MPaσF---局部翼缘弯曲应力,MPaσ---弯曲和压缩的复合应力,N/mm2σc---弯曲和压弯的复合应力,N/mmσm---弯曲应力,N/mm2σk---压弯应力,N/mm2δX---X轴上的挠度,mmδy---Y轴上的挠度,mmIX---X轴上的截面惯性矩,24.3X104mm4Iy---Y轴上的截面惯性矩,18.8X104mm4E---弹性模量，2.0X105MPac---导轨导向部分与底脚连接部分的宽度，8mmM---附加装置（部分电缆，补偿链等）作用于一根导轨上的力，NA---导轨的横截面积，617mm2ω---其值由λ=l/i细长比确定,2.2i---最小回转半径，17.4mmδperm---许用挠度在X，Y方向都为8mm,σperm---许用应力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用时σperm=195MPa，）Rm---抗拉强度，MPa，St---安全系数电梯起制动时对重导轨受力最大，对此进行较核1.弯曲应力：Fx=My=

Fy=Mx=

代入得： 2.压弯应力： 3.复合应力：,合格 ，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度：，合格，合格故，对重导轨使用TK5A满足要求。以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算正常使用，运行工况下，根据GB5788—2003附录G2.6要求：对于中心悬挂和导向的对重或平衡重，重力的作用点应考虑相对于其重心的偏差，水平断面的偏心在宽度方向至少为5%，深度方向至少为10%，故：副轨为T75的型号进行计算附：Dx---X方向对重尺寸,即对重深度,300mmDy---Y方向对重尺寸,即对重宽度,1130mmMcwt---对重质量重心和质量，Mcwt=3200kgn---导轨数量,2h---对重导靴之间的距离，1394mmk1----电梯起制动时冲击系数，1.2k2----附加部件的冲击系数,为1.2FX---X轴上的作用力,NFy---Y轴上的作用力,NFk---对重作用于一根导轨上的压力,Ngn---标准重力加速度，9.81N/kgl---导轨支架的最大间距，2000mmMX---X轴上的弯矩,NmmMy---Y轴上的弯矩,NmmWX---X轴上的抗弯模量,9.29X103mm3Wy---Y轴上的抗弯模量,7.06X103mm3σX---X轴上的弯曲应力,MPaσy---Y轴上的弯曲应力,MPaσF---局部翼缘弯曲应力,MPaσ---弯曲和压缩的复合应力,N/mm2σc---弯曲和压弯的复合应力,N/mmσm---弯曲应力,N/mm2σk---压弯应力,N/mm2δX---X轴上的挠度,mmδy---Y轴上的挠度,mmIX---X轴上的截面惯性矩,40.35X104mm4Iy---Y轴上的截面惯性矩,26.49X104mm4E---弹性模量，2.0X105MPac---导轨导向部分与底脚连接部分的宽度，8mmM---附加装置（部分电缆，补偿链等）作用于一根导轨上的力，NA---导轨的横截面积，1099mm2ω---其值由λ=l/i细长比确定,1.14i---最小回转半径，62mmδperm---许用挠度在X，Y方向都为8mm,σperm---许用应力，MPa，σperm=Rm/St（在正常使用时σperm=195MPa，）Rm---抗拉强度，MPa，St---安全系数电梯起制动时对重导轨受力最大，对此进行较核1.弯曲应力：Fx=My=

Fy=Mx=

代入得： 2.压弯应力： 3.复合应力：,合格 ，合格4.翼缘应力：，合格5.挠度：，合格，合格故，对重导轨使用T75满足要求。第3章轿厢轿架安全系数计算：电梯起制动频繁，轿厢载重重量经常变化，所以轿架上梁和立梁应按疲劳载荷进行计算和验算疲劳载荷安全系数。轿架上梁计算额定载重量：Q轿厢自重：P计算轿架上梁最大弯矩L1：反绳轮轮中心到上梁边的距离计算轿架上梁弯曲应力轿架上梁由槽钢组成，抗弯截面系数为，则弯曲应力为：验算轿架上梁疲劳强度安全系数，故疲劳载荷安全系数满足要求。轿架下梁计算额定载重量：Q轿厢自重：P安全钳：渐进式安全钳轿厢在安全钳动作时，轿架下梁两端被安全钳夹住，由于货梯轿底直接支撑在轿架下梁下，所以可以把轿厢自重和货物载重看做均布载荷作用在轿架下梁上，计算安全钳工作时轿架下梁的最大弯矩式中为渐进式安全钳的冲击系数，由GB/T7588-2003表G2查得，=2.0安全钳动作时轿架下梁的弯曲应力轿架下梁由槽钢组成，验算安全钳动作时轿架下梁冲击载荷的安全系数故，安全系数满足要求轿厢撞击缓冲器时，轿架下梁计算轿厢在撞击缓冲器时，轿架下梁上面有均布的轿厢自重和载重用，下面有个缓冲力作用轿厢撞击缓冲器时轿架下梁的最大弯矩计算轿厢撞击缓冲器时轿架下梁的弯曲应力验算轿厢撞击缓冲器时轿架下梁冲击载荷的安全系数轿架立梁的计算轿架立梁所受拉力的计算轿架立梁的拉伸应力 由于立梁采用槽钢，查表得出横截面积计算轿厢自重和乘客载重的偏心力计算随行电缆和补偿链的偏心力Ym—随行电缆和补偿链的偏心距轿架立梁所受弯矩轿架立梁的弯曲应力计算轿架立梁复合应力验算轿架立梁疲劳载荷安全系数因为轿架立梁采用槽钢，故取，所以疲劳载荷安全系数为：故满足要求例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算轿架上梁计算额定载重量：Q=1000kg轿厢自重：P=1380kg计算轿架上梁最大弯矩计算轿架上梁弯曲应力抗弯截面系数为，则弯曲应力为：验算轿架上梁疲劳强度安全系数，所以疲劳载荷安全系数为，故疲劳载荷安全系数满足要求。轿架下梁计算额定载重量：Q=1000kg轿厢自重：P=1380kg安全钳：渐进式安全钳轿厢在安全钳动作时，轿架下梁两端被安全钳夹住，由于货梯轿底直接支撑在轿架下梁下，所以可以把轿厢自重和货物载重看做均布载荷作用在轿架下梁上计算安全钳工作时轿架下梁的最大弯矩式中为渐进式安全钳的冲击系数，由GB/T7588-2003表G2查得，=2.0安全钳动作时轿架下梁的弯曲应力轿架下梁由2根折弯件组成，验算安全钳动作时轿架下梁冲击载荷的安全系数故，安全系数满足要求轿厢撞击缓冲器时，轿架下梁计算轿厢在撞击缓冲器时，轿架下梁上面有均布的轿厢自重和载重用，下面有1个缓冲力作用轿厢撞击缓冲器时轿架下梁的最大弯矩计算轿厢撞击缓冲器时轿架下梁的弯曲应力验算轿厢撞击缓冲器时轿架下梁冲击载荷的安全系数轿架立梁的计算轿架立梁所受拉力的计算=轿架立梁的拉伸应力 由于立梁采用折弯件，横截面积计算轿厢自重和乘客载重的偏心力计算随行电缆和补偿链的偏心力轿架立梁所受弯矩轿架立梁的弯曲应力计算轿架立梁复合应力验算轿架立梁疲劳载荷安全系数因为轿架立梁采用折弯件，材质为Q235，故取，所以疲劳载荷安全系数为：故满足要求例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算轿架上梁计算额定载重量：Q=2200kg轿厢自重：P=2000kg计算轿架上梁最大弯矩计算轿架上梁弯曲应力轿架上梁由2根16号槽钢组成，抗弯截面系数为，则弯曲应力为：验算轿架上梁疲劳强度安全系数满足要求故疲劳载荷安全系数满足要求。轿架下梁计算额定载重量：Q=3000kg轿厢自重：P=2880kg安全钳：渐进式安全钳轿厢在安全钳动作时，轿架下梁两端被安全钳夹住，由于货梯轿底直接支撑在轿架下梁下，所以可以把轿厢自重和货物载重看做均布载荷作用在轿架下梁上。计算安全钳工作时轿架下梁的最大弯矩式中为渐进式安全钳的冲击系数，由GB/T7588-2003表G2查得=2.0安全钳动作时轿架下梁的弯曲应力轿架下梁由2根14号槽钢焊成，验算安全钳动作时轿架下梁冲击载荷的安全系数故，安全系数满足要求轿厢撞击缓冲器时，轿架下梁计算轿厢在撞击缓冲器时，轿架下梁上面有均布的轿厢自重和载重用，下面有2个缓冲力作用，轿厢撞击缓冲器时轿架下梁的最大弯矩计算轿厢撞击缓冲器时轿架下梁的弯曲应力验算轿厢撞击缓冲器时轿架下梁冲击载荷的安全系数轿架立梁的计算轿架立梁所受拉力的计算=轿架立梁的拉伸应力 由于立梁采用14号槽钢，查表得出横截面积计算轿厢自重和乘客载重的偏心力轿架立梁所受弯矩轿架立梁的弯曲应力计算轿架立梁复合应力验算轿架立梁疲劳载荷安全系数因为轿架立梁采用14号槽钢，材质为Q235，故取，所以疲劳载荷安全系数为：故满足要求。3.2轿底应力计算计算工况载荷类型安全系数材料强度极限许用应力正常运行疲劳载荷5.0520MPa104MPa装卸载370MPa74MPa安全钳动作冲击载荷2.0520MPa260MPa撞击缓冲器370MPa185MPa例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算轿底材料强度极限：额定载重量：Q=1000kg轿底自重：P1=600kg正常运行工况轿底纵梁应力计算从GB7588-2003附录G表G2查的正常运行的冲击系数k2=1.2正常运行工况轿底纵梁均布载荷正常运行工况轿底纵梁最大弯矩 正常运行工况轿底纵梁弯曲应力满足要求。安全钳动作工况轿底的计算简图与正常运行工况相同，只是作用力不同。从GB7588-2003附录G表G2查的渐进式安全钳动作的冲击系数k1=2.0安全钳动作工况轿底纵梁均布载荷安全钳动作工况轿底纵梁最大弯矩安全钳动作工况轿底纵梁弯曲应力满足要求撞击缓冲器工况轿底的计算简图与正常运行工况相同，只是作用力不同。撞击缓冲器工况轿底纵梁均布载荷撞击缓冲器工况轿底纵梁最大弯矩 撞击缓冲器工况轿底纵梁弯曲应力 满足要求正常运行工况轿底横梁应力计算从GB7588-2003附录G表G2查的正常运行的冲击系数k2=1.2，轿底有6根横筋正常运行工况轿底横梁均布载荷正常运行工况轿底横梁最大弯矩正常运行工况轿底横梁弯曲应力 安全钳动作工况轿底的计算简图与正常运行工况相同，只是作用力不同。从GB7588-2003附录G表G2查的渐进式安全钳动作的冲击系数k1=2.0安全钳动作工况轿底横梁均布载荷安全钳动作工况轿底横梁最大弯矩安全钳动作工况轿底横梁弯曲应力满足要求撞击缓冲器工况轿底的计算简图与正常运行工况相同，只是作用力不同。撞击缓冲器工况轿底横梁均布载荷撞击缓冲器工况轿底横梁最大弯矩撞击缓冲器工况轿底横梁弯曲应力满足要求 装卸载工况轿底纵梁计算装卸载工况轿底纵梁均布载荷装卸载工况轿底纵梁地坎受力根据GB7588-2003附录G第69页G2.5规定，在轿厢装卸载时作用于地坎的力FS作用于轿厢入口的地坎中心且大小为装卸载工况轿底纵梁最大弯矩装卸载工况轿底横梁弯曲应力装卸载工况轿底横梁计算装卸载工况轿底横梁均布载荷装卸载工况轿底横梁地坎受力装卸载工况轿底横梁最大弯矩装卸载工况轿底横梁弯曲应力故，轿底应力满足要求。例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算轿底材料强度极限：额定载重量：Q=2000kg轿底自重：P1=1000kg轿底横梁、纵梁均为8号槽钢正常运行工况轿底纵梁应力计算从GB7588-2003附录G表G2查的正常运行的冲击系数k2=1.2正常运行工况轿底纵梁均布载荷正常运行工况轿底纵梁最大弯矩 正常运行工况轿底纵梁弯曲应力满足要求。安全钳动作工况轿底的计算简图与正常运行工况相同，只是作用力不同。从GB7588-2003附录G表G2查的渐进式安全钳动作的冲击系数k1=2.0安全钳动作工况轿底纵梁均布载荷安全钳动作工况轿底纵梁最大弯矩安全钳动作工况轿底纵梁弯曲应力撞击缓冲器工况轿底的计算简图与正常运行工况相同，只是作用力不同。撞击缓冲器工况轿底纵梁均布载荷撞击缓冲器工况轿底纵梁最大弯矩 撞击缓冲器工况轿底纵梁弯曲应力 正常运行工况轿底横梁应力计算从GB7588-2003附录G表G2查的正常运行的冲击系数k2=1.2，轿底有6根横筋正常运行工况轿底横梁均布载荷正常运行工况轿底横梁最大弯矩正常运行工况轿底横梁弯曲应力 安全钳动作工况轿底的计算简图与正常运行工况相同，只是作用力不同。从GB7588-2003附录G表G2查的渐进式安全钳动作的冲击系数k1=2.0安全钳动作工况轿底横梁均布载荷安全钳动作工况轿底横梁最大弯矩安全钳动作工况轿底横梁弯曲应力撞击缓冲器工况轿底的计算简图与正常运行工况相同，只是作用力不同。撞击缓冲器工况轿底横梁均布载荷撞击缓冲器工况轿底横梁最大弯矩撞击缓冲器工况轿底横梁弯曲应力 装卸载工况轿底纵梁计算装卸载工况轿底纵梁均布载荷装卸载工况轿底纵梁地坎受力根据GB7588-2003附录G第69页G2.5规定，在轿厢装卸载时作用于地坎的力FS作用于轿厢入口的地坎中心且大小为装卸载工况轿底纵梁最大弯矩装卸载工况轿底横梁弯曲应力装卸载工况轿底横梁计算装卸载工况轿底横梁均布载荷装卸载工况轿底横梁地坎受力装卸载工况轿底横梁最大弯矩装卸载工况轿底横梁弯曲应力故，轿底应力满足要求。3.3轿厢壁、轿门壁、层门壁计算按照GB7588-2003轿壁，轿门壁，层门壁应具有这样的机械强度：即用300N的力，均匀地分布在5cm2的圆形或方形面积上，沿轿厢内向轿厢外方向垂直作用于轿壁的任何位置上，轿壁应：

a)无永久变形；b)弹性变形不大15mm。假设四边简支、中心5cm2面积上受均布载荷q3.3.1.强度计算强度满足3.3.2.挠度计算挠度满足3.4轿顶强度计算：假设四边简支，中心0.20m×0.20m面积上受均布载荷q强度满足3.5轿厢有效面积校核以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算，根据GB7588—2003条款8.2.1表1规定：额定载重量1000kg的轿厢有效面积范围:2.15m2≤S0≤2.4m2以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算，根据GB7588—2003条款8.2.1表1规定：额定载重量2000kg的轿厢有效面积范围:S0≤4.2m23.6轿厢通风面积校核根据GB7588-2003.8.16规定：GB7588-200，无孔门轿厢应在其上部及下部设通风孔GB7588-200，位于轿厢上部及下部通风孔的有效面积均不小于有效面积的1%。轿门四周的间隙在计算通风孔面积时可以考虑进去，但不得大于所要求的有效面积的50％。GB7588-200，通风孔应这样设置：用一根直径为10mm的坚硬直棒，不可能从轿厢经通风孔穿过轿壁。以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算轿顶与轿壁通风孔面积为：S上=(1.932+2.096)×2×0.005+2.1/2×2×0.005+3.14×0.1462=0.1177m2第4章安全部件4.1安全钳的选型计算以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算4.1.1安全钳选用渐进式安全钳型号：AQ19（河北东方机械厂）技术参数：额定速度：0.25≤V≤2.5m/s总容许质量：759≤Q≤2718kg4.1.2.a）速度：0.25≤V=1.75m/s≤2.5m/s本电梯额定速度为:1.75m/s符合标准规定。b）总容许质量：P+Q=2380kg<2500kg-----符合在试验报告中规定的总质量范围内以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算4.1.1安全钳选用渐进式安全钳型号：LD172（佛山市力东电梯配件有限公司）技术参数：额定速度：0.25≤V≤1.0m/s总容许质量：Q≤5500kg4.1.2.a）速度：0.25≤V=0.5m/s≤1.0m/s本电梯额定速度为:0.5m/s符合标准规定。b）总容许质量：P+Q=4200kg<5500kg-----符合在试验报告中规定的总质量范围内故，选用的安全钳符合国家标准的规定。4.2缓冲器的选型计算4.2.1轿厢侧缓冲器的计算、选用以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算轿厢缓冲器选用一只油压缓冲器。型号：YHY/275（宁波申菱电梯配件有限公司）技术参数：行程：275mm额定速度：≤2.3m/s总容许质量：700～3000kg校核a）速度：V=1.75m/s≤2.3m/s本电梯额定速度为:1.75m/s符合标准规定。b）总容许质量：700kg<P+Q=2380kg<3000kg在试验报告中规定的总质量范围内故，选用的轿厢侧选用的缓冲器符合国家标准的规定。以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算轿厢缓冲器选用2只聚氨酯缓冲器。型号：HP8112（大连李尔缓冲器开发中心）技术参数：行程：50mm额定速度：≤1.0m/s总容许质量：1000～5500kg校核a）速度：V=0.5m/s≤1.0m/s本电梯额定速度为:0.5m/s符合标准规定。b）总容许质量：500kg<P+Q=4200kg<11000kg（2只）在试验报告中规定的总质量范围内故，选用的轿厢侧选用的缓冲器符合国家标准的规定。4.2.2对重侧缓冲器的计算、选用对重缓冲器选用一只聚氨酯缓冲器。型号：HP8112（大连李尔缓冲器开发中心）技术参数：行程：50mm额定速度：≤1.0m/s总容许质量：1000～5500kg校核a）速度：V=0.5m/s≤1.0m/s本电梯额定速度为:0.5m/s符合标准规定。b）总容许质量：100kg<Mcwt=3200kg<5500kg在试验报告中规定的总质量范围内故，选用的对重侧选用的缓冲器符合国家标准的规定。4.3限速器的选型计算4.3.1限速器的计算、选用限速器选用双向限速器以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算型号：XSQ115-02（宁波申菱电梯配件有限公司）技术参数：额定速度：V=1.75m/s限速器钢丝绳型号：8X19S+NF-8-1500（双）右交-GB8903-88钢丝绳破断载荷：28100N钢丝绳直径：Φ8mm绳轮节圆直径：Φ240mm限速器动作时钢丝绳的张紧力：1000—2000N校核a）速度：V=1.75m/s本电梯额定速度为:1.75m/s符合标准规定。b）限速器绳安全系数以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算型号：LD130（佛山市力东电梯配件有限公司）技术参数：额定速度：V=0.5m/s限速器钢丝绳型号：8X19S+NF-8-1500（双）右交-GB8903-88钢丝绳破断载荷：28100N钢丝绳直径：Φ8mm绳轮节圆直径：Φ240mm限速器动作时钢丝绳的张紧力：1000—2000N校核a）速度：V=0.5m/s本电梯额定速度为:0.5m/s符合标准规定。b）限速器绳安全系数4.4上行超速保护装置的选型计算以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算额定速度：a）速度：0.5＜V=1.75＜2.5m/s本电梯额定速度为:1.75m/s符合标准规定。b）轿厢侧质量：300＜M轿=1645＜2200kg本电梯轿厢侧质量为:1645kg，符合标准规定。c）对重侧质量：428＜M对=2089＜2725kg本电梯对重侧质量为:2089kg，符合标准规定d）空载质量：728＜M系=3734＜4925kg本电梯空载系统质量为:3734kg，符合标准规定以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算佛山市力东电梯配件有限公司a）速度：0.5≤V=0.5＜0.88m/s本电梯额定速度为:0.5m/s符合标准规定。b）轿厢侧质量：1800＜M轿=4200＜6500kg本电梯轿厢侧质量为:4200kg，符合标准规定。c）对重侧质量：2600＜M对=3200＜10500kg本电梯对重侧质量为:3200kg，符合标准规定主要部件以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算5.1.反绳轮轴强度计算5.1.1.轿顶轮轴强度计算轿厢采用一个反绳轮轮轴材料为45#。故，轿顶轮的轮轴强度满足要求。5.1.2.对重轮轴强度计算对重采用一个反绳轮轮轴材料为45#。故，反绳轮轴强度满足要求。5.2绳头板强度计算5.2.1轿厢绳头板强度计算故，轿厢绳头板强度满足5.2.1对重绳头板强度计算因对重侧受力比轿厢侧小，且绳头板直接放在槽钢上，故对重绳头板不必计算且满足要求。以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算5.1.反绳轮轴强度计算5.1.1.轿顶轮轴强度计算轿厢采用2个反绳轮轮轴材料为45#。故，反绳轮轴强度满足要求。5.1.2.对重轮轴强度计算对重采用一个反绳轮轮轴材料为45#。故，反绳轮轴强度满足要求。5.2绳头板强度计算故，轿厢绳头板强度满足5.2.1对重绳头板强度计算因对重侧受力比轿厢侧小，且采用同样的绳头板，故对重绳头板不必计算且满足要求。5.3曳引机承重梁计算例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算曳引机安装在底座上，底座固定在承重梁上，受力简图如下：C、D点为减震胶垫位置，P点为曳引机中心，A、B点为承重钢梁支点。据实际井道及底座尺寸可知：L=2100mm，a=1300mm，b=800mm，a1=510mm，b1=250mm,m=760mm总静载荷：总动载荷：承重梁上总载荷：按两根承重梁受力相等：AC段剪力：CD段剪力：DB段剪力：C点弯矩：D点弯矩：由上面计算可知：DB段剪力最大Qmax=31384N，C点弯矩最大Mmax=17261462N.mm查得：许用挠度[Y]为L/900(L为承重梁两支点间距离)，Q235钢许用应力[σ]=88N/ mm2,按此标准规定Q235材质的工字钢：剪切许用应力：[τ]=(0.6～0.8)[σ]=62N/mm2弯曲许用应力：[σ]=(1.0～1.2)[σ]=97N/mm2许用挠度：[Y]=L/900=2.3mm4.3承重梁的强度：承重梁的截面模量：查25B工字钢，其Wx=423cm3，d=10mm，I/S=213mm，Ix=5020cm425B工字钢截面模量大于实际需要的截面模量，结果可用剪应力校核：满足剪应力强度条件，结果可用4.4承重梁的钢性：力学计算模型如下图：d=650mmd1=725mmC处Rc引起梁的最大挠度发生在Y处：C处Rc在Y处引起的最大挠度为：D处Rd引起梁的最大挠度发生在X处D处Rd在X处最大挠度为：同时C处Rc在X处引起的最大挠度为：同时D处Rd在Y处引起的最大挠度为：X处总挠度为：Xc+XD=-0.75mmY处总挠度为：Yc+YD=-0.88mmX处挠度最大，最大挠度为0.88mm<[Y]=L/900=2.3mm满足刚度校核条件，结果可用综上述可知，本项目选用25B工字钢，能够满足使用要求。例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算曳引机安装在承重梁上，受力简图如下：P点为曳引机中心，A、B点为承重钢梁支点。据实际井道及底座尺寸可知：L=2850mm，a=590mm，b=2260mm总静载荷：总动载荷：承重梁上总载荷：按两根承重梁受力相等：查得：许用挠度[Y]为L/900(L为承重梁两支点间距离)，Q235钢许用应力[σ]=88N/ mm2,按此标准规定Q235材质的工字钢：剪切许用应力：[τ]=(0.6～0.8)[σ]=62N/mm2弯曲许用应力：[σ]=(1.0～1.2)[σ]=97N/mm2许用挠度：[Y]=L/900=2.3mm4.3承重梁的强度：承重梁的截面模量：查25B工字钢，其Wx=423cm3，d=10mm，I/S=213mm，Ix=5020cm425B工字钢截面模量大于实际需要的截面模量，结果可用剪应力校核：满足剪应力强度条件，结果可用4.4承重梁的钢性：Ymax<[Y]=L/900=3.2mm满足刚度校核条件，结果可用综上述可知，本项目选用25B工字钢，能够满足使用要求。5.4补偿链计算电梯运行过程中，曳引绳钢丝绳和随行电缆的长度变化会引起轿厢侧和对重侧的曳引力变化。这种曳引力的改变将直接影响起制动转矩、曳引条件和能量消耗，因此必须采用补偿链进行平衡补偿。以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算实际补偿链重量为201kg，误差为1.5%，故满足要求。以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算因提升高度小于30m，，钢丝绳质量可忽略，无补偿装置。第六章井道结构6.1底坑预埋件受力计算根据GB7588-200.2轿厢缓冲器支座下的底坑地面应能承受满载轿厢静载4倍的作用力。轿厢缓冲器底座下部受力：4(P+Q)gn≥土建图标定值N1，满足要求。根据GB7588-200.3对重缓冲器支座下（或平衡重运行区域）的底坑地面应能承受对重（或平衡重）静载4倍的作用力。对重缓冲器底座下部受力：4Mcwtgn≥土建图标定值N2，满足要求。例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算根据GB7588-200.2轿厢缓冲器支座下的底坑地面应能承受满载轿厢静载4倍的作用力。轿厢缓冲器底座下部受力：4(P+Q)gn=93391N≤土建图标定值N1=110000N根据GB7588-200.3对重缓冲器支座下（或平衡重运行区域）的底坑地面应能承受对重（或平衡重）静载4倍的作用力。对重缓冲器底座下部受力：4Mcwtgn=73771N≤土建图标定值N2=90000N故，底坑受力满足要求。例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算根据GB7588-200.2轿厢缓冲器支座下的底坑地面应能承受满载轿厢静载4倍的作用力。轿厢及对重的缓冲器个数均为2个。轿厢缓冲器底座下部受力：4(P+Q)gn/2=82404N≤土建图标定值N1=85000N根据GB7588-200.3对重缓冲器支座下（或平衡重运行区域）的底坑地面应能承受对重（或平衡重）静载4倍的作用力。对重缓冲器底座下部受力：4Mcwtgn/2=62784N≤土建图标定值N2=64000N故，底坑受力满足要求。6.2层门侧井道壁受力计算预留门洞上方应为钢筋混凝土墙或设置钢筋混凝土过梁（过梁高≥300），以固定层门装置（用膨胀螺栓），钢筋混凝土墙或过梁厚度不应小于120mm，其耐压强度应不低于24MPa。技术参数：层门自重：G1层门装置自重：G2层门侧井道壁受力为：（G1+G2）gn例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算层门自重：G1=56kg层门装置自重：G2=110kg层门侧井道壁受力为：（G1+G2）gn=1628N故，层门侧井道壁受力1628N,若是混凝土可满足要求，若预留门洞上方为非混凝土结构，须作特殊处理，其强度应不低于上述要求。例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的乘客电梯进行计算层门自重：G1=82kg层门装置自重：G2=155kg层门侧井道壁受力为：（G1+G2）gn=2325N故，层门侧井道壁受力2325N,若是混凝土可满足要求，若预留门洞上方为非混凝土结构，须作特殊处理，其强度应不低于上述要求。6.3机房承重处承受力计算例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算机房曳引机承重梁位置受力机房对重绳头梁位置受力土建图标定值土建图标定值故，机房承重梁受力满足要求。例2：以载重2000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算机房曳引机承重梁位置受力机房对重绳头梁位置受力土建图标定值土建图标定值故，机房承重梁受力满足要求。6.4机房吊钩受力计算土建图机房吊钩允许受力标定值：[F]实际受力：曳引机重量FF<[F]，机房吊钩受力满足要求。例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算土建图机房吊钩允许受力标定值：[F]=3000kg实际受力：曳引机重量F=650kgF=650kg<[F]=3000kg，故，满足要求。例2：以载重2000kg，速度0.5m/s的载货电梯进行计算土建图机房吊钩允许受力标定值：[F]=3000kg实际受力：曳引机重量F=1050kgF=1050kg<[F]=3000kg，故，满足要求。第7章井道与底坑7.1井道顶层安全空间计算根据GB7588-20035.7.1要求顶层高度H1≥X1+X2+X3+X4X1--轿厢最高部件到地坎平面的高度X2--轿厢最高平层位置时对重装置与缓冲器间隙为150mm～400mmX3--对重缓冲器压缩行程X4--对重缓冲器完全压缩后轿厢最高附件与井道最低部件的高度≥0.3+0.035V27.2底坑安全空间计算根据GB7588-20035.7.3要求底坑深度H2≥Y1+Y2+Y3+Y4Y1--轿厢地坎平面到最低附件的高度Y2--轿厢最低平层位置时与缓冲器间隙为150～400Y3--轿厢缓冲器压缩行程Y4—轿厢缓冲器完全压缩后,最低部件与底坑底距离大于500mm。例1：以载重1000kg，速度1.75m/s的乘客电梯进行计算7.1井道顶层安全空间计算根据GB7588-20035.7.1要求顶层高度H1≥X1+X2+X3+X4X1=3502mmX2=300mmX3=275mmX4=407mmH1=4484mm，而实际顶层高度为4800mm，故满足要求。7.2底坑安全空间计算根据GB7588-20035.7.3要求底坑深度H2≥Y1+Y2+Y3+Y4Y1=415mmY2=300mmY3=275mmY4=510mmH2=1500mm，而实际底坑深度为1650mm，故满足要求。例2：以载重2000kg，速度0.5